machine à équilibrer les roues d`automobile
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MACHINE A ÉQUILIBRER LES ROUES D’AUTOMOBILE CORRIGE 1. CALCULS PRELIMINAIRES 1.1. Torseur dynamique de S dans son mouvement par rapport au bâti b a G,S / b d’où d2 d2 OG (ax by dt 2 dt 2 d (bz cy) (bz dt Rd,S/ b m[(b c 2 )z d d x (ax by cz) S / b (ax by cz) dt dt cy) x (bz cy) (bz cy) 2 ( by cz) cz) (c b 2 )y)] Le point O étant fixe par rapport au bâti : O,S / b IO,S A F E S/ b E D 0 C 0 F B D d dt O,S/ b O,S / b et Rb A x F y E z d (Ax Fy Ez) x (Ax Fy Ez) O,S / b S/ b O,S / b dt R A x (F E ² ) y (E F 2 )z d’où O,S/ b O,S / b 1.2. Écrivons le principe fondamental de la dynamique : X Xe m(c b ²) Ye Z m(b c 2 ) Ze Y et 0 A Le M F E ² Me N E F ² N e Pour éviter les vibrations il faut rendre l’action mécanique de S sur le bâti indépendante du mouvement de S par rapport à 0 c’est à dire de et . D’après les équations précédentes les conditions d’équilibrage sont donc : de rotation (équilibrage dit statique). b c 0 : le centre d’inertie G est sur l’axe F 0 et E 0 : l’axe de rotation (O, x) est principal d’inertie. 2. ÉQUILIBRAGE DE LA ROUE 2.1. Détermination des caractéristiques d’inertie de la roue 2.1.1. Torseur dynamique en O de l’ensemble 2+3 L’ensemble roue-arbre tourne à vitesse constante Rd,(2 3) /1 m2aG2 ,2 /1 maG,3/1 maG,3/1 Rd,(2 3)/1 m 2 (b y cz) en faisant 0 et O,( 2 3)/1 O,( 2 3)/1 O,2 /1 O,3/1 (Ey Fz) 2 O,2 /1 J x 0 . ( aG2 ,2 /1 0 car G2 est sur l’axe de rotation) dans l’équation établie précédemment. ( est constant) (Résultat établi précédemment avec 1 0 et ) 2.1.2. Principe fondamental appliqué à l’ensemble 2+3 à l’instant t1 A l’instant t1 : y y1 et z z1 Théorème de la résultante dynamique en projection sur z . (R palier2 2 R palier1 Z1 Z2 0 0 R pesanteur 2 mc 2 Rcourroie 2 ).z Rd,(2 (2 3) Z1 Z2 ; mc 3) /1.z 2 Théorème du moment dynamique en O en projection sur y . (MO,palier2 2 MO,palier1 2 MO,pesanteur (2 3) MO,courroie 2 ).y O,(2 3) /1.y 2 OO' (Z2z Y2' y).y 0 0 0 E 2 ; d x Z2z. y E 2 ; d Z2 E Le poids et l’action de la courroie qui sont de direction y1 interviennent dans des produits mixtes qui s’annulent puisqu’ils contiennent deux fois le vecteur y (ou y1 ). 2.1.3. Principe fondamental appliqué à l’ensemble 2+3 à l’instant t2 A l’instant t2 : y z1 et z y1 . Théorème de la résultante dynamique en projection sur y : Y1 Y2 Théorème du moment dynamique en O en projection sur z : dY2 mb F 2 2 Le poids et l’action de la courroie qui sont de direction y1 interviennent dans des produits mixtes qui s’annulent puisqu’ils contiennent deux fois le vecteur z (ou y1 ). 2.1.4. Caractéristiques d’inertie E d Z2 dY2 F 2 2 c Z1 Z2 m 2 b Y1 Y2 m 2 2.2. Détermination des masselottes 2.2.1 Produit d’inertie E3 et F3 de la matrice d’inertie de la roue en O3 dans (x, y, z) IO3 ,3 IG,3 IO3 ,G( m) et IO,3 IG,3 IO,G( m) d’où IO3 ,3 IO,3 IO,G( m) a f EG( m) xzdm acm et FG( m) et OG O3G b c E3 E mac m(a f )c E mcf et F3 F mab m(a f )b F mbf 1 1 E3 [f Z1 (d f )Z2 ] ; F3 [f Y1 (d f )Y2 ] 2 2 a b c IO3 ,G( m) xydm abm 2.2.2 Produit d’inertie E(4+5) et F(4+5) de la matrice d’inertie des masselottes en O3 dans (x, y, z) O3M4 E( 4 5) e r cos r sin O3M5 et 4 4 m5er sin 5 m4er sin 4 et F( 4 2 5) e r cos r sin dans (x, y, z) . 5 5 m5er cos 5 m4er cos 4 2.2.3 Conditions d’équilibrage yG(3 4 5) 0 mb m4r cos zG(3 4 5) 0 mc m4r sin E3 4 5 E3 m5er sin F3 4 5 F3 m5er cos 4 m5r cos m5r sin 0 5 5 0 m5 cos 5 m4 cos m5 sin 5 m4 sin 4 4 m4er sin 4 0 m5 sin 5 m4 sin m4er cos 4 0 m5 cos 5 m4 cos 5 5 4 4 4 mb r mc r E3 er F3 er d’où : m4 1 2 m5 1 2 2m4 cos 2m4 sin cos (1) (4) 2 (1) (4) 2 (2) (3) 2 (1) (4) d’où cos 4 (2) (3) d’où 4 5 (2) (3) 2 sin soit soit m4 1 2 F3 er mb r m5 1 2 mb r F3 er 4 1 F3 2m4 er mb r 4 1 E3 2m4 er mc r 1 mb F3 2m5 r er et sin 5 2 2 E3 er mc r mc r E3 er 2 2 Les sinus et cosinus sont nécessaires pour définir les angles entre 0 et 2 . 1 mc E3 2m5 r er Soit en fonction des relevés des capteurs (non demandé) : avec : c Z1 Z2 ; b m 2 Y1 Y2 ; E3 m 2 1 2 [f Z1 (d f )Z2 ] ; F3 1 2 [f Y1 (d f )Y2 ] d’où : m4 1 2e r 2 (e f )Y1 (d e f )Y2 2 (e f )Z1 (d e f )Z2 2 1 2 2 (f e)Y1 (d e f )Y2 (f e)Z1 (d e f )Z2 2 2e r (e f )Y1 (d e f )Y2 (e f )Z1 (d e f )Z2 et cos 4 sin 4 2m4er 2 2m4er 2 m5 cos 5 (e f )Y1 (d e f )Y2 2m5er 2 et sin 3 5 (e f )Z1 (d e f )Z2 2m5er 2 (1) (2) (3) (4)