modelisation thermodynamique
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modelisation thermodynamique
FOURNO André JUHEL Nicolas MODELISATION THERMODYNAMIQUE Vaporisation d'une goutte liquide En régime quasi statique On étudie une goutte de liquide en suspension dans l'air qui s'évapore petit à petit et qui est alimentée en son centre avec un débit tel que son rayon reste constant. On se placera dans les conditions suivantes : _Pression constante et vitesse faible dans le gaz _Les Cpi de Vapeur (V) et d'oxygène (OX) sont constants et indépendants de la température. _Le coefficient de diffusivité thermique D1 = λ ρ * cp , Le coefficient de diffusion moléculaire de vapeur D2 et celui du gaz D3 sont égaux D1 = D2 = D3 = D . 1) Equations Bilan décrivant l'état du mélange autour de la goutte, sa température et sa vitesse. a) Bilan de masse totale : r r r On sait que l'on a div( ρ * v ) = 0 avec v = vr er r 1 d (r 2 * ρ * v) =0 On se place en coordonnée sphérique. On a donc div( ρ * v ) = 2 * r d (r ) On intègre cette équation sur un volume compris entre deux surfaces sphériques de rayon r et r+dr. 2π On a donc π d (r 2 * ρ * v) 2 ∫ ∫ d (r ) * r sin(θ )dθdϕ = 0 ce qui revient à écrire ϕ =0 θ =0 2 d (4 * π * r 2 * ρ * v) = 0 on a donc 4 * π * r * ρ * v = cte = m& d (r ) 1 b) Bilan de masse de V On sait que l'on a r r r dρV r + div( ρV * v ) = div( jV ) avec jV = ρ * D * grad (YV ) =le flux de dt diffusion de V ( loi de Fick). Mais on a aussi les relations ρV = ρ * YV et dρV = 0 car on a supposé le phénomène dt comme étant stationnaire. En intégrant de la même manière que pour le bilan de masse total on obtient : d (4 * π * r 2 * ρ * YV ) = dr d (4 * π * r 2 * ρ * D * d (YV ) ) dr dr & YV − 4 * π * r 2 * ρ * D * Ce qui revient à écrire m d (YV ) = ctV dr c) Bilan de masse de OX De la même manière que pour le bilan de masse de V on montre que le bilan de masse de & YOX − 4 * π * r 2 * ρ * D * OX s'écrit : m d (YOX ) = ctOX dr d) Bilan d'enthalpie : On suppose l'énergie cinétique négligeable. Le bilan d'enthalpie s'écrit alors : r r div( ρ * v * h) = div( jQ + hi * ji ) où jQ est le flux de chaleur, ji le flux de diffusion de i et ∑ i hi l'enthalpie de l'espèce i. r r Or on sait (Fourier) jQ = λ * grad (T ) et ji = ρ * Di * r dYi = ρ * Di * grad (Yi ) dxα Finalement on obtient en intégrant l'équation de la même manière que pour le bilan de masse et sachant que D1 = D2 = D3 = D = λ ρ * cp d ( 4 * π * r 2 * ρ * D * (c p d ( 4 * π * r * ρ * v * h) = dr De plus h = ∑ hi * Yi avec hi = hi0 + c pi * T 2 (BE) d (T ) d (Yi ) + ∑ hi * )) dr dr i dr i d (Yi ) d (Yi ) d ( h) d (T ) d (T ) = ∑ c pi Yi + ∑ (hi0 + c pi * T ) * = cp * + ∑ hi * d'où dr dr dr dr dr i i i h = c pT + ∑ h 0Yi On a donc (BE1) i 2 & h − 4πr 2 ρD En intégrant BE on trouve que m & T − 4πr 2 ρD BE1 m d ( h) = cth ce qui revient à écrire en utilisant dr d (T ) = ctT dr ON a donc comme inconnue m& , ctV , ctOX , ctT 2) Conditions aux limites pour la température et la fraction massique. a) Condition à l'infini A l'infini on considère qu'il n'y a pas de vapeur due à la goutte. La température et la fraction massique sont donc celle du milieu entourant la goutte. T∞ = T ∞ = 30°C b) Condition à la surface de la goutte On va écrire la conservation des flux de V et d'OX à travers la surface de la goutte. & YV ) S − 4 * π * rS * ρ S * D * Le flux total de V qui s'échappe de la goutte est (m 2 d (YV ) dr S & or ce flux est égal au flux de liquide venant du centre de la goutte m & On a donc d'après l'équation de bilan de V ctV = m Le flux total d'OX qui s'échappe de la goutte est (m& YOX ) S − 4 * π * rS * ρ S * D * 2 d (YOX ) dr mais il n'y a aucun flux d'OX qui entre dans la S goutte. On a donc d'après l'équation de bilan d'OX ctOX = 0 Pour déterminer ctT on se sert du fait que le flux d'enthalpie à travers la surface intérieure de la goutte S − est égal au flux à travers la surface extérieure S + . On a donc (avec hl l'enthalpie du liquide) − 2 m& hlS − 4πrg λl d (T ) c p cp dr d (T ) 2 λl S+ c p = m& h − 4πrg cp dr S− S+ + ∑ hi * i dYi dr S+ 3 On pose φ i = 4πrg 2 λl cp cp d (T ) dr = flux de chaleur qui réchauffe la goutte et donc S − φ i = cl (Tg − T0 ) + On a aussi h S = ∑h S+ i + Yi S l'équation devient donc i − + d (YV ) 2 m& hlS − φi = m& YVS − 4 * π * rg * ρ S * D * dr + d (YV ) 2 + m& YVS − 4 * π * rg * ρ S * D * dr S+ + * hVS S+ d (T ) S+ * hOX − 4πrg2λ dr S + Or d'après les conditions aux limites précédentes on en déduit que − 4πrg2 λ d (T ) dr − − S+ + = m& (hlS − hVS ) − φ i + De plus (hlS − hVS ) est l'opposé de Lv la chaleur latente de vaporisation du liquide. On a donc 4 * π * rg2 * λ * d (T ) = m& Lv + φi = m& Lve où Lve est la chaleur latente effective. dr D'après l'équation bilan d'enthalpie on en déduit que m& T − 4πr 2 ρD d (T ) Lve = m& Tg − m& = ctT avec Tg la température à la surface de la goutte. dr cp 3) Expression du débit vaporisé en fonction de Yvs m& est le flux de masse à travers la surface de la goutte c'est donc la quantité de liquide apportée à la goutte par seconde à un signe prés. & YVS − 4 * π * r 2 * ρ * D * Or on a montré grâce aux conditions aux limites que m d (YV ) = m& dr S & en fonction de Yvs : On a donc en intégrant cette équation m 1 − YVS − 4 * π * ρ * D * rg * ln( ) = m& 1 − YV∞ 1 − YVS ) 1 − YV∞ Le débit vaporisé est donc 4 * π * ρ * D * rg * ln( 4) Formules permettant de calculer Yvs et Tg A la surface de la goutte on sait que pression partielle Pvs de V est égale à la pression de vapeur sortante qui dépend de Tg et P. 4 Or Pvs = YVS nVs *P = * P de plus YV + YOX = 1 mV nvs − nOX YVS − YOX * mOX On a donc PVS YVS = = f (Tg ) P YVS − (1 − YVS ) (E1) De plus après l'intégration de l'équation de bilan de masse de V et celle du bilan d'enthalpie on obtient les deux équations suivantes : 1 − YVS ) = m& − 4 * π * ρ * D * rg * ln( 1 − YV∞ et − 4 * π * ρ * D * rg * ln( LVe cP L T∞ − Tg + Ve cP On en déduit donc que ) = m& LVe cP 1 − YVS = 1 − YV∞ T − T + LVe g ∞ cP (E2) En supposant f (P ) déterminée grâce à la thermodynamique les équations E1 et E2 permettent de Yvs et Tg. 5