Programme de mécanique
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Programme de mécanique
PROGRAMME DE MECANIQUE Recommandations importantes sur le programme de mécanique extraites du rapport général Une épreuve commune de construction mécanique pour les T1 et les S3. Ce qui implique l’adoption d’une même charge horaire hebdomadaire. Pour les classes de première T1 et T2 Le contenu du programme pour ces deux classes est identique. Le programme proposé a été adopté à l’unanimité avec les modifications et recommandations suivantes : - Tout le chapitre Statique graphique doit être entièrement traité pour la classe de première T1, - Pour ce qui est du planning, en RdM les sollicitations simples doivent être traitées dans le premier semestre pour les deux classes T1 et T2, - Le cours sur les torseurs doit être totalement élagué du programme de la classe de première T2. 1. Pour les classes de terminales T1 et T2 Le contenu du programme pour ces deux classes aura beaucoup de similarités. Il est important cependant de noter les spécificités suivantes : - En terminale T2, la notion de déformée sera introduite et expliquée, les formules de calcul relatives à la déformée seront données sans démonstrations, - Le chapitre Dynamique sera élagué pour la terminale T2. - La Cinématique du point ne sera pas traitée par les professeurs de construction mécanique, car elle sera traitée en amont par les professeurs de sciences physique. Toutefois des applications (TD) seront faites pour consolider les acquis. Programme de MECANIQUE des classes de : 1T1 et 1T2 Chapitre 1 : ELEMENTS DE GEOMETRIE VECTORIELLE 1. DEFINITIONS ET SOMME VECTORIELLE 1.1. Définitions 1.1.1. Vecteur (caractéristiques) 1.1.2. Vecteur glissant 1.1.3. Vecteur nul 1.1.4. Vecteurs égaux 1.1.5. Vecteurs colinéaires 1.1.6. Scalaire 1.2. Somme vectorielle 1.2.1. Définition 1.2.2. Propriétés de la somme vectorielle 1.2.2.1.Associativité 1.2.2.2.Commutativité 1.2.2.3.Soustraction 1.2.2.4.Multiplication par un scalaire 1.2.3. Application 2. PROJECTION ORTHOGONALE D'UN VECTEUR 1.1.1.Projection sur un axe (O, x) 1.1.2.Projection sur un plan (O, x, y) 1.1.3.Projection dans l’espace (O, x, y, z) 1.1.4.Applications 3. PRODUIT SCALAIRE DE DEUX VECTEURS 3.1. Définition et expression vectorielle 3.2. Propriétés 3.2.1. Symétrie 3.2.2. Bi linéarité 3.2.3. Associativité 3.2.4. Cas de nullité 3.3. Expression Analytique 3.4. Applications 4. PRODUIT VECTORIEL DE DEUX VECTEURS 4.1. Définition et expression vectorielle 4.2. Propriétés 4.2.1. Non-commutativité 4.2.2. Distributivité 4.2.3. Associativité 4.2.4. Cas de nullité 4.3. Expression Analytique 4.4. Applications 5. MOMENT D'UN VECTEUR GLISSANT PAR RAPPORT A UN POINT 5.1. Introduction 5.2. Définition (1) 5.3. Cas de nullité 5.4. Moment algébrique 5.5. Relation fondamentale (transfert de moment) 5.6. Applications 6. MOMENT D'UN VECTEUR GLISSANT PAR RAPPORT A UN AXE 6.1. Théorème 6.2. Définition 6.3. Cas particulier 6.4. Application Chapitre 2 - INTRODUCTION A LA MECANIQUE DU SOLIDE 1. INTRODUCTION 1.1. La statique 1.2. La cinématique 1.3. R D M 1.4. La dynamique 2. LA NOTION DE SOLIDE ET DE SYSTEME DE SOLIDES 2.1. Introduction 2.2. Le solide réel 2.2.1. Définition 2.2.2. Exemple 2.3. Le solide déformable suivant une loi 1.4.1. Définition 1.4.2. Exemple 2.4. Le solide indéformable Définition Géométriquement parfaits Indéformable Homogène Isotrope Chapitre 3 ACTIONS MECANIQUES 2. GENERALITES 1.1. Définition 1.2. Notion de force 1.2.1. Définition 1.2.2. Différents types de forces 1.2.2.1.Actions à distance (2) 1.2.2.1.1.Action massique 1.2.2.1.2.Action magnétique 1.2.2.1.3.Action électrique 1.3. Moment d’une force 1.3.1. Définition 1.3.2. Applications 1.3.2.1.par rapport à un point 1.3.2.2.par rapport à une droite 1.4. Moment d’un système de Actions de contact force 1.4.1. Définition 1.4.2. Applications 1.4.2.1.par rapport à un point 1.4.2.2.par rapport à une droite 2. ACTIONS DE CONTACT 2.1. Principe des actions réciproques 2.2. Types de contact 2.2.1. Contact ponctuel 2.2.1.1.Appui simple Exemples 2.2.2. Contact linéaire 2.2.3. Contact de surface 2.2.4. Articulation Exemples 2.3. Actions de contact dans un système matériel 2.3.1. Définition 2.3.2. Exemples 3. FORCES EXTERIEURES ET FORCES INTERIEURES 3.1. Isolement 3.2. Définition 3.3. Exemples Chapitre 4 STATIQUE 1. PRINCIPE FONDAMENTAL DE LA STATIQUE 2. METHODE DE RESOLUTION D'UN PROBLEME DE STATIQUE 2.1. Objectif 2.2. Algorithme de résolution d'un problème de statique (Méthode analytique) Isolement Bilan Modélisation Application du PFS Résolution analytiquement Remarques 2.3. Exemples 2.4. Algorithme de résolution d'un problème de statique (Méthode graphique système soumis à 3 forces coplanaires) 2.4.1. méthode Isolement Bilan Modélisation Application du PFS Résolution graphique 2.4.2. Applications 2.4.2.1.3 forces concourantes 2.4.2.2.3 forces concourantes avec point de concours hors de la feuille 2.4.2.3.3 forces parallèles 2.4.2.4. Chapitre 5 - ETUDE DU FROTTEMENT 1. MISE EN EVIDENCE DE L'ADHERENCE 2. ANGLE DE FROTTEMENT 3. CONE DE FROTTEMENT 4. APPLICATION 4.1. cas de l'arc boutement 4.2. Cas du basculement Chapitre 6 INTRODUCTION A LA RDM 1. OBJECTIFS 2. DEFINITIONS HYPOTHESES 2.1. Notion de poutre 2.2. Forces de cohésion 2.3. sollicitations simples 2.4. hypothèses de la RdM 3. TRACTION - COMPRESSION 3.1. Définition et hypothèses 3.1.1. Définition 3.1.2. Hypothèses 3.2. Essai de traction 3.2.1. Introduction 3.2.2. Etude du graphe : Interprétation graphique 3.2.2.1.Zone élastique Loi de Hooke Limite d'élasticité Re Module d'élasticité longitudinale 3.2.2.2.Zone des déformations permanentes Résistance à la rupture R Coefficients d'allongement A% 3.2.3. Application 3.3. Contraintes normales dans une section 3.3.1. Exemple : Fil soutenu par une charge 3.3.1.1.Equilibre du fil Isolement du fil Bilan Modélisation Application du PFS. 3.3.1.2.Calcul de la contrainte Isolons le tronçon ( BG ) Hypothèses Remarque 3.3.1.3.Allongement correspondant 3.3.2. Application 3.4. Conditions de résistance Exemple 1 Exemple 2 3.5. Concentration des contraintes 4. CISAILLEMENT SIMPLE 4.1. Définition 4.2. Essai de cisaillement 4.2.1. Déformations 4.2.2. Courbe caractéristique de l'essai 4.2.2.1.Limite d'élasticité au glissement Reg 4.2.2.2.Limite de rupture au glissement Rrg 4.2.2.3.Contrainte moyenne de cisaillement 4.3. contraintes tangentielles 4.3.1. Bilan des actions 4.3.2. Expression de la contrainte PFS Hypothèse 4.3.3. Application 4.4. Conditions de résistance 4.5. Applications 4.5.1. Cisaillement de goupilles ajustées 4.5.2. Poinçonnage d'une tôle Programme DE MECANIQUE des classes de : TT1 Chapitre1 : STATIQUE 1. NOTION DE TORSEUR DES ACTIONS MECANIQUES TRANSMISSIBLES 2. STATIQUE ANALYTIQUE (avec les torseurs) 2.1.Méthode de résolution d'un problème de statique. 2.2.Equilibre d'un solide 2.2.1.Solide soumis à des forces coplanaires parallèles. 2.2.2.Solide soumis à des forces coplanaires non parallèles. 3. STATIQUE GRAPHIQUE 3.1.Généralités 3.2.Dynamique et funiculaire 3.2.1.Exemple: Cas de plusieurs forces coplanaires 3.2.2.Définition 3.2.3.Théorème 3.3.Résultante d'un système de forces coplanaires 3.4.Equilibre d'un solide 3.4.1.Méthode de résolution d'un problème de statique. 3.4.2.Solide soumis au plus à trois forces coplanaires non parallèles. 3.4.2.1.Solide soumis à 2 forces. 3.4.2.2.Solide soumis à 3 forces. 3.4.3.Solide soumis à des forces coplanaires parallèles. 3.4.4.Solide soumis à l'action d'au moins 4 forces coplanaires. 3.4.4.1.Cas d'une direction et de 2 modules inconnus. Exemples 3.4.4.2.Cas de 3 modules inconnus (Toutes les directions sont connues) 3.4.5.Solide soumis à des charges réparties Chapitre 2 : SOLLICITATIONS SIMPLES : TRACTION-COMPRESSION ET CISAILLEMENT 1. TRACTION SIMPLE 1.1. Rappels 1.2. Applications 2. CISAILLEMENT SIMPLE 2.1. Rappels 2.2. Applications Chapitre 3 : MOMENT STATIQUE ET MOMENT QUADRATIQUE D'UNE SURFACE PLANE 1. Moment statique d'une surface plane par rapport à un axe situé dans son plan. 1.1. Définition 1.2. Théorème 1.3. Exemple 2. Moment quadratique d'une surface plane par rapport à un axe situé dans son plan. 2.1. Définition 2.2. Exemple 2.3. Théorème de Huygens 3. Moment quadratique d'une surface plane par rapport à un axe perpendiculaire à son plan. 3.1. Définition 3.2. Théorème 3.3. Applications 3.3.1. Moment quadratique d'un rectangle par rapport à un de ses cotés. 3.3.2. Moment quadratique d'un rectangle par rapport aux axes de symétrie. 4. Moments quadratiques à connaître 5. Exercices Chapitre 4 : TORSION SIMPLE 1. Définition 2. Déformations : angle unitaire de torsion 3. Moment de torsion :Mt 4. Contrainte tangentielle de torsion • Diagramme de répartition des contraintes • Expression de T 5. Relation entre moment de torsion et angle unitaire de torsion. 6. Relation entre contrainte T et moment de torsion Mt. 7. Conditions de résistance 8. Concentration de contraintes Chapitre 5 : FLEXION 1. FLEXION PLANE SIMPLE 1.1. Mise en évidence 1.2. Définition 1.3. Hypothèses fondamentales Sur les poutres Sur les forces Sur les déformations 1.4. Efforts tranchants et moments fléchissants 1.4.1. Poutre en équilibre 1.4.2. Equilibre de la poutre 1.4.3. Isolement du tronçon AG 1.4.4. Conventions et définitions 1.5. Equations et diagrammes des efforts tranchants et moments fléchissants. 1.6. Etude des contraintes 1.6.1. Contrainte normale x 1.6.1.1.Répartition des contraintes 1.6.1.2.Relation entre x et Mfz. 1.6.1.3.Contraintes normales maximales 1.6.2. Contraintes Tangentielles. 1.7. Conditions de résistance 1.8. Concentration de contraintes 1.9. Applications 1.9.1. poutre encastrée 1.9.2. charges réparties 2. FLEXION COMPOSEE 2.8. Cas de la flexion + traction 2.8.1. Etude 1 : Traction Equations efforts normaux Diagrammes efforts normaux Calcul de la contrainte normale 2.8.2. Etude 2 : Flexion Equations des Mfz Diagrammes des Mfz Calcul de la contrainte maximale 2.8.3. Etude 3 : Superposition Répartition des contraintes Calcul de la contrainte totale 2.9. Cas de la flexion + compression 2.9.1. Etude 1 : Compression Equations efforts normaux Diagrammes efforts normaux Calcul de la contrainte normale 2.9.2. Etude 2 : Flexion Equations des Mfz Diagrammes des Mfz Calcul de la contrainte maximale 2.9.3. Etude 3 : Superposition Répartition des contraintes Calcul de la contrainte totale Chapitre 6 CINEMATIQUE 1. CINEMATIQUE DU POINT 1.1.Objet et but de la cinématique 1.2.Notion de point matériel 1.3.Notion de mouvement par rapport à un solide de référence. 1.4.Notion de temps, Unité. 1.5.Position d'un point, Référentiel. 1.6.Trajectoire d'un point d'un point par à un solide de référence. 1.7.Vitesse 1.7.1. Vitesse moyenne 1.7.2. Vitesse instantanée 1.8.Accélération 1.8.1. Accélération moyenne 1.8.2. Accélération instantanée 1.9.Mouvements particuliers 1.9.1. Mouvement rectiligne uniforme / uniformément varié 1.9.1.1.Définition 1.9.1.2.Equations du mouvement 1.9.1.3.Exemples 1.9.2. Mouvement circulaire uniforme / uniformément varié 1.9.2.1.Définition 1.9.2.2.Equations du mouvement 1.9.2.3.Exemples 2. CINEMATIQUE DU SOLIDE 2.1.Notion de solide 2.2.Mouvement absolu, relatif et d'entraînement 2.2.1. Repère absolu et relatif Repère absolu Repère relatif 2.2.2. Définition 2.2.2.1.Notion de mouvement absolu 2.2.2.2.Notion de mouvement relatif 2.2.2.3.Notion de mouvement d'entraînement 2.3.Etude des mouvements particuliers 2.3.1. Mouvement de translation 2.3.2. Mouvement de rotation 2.3.3. Mouvement plan 2.3.3.1.Définition 2.3.3.2.Equiprojectivité 2.3.3.3.Propriétés 2.3.3.4.Application 2.3.3.5.C.I.R a. Définition b. Construction c. Application 1. composition de vitesses 2. vitesse de glissement 3. applications Chapitre 7 DYNAMIQUE 1.1. Introduction 1.2. Mouvement en translation rectiligne 1.2.1. principe fondamental 1.3. Moment d'inertie d'un système matériel 1.3.1. Définition 1.3.2. Théorème de Huygens 1.3.3. Moments d'inertie les plus courants 1.3.4. Unité 1.4. Solide en rotation par rapport à un axe fixe Principe fondamental 1.4.1. Enoncé (le centre de gravité du solide est situé sur l'axe de rotation ). Remarque Moment d'une force par rapport à un axe 1.4.2. Exemple 1.4.3. Enoncé (le centre de gravité du solide n’est pas situé sur l'axe de rotation. Accélération γG Remarque 1.4.4. Exemple ALLIAGES FERREUX B) LES ACIERS DE CONSTRUCTION Exemple de désignation symbolique : EN-GJL-200 MECANIQUE : E Exemple de désignation : Rr en Mpa Exemple de désignation : 30 Ni Cr Mo 8-6 S 235 E 335 Préfixe Symbole du type de fonte Symbole * Rr = Limite à la rupture en Mpa % de carbone x 100 Re en Mpa * Re = Limite minimal d’élasticité en Mpa (N/mm²) (N/mm²) % des éléments d’alliage x4 pour Cr, Co, Mn, Ni, Si, W x10 pour Al, Be, Cu, Mo, Nb, Pb, Ta, Ti, V, Zr x100 pour Ce, N, P, S x1000 pour B C) LES ACIERS POUR TRAITEMENT B) LES FONTES MALLEABLES THERMIQUE ET FORGEAGE : Exemple de désignation symbolique : Préfixe : C Exemple de désignation : C40 EN-GJMB-450-6 Symbole des éléments d’alliage par teneur décroissante Rr en Mpa C) LES FONTES GRAPHITE SPHEROÏDAL : Exemple de désignation symbolique : Préfixe A% Rr en Mpa Symbole du type de fonte IGEN / STI (mécanique) Argent Be Bi Bérylium Bismuth B Cd Bore Cadmium Ce Cérium Cr Co Chrome Cobalt Cu Sn Cuivre Etain Fe Ga Fer Gallium % de carbone B) LES ACIERS FORTEMENT ALLIES : x 100 (Au moins un élément d’alliage atteint 5%) Exemple de désignation : : Si un acier est moulé, sa X 5 Cr Ni 18-10 désignation est précédée de la lettre G Symbole Exemples : % de carbone x 100 GS 235 GS 335 GC40 Symbole et Normalisation % réel des éléments d’alliage Symbole des éléments d’alliage par teneur décroissante Lithium Mg Mn Mo Ni Nb Magnésium Manganèse Molybdène Nickel Niobium Pb Si Plomb Silicium Sr Ti Strontium Titane V Vanadium Zn Zr Zinc Zirconium Fiche 1 LETFPT EN-GJS-400-18 Symbole D) LES ACIERS NON ALLIES MOULES après rupture Ag Li A% Symbole du type de fonte * A% = Pourcentage d’allongement Al Sb Elément d’alliage Aluminium Antimoine Symbole SOLUTIONS CONSTRUCTIVES : LAMELLAIRE ACIERS ALLIES : S A) LES ACIERS FAIBLEMENT ALLIES : (Aucun élément d’alliage n’atteint 5%) Construction Mécanique A) LES ACIERS D’USAGE GENERAL DESIGNATION DES MATERIAUX ACIERS NON ALLIES A) LES FONTES A GRAPHITE SYMBOLES CHIMIQUES DES ELEMENTS D’ALLIAGE COURS ACIERS FONTES LETFP Thiès mai 2008 ALLIAGES NON FERREUX Symbole du métal de base : ALUMINIUM er 1 élément d’addition suivi de son pourcentage réel pièces robustes à parois minces très complexes Exemple de désignation : Cu Zn 39 Pb2 avec des tolérances serrées. Principales nuances d’alliage de Zinc : - ZAMAK (2, 3 et 5) : Alliage de fonderie sous Symbole du métal de base : CUIVRE er pression (Carburateurs, boitiers …). 1 élément d’addition suivi de son pourcentage réel - KAYEM (1 et 2) : Alliage pour la fabrication par 2 élément d’addition suivi de son pourcentage réel e 2 élément d’addition suivi de son pourcentage réel e fonderie d’outillages de presse et de moules Exemples d’alliage d’Aluminium : pour plastiques. - ALPAX : Aluminium (Al) + Silicium (Si) EN AB-44 200 [Al Si 12] Bonne moulabilité - DURALIUM : Aluminium (Al) + Cuivre (Cu) Exemples d’alliage de Cuivre : - ZA (8 et 27) : Alliage pour moulage coquille ou sous pression. Bonnes caractéristiques mécaniques et bonne résistance au frottement. EN AW-2017 [Al Cu 4 Mg Si] - BRONZE : Cuivre (Cu) + Etain (Sn) Cu Sn 8 Matériau de frottement (Bague, douille, segments) - LAITON : Cuivre (Cu) + Zinc (Zn) Bonne usinabilité SOLUTIONS CONSTRUCTIVES EN AB-21 000 [Al Cu4 Mg] en fonderie. Il est possible de réaliser des Construction Mécanique Désignation symbolique éventuellement DESIGNATION DES MATERIAUX ALLIAGES DE CUIVRE La mise en œuvre des alliages de zinc est facile Bons conducteurs électriques. Exemple de désignation : Code numérique ALLIAGES DE ZINC MOULES COURS ALLIAGES D’ALUMINIUM Cu Zn 15 Bonne usinabilité (robinetterie, pompe) - DURALINOX : Aluminium (Al) + Magnésium (Mg) EN AW-5086 [Al Mg 4] - CUIVRE AU BERYLIUM :Cuivre (Cu) + Bérylium (Be) Cu Be 2 tuyauterie) Ressorts, rondelles onduflex, connecteurs IGEN / STI (mécanique) Symbole et Normalisation Fiche 2 LETFP T Bonne soudabilité (Pièces chaudronnées :Citernes, LETFP Thiès mai 2008 Séminaire Atelier de partage : - convention en Rdm - Utilisation des torseurs - Normes et Symboles normalisés 1. Convention en Résistance des Matériaux (Extrait sujet de baccalauréat sénégalais 1991) c y b YE YA a ME x YD YO Y O = 877 N Y A = 5585 N a = 0,016 m b = 0,035 m c= 0,067 m Y D = 6891 N Y E = 2183 N M A = 100 mN M E = 100 mN • Equations - Tronçon 1 : y y G YO IGEN / STI (mécanique) 2008 Convention en Rdm- Les torseurs LETFP Thiès mai 1 T1y + Y0 = 0 T1y = - Y0 = - 877 N Mf1z - Y0 . x = 0 Mf1z = + Y0 . x = 877 . x (m.N) - Tronçon 2 y YA y G x YO T2y + Y0 - YA = 0 T2y = - Y0 + YA = + 4708 N Mf2z - Y0 . x + YA( x-a) = 0 Mf1z = (Y0-YA) . x + a YA = -4708.x + 94,94 (m.N) - Tronçon 3 : y MA YO T3y + Y0 - YA + YD = 0 YA x YD T2y = - Y0 + YA - YD = - 2183 N Mf3z - Y0 . x + YA( x-a) –YD (x-b) = 0 Mf3z = (Y0-YA +YD) . x + a YA -YD.b - Tronçon 3’ : y y YE x G IGEN / STI (mécanique) 2008 Convention en Rdm- Les torseurs LETFP Thiès mai 2 T’3y = + YE = T3y = - YE = - 2183 N T’3y - YE = 0 Mf’3z - YE .(c- x) = 0 Mf’3z = + YE .(c- x) Mf3z = - YE .(c- x) = 2183x – 146,26 (m.N) Moment de Torsion y G Mtx + MA = 0 • Mtx = x - MA = -100 m.N Effort tranchant y x • Moment fléchissant y x • Torsion y x IGEN / STI (mécanique) 2008 Convention en Rdm- Les torseurs LETFP Thiès mai 3 En isolant le tronçon de droite, nous obtenons les mêmes résultats si nous considérons la même convention : - la normale à la section droite dirigée vers l’extérieure le même sens positif que précédemment, c'est-à-dire le sens trigonométrique. le repère (G, x , y , z ) est directe Ainsi : YE YA YD YO y 2. Introduction des Torseurs Définition : Un torseur est défini comme un ensemble de deux vecteurs de l’espace vectoriel : une résultante ( R ) et un moment M liés par la relation de transfert de moment, en tout point de l’espace affine. Si on désigne ce torseur par {τ}, alors on a: M B (τ ) = M A (τ ) + BA Λ R (entre les points A et B) M P (τ ) = M Q (τ ) + PQ Λ R (entre les points P et Q) M O (τ ) = M N (τ ) + ON Λ R (entre les points O et N) M : moment du torseur R : résultante du torseur Les différents points (A, B, P, Q ….) sont les points de réduction. Notation : R = M A (V ) A M A (V ) A {τ (F )} = R A IGEN / STI (mécanique) 2008 Convention en Rdm- Les torseurs LETFP Thiès mai 4 Torseurs particuliers : Torseur d’une action mécanique extérieur au système isolé • Torseur associé à une force {τ (F )} A • 0 0 0 A A : centre de réduction du torseur Torseur associé à un couple {τ (C )} A • Fx F = = Fy 0 A Fz 0 0 0 = = 0 0 ( C =Cz z , couple porté par l’axe A z ,) C A 0 C z A Torseur d’une action mécanique transmissible par les liaisons Introduire ces torseurs par l’utilisation du tableau des degrés de liberté. Exemple d’une liaison rotule en un point N Tableau des degrés de liberté 0 Rx 0 Ry 0 Rz Forme du torseur X Y Z 0 0 0 C'est-à-dire : {τ ( N )}N X N 0 X 2 /1 0 Rn = = YN 0 = Y2 / 1 0 0 N Z N 0 N Z 2 / 1 0 N Exemple d’une liaison pivot en un point M ,d’axe y Tableau des degrés de liberté 0 0 0 Ry 0 0 IGEN / STI (mécanique) 2008 Forme du torseur X Y Z Convention en Rdm- Les torseurs L 0 N LETFP Thiès mai 5 C'est-à-dire : {τ ( M )}M X 2 / 1 L 2/1 X M LM R = = YM 0 = Y2 / 1 0 M M M Z M N M M Z 2 / 1 L 2/1 M REMARQUE : • Introduction des torseurs en terminale o Définition o Addition o Transfert o Applications (torseurs des efforts transmissibles dans les liaisons élémentaires) ________________________________ Exercices d’application Exercice 1 : Arbre de transmission L’arbre représenté tourne à une vitesse constante .Il est muni en D d’une poulie et en F d’une roue dentée. L’action au point d’engrènement à 3 composantes Ft = 1600 N ; Fr = 3000 N ; Fa = 8400 N. Calculer les valeurs de la tension T et des actions en A et B. Données : AD = 40 mm ; AB = 180 mm ; BF = 50 mm ; FG = 300 mm ; Le diamètre de la poulie = 400 mm. y z Ft G E A D Fr Fa x F B T • Eléments de réduction des torseurs au centre des liaisons 0 0 {τ ( E ) } = 0 0 −T 0 E IGEN / STI (mécanique) 2008 0 0 {τ ( A) } = YA 0 Z A 0 A X B 0 {τ ( B) } = YB 0 Z 0 B B Convention en Rdm- Les torseurs Fa 0 {τ (G ) } = Ft 0 − F 0 r G LETFP Thiès mai 6 • Eléments de réduction des torseurs en B (où il y’a le plus d’inconnues) Transfert des moments en B M B (τ ( A ) ) = M A (τ ( A ) ) + BA Λ R A =0 + [( − 180 x ) Λ ( + Y A y + Z A z) M B (τ ( E ) = M E (τ ( E ) ) + BE Λ − T z [ = 0 + ( BD + DE ) Λ (-Tz) ] ] = 180Z A y − 180 Y A z = (-220x − 200 y)Λ (-Tz) = + 200 T x − 220T y M B (τ ( G ) = M G (τ ( G ) ) + ( BF + FG ) Λ ( Fa x + Ft y − Fr z ) =0 + • [(50 x + 300 z ) Λ ( Fa x + Ft y − Fr z ) ] = - 30 0Ft x + ( 50 Fr + 300F a ) y + 50F t z PFS {τ } + {τ } + {τ } + {τ } = {o} (E) B ( A) B ( B) B (G ) B X B 0 Fa - 300Ft 0 200T 0 0 0 0 0 - 220 T + YA 180 ZA + YB 0 + Ft 50 Fr + 300 Fa = 0 0 − T 0 Z - 180Y Z B A A B B 0 B - Fr 50Ft B 0 0 • Calculs et Résultats =0 X B + Fa Y + Y + F =0 B t A − T + ZA + ZB - Fr =0 =0 200T− 300Ft - 220T + 180Z A + 50 Fr + 300Fa = 0 - 180YA + 50Ft =0 IGEN / STI (mécanique) 2008 Convention en Rdm- Les torseurs LETFP Thiès mai 7 X B = -8400 N Y B = - 2044 N ZB = 17300 N = 444 N YA ZA = - 11900 N T = 2400 N Exercice 2 : Porte-tôles Les molettes du porte tôles sont en liaison pivot d’axe (B, z) et (B’,z) avec le flasque. Elles serrent la tôle sous l’action mécanique de deux biellettes. Le porte tôles est accroché à un câble grâce à l’étrier. Toutes les liaisons, sauf entre la tôle et les galets sont supposées sans frottement. Les masses des pièces sont négligeables devant la masse de la tôle. 1. Graphe des liaisons Etrier Pivot Pivot Biellette D’ Biellette D Pivot Pivot Molette A’ Molette A Ponctuelle Ponctuelle Tôle Pivot Pivot Flasque IGEN / STI (mécanique) 2008 Convention en Rdm- Les torseurs LETFP Thiès mai 8 2. Données 3. Travail demandé (sur feuille de copie) Il est demandé d’utiliser la méthode analytique. Pour chaque question donner d’abord le torseur des actions mécaniques extérieures au système considéré, avant tout calcul. Le but de l’exercice est de déterminer l’action des molettes sur la tôle, puis le coefficient de frottement nécessaire. 3.1. Déterminer les actions exercées sur l’étrier 3.2. Déterminer les actions exercées sur chacune des molettes 3.3. L’action exercée par chacune des molettes sur la tôle. 3.4. le coefficient de frottement nécessaire pour assurer l’équilibre entre la tôle et les molettes. IGEN / STI (mécanique) 2008 Convention en Rdm- Les torseurs LETFP Thiès mai 9 - 3.1. ISOLONS L’ENSEMBLE PORTE TOLE 1 E o L’ensemble est soumise à 2 actions Action du crochet sur l’étrier 3 2 2’ Action de la pesanteur 5 G 4’ 4 5 - ISOLONS L’ETRIER 1 J J On a E a D = 89.7 D’ DH = 102 -15 =87 α C H H o Inventaire des actions mécaniques extérieures Torseurs de l’action mécanique du crochet sur l’étrier 1 Torseurs des actions mécaniques des biellettes 2 sur 1 IGEN / STI (mécanique) 2008 Convention en Rdm- Les torseurs LETFP Thiès mai 10 Torseurs des actions mécaniques des biellettes 2’ sur 1 On remarquera d’après la symétrie que les modules et sont égales o Réduction des torseurs des actions mécaniques au point de concours J o Application du P.F.S et détermination des inconnues + + = + => et AN : IGEN / STI (mécanique) 2008 Convention en Rdm- Les torseurs LETFP Thiès mai 11 - 3.1’. ISOLONS LA TOLE k A A’ φ o Inventaire des actions mécaniques extérieures D’après la symétrie du problème les modules sont égaux. On obtient ainsi : L’action de contact du galet 4 sur la tôle 5 L’action de contact du galet 4’ sur la tôle 5 L’action de la pesanteur o Réductions des torseurs d’actions mécanique au point de concours K IGEN / STI (mécanique) 2008 Convention en Rdm- Les torseurs LETFP Thiès mai 12 o Application du P.F.S et calcul des inconnus statiques => (1) D’ où A4/5 = mg/2 sin ϕ - 3.2- ISOLONS LE GALET 4 C A φ o Inventaire des torseurs d’actions mécaniques extérieures sur 4 IGEN / STI (mécanique) 2008 Convention en Rdm- Les torseurs LETFP Thiès mai 13 o Réduction des torseurs au point B ( point correspondant aux maximum d’inconnues) Transfert des moments au point B On obtient ainsi : o Application du P.F.S. et calcul des inconnues statiques + => = (2) (3) IGEN / STI (mécanique) 2008 Convention en Rdm- Les torseurs LETFP Thiès mai 14 (4) On dispose de ‘ équations à 4 inconnues ( On trouve après calcul A.N : µ φ = 16.85° 0 A.N. = 3450.09 -3176N 4. Normes et Représentations 4.1. Représentation des liaisons mécaniques : Le changement porte sur la liaison pivot et la liaison hélicoïdale. Ancienne symbolisation Nouvelle symbolisation Liaison Pivot Liaison Hélicoïdale IGEN / STI (mécanique) 2008 Convention en Rdm- Les torseurs LETFP Thiès mai 15 4.2. Les états de surface : Ancien symbole général Nouveau symbole général Surface à usinée Surface où l’enlèvement de matière est interdit L’état de surface est le même pour toutes les surfaces de la pièce Surface avec indications complémentaires to Ra 1 ,6 FG Chromé Ra 1 ,6 Positions des symboles : Remarque : Les symboles de base ou les lignes de repère sont tracés du coté libre de matière. Les inscriptions doivent être orientées pour être lues depuis le bas ou depuis la gauche. 4.2. Le cadre de travail : Le cadre de travail est réduit de 10mm du coté gauche pour une reluire éventuelle. Les coordonnées sont inscrites dans un espace de 5mm. IGEN / STI (mécanique) 2008 Convention en Rdm- Les torseurs LETFP Thiès mai 16 5. Désignation des matériaux : (voir pages suivantes) IGEN / STI (mécanique) 2008 Convention en Rdm- Les torseurs LETFP Thiès mai 17