Technologie des Asservissements
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Technologie des Asservissements Technologie des Asservissements Bernard BAYLE http://eavr.u-strasbg.fr/~bernard TÃl’lÃl’com Physique Strasbourg 3A, option ISAV, master IRIV Technologie des Asservissements Introduction Plan 1 Introduction 2 Modélisation Principe et modélisation du convertisseur statique Principe et modélisation du mcc 3 Variation de vitesse du mcc Asservissement de courant Asservissement de vitesse et position Protections Technologie des Asservissements Introduction Variateurs de vitesse Objectifs et hypothèses principe de fonctionnement des variateurs de vitesse Technologie des Asservissements Introduction Variateurs de vitesse Objectifs et hypothèses principe de fonctionnement des variateurs de vitesse cas du moteur à courant continu (mcc) Technologie des Asservissements Introduction Variateurs de vitesse Objectifs et hypothèses principe de fonctionnement des variateurs de vitesse cas du moteur à courant continu (mcc) bibliographie : Techniques de l’Ingénieur Technologie des Asservissements Introduction Variateurs de vitesse Objectifs et hypothèses principe de fonctionnement des variateurs de vitesse cas du moteur à courant continu (mcc) bibliographie : Techniques de l’Ingénieur Définition Variateur de vitesse : dispositif permettant de réaliser l’alimentation et la commande d’un moteur. Technologie des Asservissements Introduction Schéma de principe F IGURE: Schéma général d’un variateur de vitesse [Louis and Bergmann, 2002b] Technologie des Asservissements Modélisation Plan 1 Introduction 2 Modélisation Principe et modélisation du convertisseur statique Principe et modélisation du mcc 3 Variation de vitesse du mcc Asservissement de courant Asservissement de vitesse et position Protections Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du convertisseur statique Etage de puissance Convertisseurs statiques Alimentation du moteur à partir d’un réseau électrique alternatif : Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du convertisseur statique Etage de puissance Convertisseurs statiques Alimentation du moteur à partir d’un réseau électrique alternatif : redresseur (conversion alternatif/continu) Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du convertisseur statique Etage de puissance Convertisseurs statiques Alimentation du moteur à partir d’un réseau électrique alternatif : redresseur (conversion alternatif/continu) hacheur (conversion continu/continu). Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du convertisseur statique Etage de puissance Convertisseurs statiques Alimentation du moteur à partir d’un réseau électrique alternatif : redresseur (conversion alternatif/continu) hacheur (conversion continu/continu). différents cas Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du convertisseur statique Etage de puissance Convertisseurs statiques Alimentation du moteur à partir d’un réseau électrique alternatif : redresseur (conversion alternatif/continu) hacheur (conversion continu/continu). différents cas source d’énergie : monophasé, triphasé Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du convertisseur statique Etage de puissance Convertisseurs statiques Alimentation du moteur à partir d’un réseau électrique alternatif : redresseur (conversion alternatif/continu) hacheur (conversion continu/continu). différents cas source d’énergie : monophasé, triphasé technologie des convertisseurs statiques : pont redresseur commandé ou non ; hacheur 1, 2 ou 4 quadrants Cas triphasé, redresseur non commandé, hacheur 4Q F IGURE: Schéma du convertisseur statique [Louis et al., 2002a] Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du convertisseur statique Choix pour la variation de vitesse Alimentation source d’alimentation : dépend des besoins en termes de puissance systèmes embarqués : (réseau+redesseur) remplacé par des batteries Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du convertisseur statique Choix pour la variation de vitesse Alimentation source d’alimentation : dépend des besoins en termes de puissance systèmes embarqués : (réseau+redesseur) remplacé par des batteries Hacheur choix le plus important pour la variation de vitesse hacheur 4Q : fonctionnement possible dans les différents modes moteur, freinage (attention à la réversibilité de la source) F IGURE: Fonctionnement 4 quadrants du hacheur [Louis et al., 2002a] Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du convertisseur statique Modèle du hacheur Aspect échantillonné Le hacheur fournit une tension de valeur moyenne réglable par le biais de son rapport cyclique α ∈ [0 1] : système échantillonné. Fréquence de commutation élevée en faibles puissances (typiquement 50 kHz pour P < 1kW ). Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du convertisseur statique Modèle du hacheur Aspect échantillonné Le hacheur fournit une tension de valeur moyenne réglable par le biais de son rapport cyclique α ∈ [0 1] : système échantillonné. Fréquence de commutation élevée en faibles puissances (typiquement 50 kHz pour P < 1kW ). Modèle en continu Première approximation : source de tension continue de valeur réglable : relation tension d’alimentation du moteur/tension de commande du rapport cyclique = simple gain. Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du mcc Principe Moteur à courant continu (mcc) Dispositif électromécanique qui convertit une énergie électrique d’entrée en énergie mécanique (réversible). F IGURE: Principe de fonctionnement d’un mcc [Bernot, 1999] Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du mcc Mise en équation du mcc i i V R L e c f V Ω Equations V e J dΩ dt c = = = = di + e, Ri + L dt Ke Ω, c − c0 − f Ω, Km i. Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du mcc Mise en équation du mcc i i V R L e c f V Ω Equations V (s) E(s) JsΩ(s) C(s) = = = = (R + Ls)I(s) + E(s), Ke Ω(s), C(s) − C0 (s) − f Ω(s), Km I(s). Remarque : Ke ' Km . On pose Kem = Ke = Km . Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du mcc Schéma-bloc Analyse mcc = système à contre-réaction V (s) + E(s) − 1 R + Ls I(s) C(s) + Kem C0 (s) − 1 f + Js Kem F IGURE: Schéma de principe d’un moteur à courant continu Ω(s) Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du mcc Modèle En combinant les équations : R L (f Ω(s) + JsΩ(s)) + fsΩ(s) + Js2 Ω(s) + Kem Ω(s) = V (s). Kem Kem Fonction de transfert en vitesse K G(s) = ordre 2, classe 0 em Ω(s) LJ = R f V (s) s2 + ( L + J )s + 2 Rf +Kem LJ . Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du mcc Modèle en vitesse d’ordre un Hypothèse On néglige l’influence de l’inductance d’induit. Fonction de transfert en vitesse G(s) = Ω(s) K = , V (s) 1 + τem s avec la constante de temps électromécanique du système et le gain statique : τem = RJ Kem etK = . 2 2 Rf + Kem Rf + Kem ordre 1, un pôle stable p = −1/τem Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du mcc Modèle en vitesse d’ordre deux Première expression G(s) = Kem LJ s2 + ( RL + Jf )s + 2 Rf +Kem LJ Identification de la forme canonique : G(s) = K Ω2n . s2 + 2ξΩn s + Ω2n . Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du mcc Modèle en vitesse d’ordre deux Seconde expression G(s) = K , 1 + (τem + µτel )s + τel τem s2 avec la constante de temps électrique du système : τel = L . R Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du mcc Modèle en vitesse d’ordre deux Seconde expression G(s) = K , 1 + (τem + µτel )s + τel τem s2 avec la constante de temps électrique du système : τel = Comme µ = Rf 2 Rf +Kem L . R << 1 ⇒ τem + µτel ' τem ' τem + τel : G(s) = Ω(s) K = . V (s) (1 + τel s)(1 + τem s) ordre 2, pôles en p1 = −1/τel et p2 = −1/τem Technologie des Asservissements Modélisation Principe et modélisation du mcc Modèles en position Bien évidemment. . . G(s) = Θ(s) K = . V (s) s(1 + τel s)(1 + τem s) Le système possède trois pôles p1 = 0, p2 = −1/τel et p3 = −1/τem . maxon DC motor RE 36 Æ36 mm, Commutation Graphite, 70 Watt M 1:2 Programme Stock Programme Standard Programme Spécial (sur demande!) Numéros de commande 118797 118798 118799 118800 118801 118802 118803 118804 118805 118806 118807 118808 118809 118810 Caractéristiques moteur 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 Puissance conseillée W 70 Tension nominale Volt 18.0 Vitesse à vide tr / min 6610 Couple de démarrage mNm 730 Pente vitesse / couple tr / min / mNm 9.23 Courant à vide mA 153 Courant de démarrage A 28.6 Résistance aux bornes Ohm 0.628 Vitesse limite tr / min 8200 Courant permanent max. A 3.18 Couple permanent max. mNm 81 Puissance max. fournie à la tension nom. W 123 Rendement max. % 84 Constante de couple mNm / A 25.5 Constante de vitesse tr / min / V 375 Constante de temps mécanique ms 6 Inertie du rotor gcm2 60.2 Inductivité mH 0.10 Résistance therm. carcasse / air ambiant K/W 6.4 Résistance therm. rotor / carcasse K/W 3.4 Constante de temps thermique du bobinage s 38 Spécifications ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● 82 Jeu axial 0.05 - 0.15 mm Charge maximum des roulements axiale (dynamique) non pré-contraint 5.6 N pré-contraint 2.4 N radiale (à 5 mm de la face) 28 N Force de chassage (statique) 110 N (statique, axe soutenu) 1200 N Jeu radial avec roulements 0.025 mm Température ambiante -20 ... +100°C Température rotor max. +125°C Nombre de lames au collecteur 13 Poids du moteur 350 g Aimant permanent à 2 pôles Les caractéristiques moteur du tableau sont des valeurs nominales. Voir en page 43 les plages de tolérances. Des informations détaillées se trouvent sur le maxon selection program du CD-ROM ci-joint. Pour ce moteur, les tolérances diffèrent de celles qui figurent dans notre spécification standard. maxon DC motor 70 24.0 6210 783 8.05 105 21.5 1.11 8200 2.44 88.8 125 85 36.4 263 6 67.7 0.20 6.4 3.4 43 70 32.0 6790 832 8.27 89 18.7 1.71 8200 1.99 88.5 146 86 44.5 215 6 65.2 0.30 6.4 3.4 41 70 42.0 7020 865 8.19 70 15.3 2.75 8200 1.59 89.8 157 86 56.6 169 6 65.4 0.49 6.4 3.4 41 70 42.0 6340 786 8.14 61 12.6 3.35 8200 1.44 90.4 129 86 62.6 152 6 65.6 0.60 6.4 3.4 41 70 48.0 6420 785 8.25 55 11.1 4.32 8200 1.27 90.1 131 86 70.7 135 6 64.6 0.76 6.4 3.4 41 70 48.0 5220 627 8.41 42 7.22 6.65 8200 1.03 89.8 84.9 85 86.9 110 6 63.3 1.15 6.4 3.4 40 70 70 70 70 70 70 70 48.0 48.0 48.0 48.0 48.0 48.0 48.0 4320 3450 2830 2280 1780 1420 1180 504 403 326 258 198 158 127 8.65 8.67 8.80 8.96 9.17 9.21 9.51 33 25 20 15 12 9 7 4.80 3.06 2.04 1.30 0.784 0.501 0.334 10.00 15.7 23.5 36.8 61.3 95.8 144 8200 8200 8200 8200 8200 8200 8200 0.847 0.679 0.556 0.445 0.346 0.277 0.226 89.0 89.2 88.8 88.1 87.3 87.2 85.8 56.4 36.0 23.9 15.2 9.09 5.78 3.82 84 82 81 79 77 75 72 105 131 160 198 253 315 380 90.9 72.7 59.8 48.2 37.8 30.3 25.1 6 6 6 6 6 6 6 61.5 61.3 60.3 59.2 57.8 57.5 55.7 1.68 2.62 3.87 5.96 9.70 15.10 21.90 6.4 6.4 6.4 6.4 6.4 6.4 6.4 3.4 3.4 3.4 3.4 3.4 3.4 3.4 39 39 38 37 36 36 35 Légende Plages d'utilisation n [tr / min] Explications page 49 Plage de puissance conseillée 9000 70 Watt Plage de fonctionnement permanent Compte tenu des resistances thermiques (lignes 19 et 20) la température maximum du rotor peut être atteinte au valeur nominal de couple et vitesse et à la température ambiante de 25°C. = Limite thermique. 7000 5000 3000 Fonctionnement intermittent La surcharge doit être de courte durée. 1000 0.5 2 100 1.0 4 1.5 6 200 2.0 8 2.5 10 M [mNm] 300 I [A] 3.0 12 I [A] 118804 Moteur avec bobinage à haute résistance 118797 Moteur avec bobinage à basse résistance Aperçu à la page 17 - 21 Construction modulaire maxon Réducteur planétaire Æ32 mm 0.75 - 4.5 Nm Voir page 219 Réducteur planétaire Æ32 mm 1.0 - 6.0 Nm Voir page 220 Réducteur planétaire Æ32 mm 0.4 - 2.0 Nm Voir page 222 Réducteur planétaire Æ42 mm 3 - 15 Nm Voir page 224 Electronique recommandée: ADS 50/5 page 259 ADS 50/10 259 ADS_E 50/5, 50/10 260 EPOS 24/5 271 MIP 50 273 Informations 17 Codeur MR 256 - 1024 imp., 3 canaux Voir page 239 Codeur HEDS 5540 500 imp., 3 canaux Voir page 242 Codeur HEDL 5540 500 imp., 3 canaux Voir page 244 Génératrice DCT Æ22 mm 0.52 V Voir page 252 Edition Juillet 2005 / Modifications réservées Dessin dimensionnel Sur le CD-ROM, les croquis de dimension sont disponibles en format DXF en vue de leur importation dans n’importe quel système CAD. Présentation des vues conforme à la méthode E (ISO). Toutes les dimensions sont exprimées en [mm]. Ligne 5 Pente vitesse/couple Dn / DM [tr / min / mNm] La pente vitesse / couple indique la force du moteur. Plus cette courbe est plate, moins la vitesse est sensible aux variations de la charge. La pente vitesse / couple est calculée à une température de bobinage de 25°C. Taraudage de montage dans le plastique Ligne 6 Courant à vide Io [mA] La réalisation de connexions vissées sur des flasques plastiques nécessite une attention spéciale. C’est le courant qui s’établit lorsque le moteur est à vide. Il dépend du frottement des balais et du frottement à l’intérieur des paliers, il se modifie légèreCouple de serrage maximal [Ncm] Un tournevis automatique doit être ajusté à cette ment avec la vitesse. valeur d’étalonnage. Ligne 7 Courant de démarrage IA [mA], [A] Profondeur active de vissage [mm] La relation entre la profondeur de vissage et le diamè- C’est le rapport de la tension nominale (tension aux tre du pas de vis doit être au moins de 2 : 1. La profon- bornes) et de la résistance du moteur. Il est obtenu deur de vissage ne doit en aucun cas dépasser la lon- au couple de blocage. gueur utile de taraudage! Ligne 8 Résistance aux bornes R [W] C’est la résistance mesurée à 25°C aux bornes de connection. Elle détermine, sous une tension U donnée, le courant de démarrage. Dans le cas de balais en graphite, la résistance de contact varie en fonction de la charge. Caractéristiques Ligne 1 ● Puissance conseillée P2T [W] C’est la puissance max. fournie, dans la plage de puissances conseillée. Elle dépend des types et Ligne 9 Vitesse limite nmax [tr / min] correspond à la représentation du Guide de Sélecti- La vitesse limite ne doit pas être dépassée en fonction (voir également pages 50-146 «Plages d’utili- onnement normal, un dépassement intempestif endommagerait la commutation, mettant ainsi le sation»). moteur en panne. Ligne 2 Tension nominale U [Volt] C’est la tension à laquelle se réfèrent toutes les va- Ligne 10 Courant permanent max. Icont [mA], [A] leurs nominales (lignes 3, 4, 6, 7, 12, 13).Elle est fixée pour que la vitesse à vide ne dépasse pas la vitesse C’est le courant qui, à une température ambiente de maximale admissible. Mais l’utilisation du moteur 25°C, fait monter la température du rotor à sa limite n’est pas limitée par cette tension. Pour atteindre la max. admissible. puissance assignée (ligne 1), il est possible d’utiliser une tension de service plus haute. La puissance Ligne 11 Couple permanent max. Mcont [mNm] maximale de sortie est alors plus élevée (ligne 12). C’est le couple délivré en permanence ou en valeur Ligne 3 Vitesse à vide no [tr / min] moyenne, qui élève la température du bobinage jusC’est la vitesse atteinte par le moteur sans charge qu’à sa valeur max. admissible. On se base sur une additionnelle et alimenté à la tension nominale. Elle température ambiante de 25°C. est pratiquement proportionnelle à la tension appliLigne 12 Puissance max. fournie quée. Pmax [mW], [W] Ligne 4 Couple de démarrage MH [mNm] C’est la puissance max. disponible à la tension noCe couple est appliqué sur l’arbre pour obtenir minale et à une température rotor de 25°C. Les val’arrêt à tension nominale. La croissance rapide de leurs d’utilisation se situent en-dessous de cette la température du moteur provoque la baisse du puissance (voir «courant max. permanent» et «vicouple de démarrage (Voir page 38 «Comporte- tesse limite»). ment thermique»). Légende Plages d'utilisation Exemple de la page 78 Ligne 13 Rendement max. hmax [%] Le rendement dépend du courant ou de la vitesse (voir page 35 «Caractéristique de rendement»). Le rendement maximal est dérivé de la relation entre la marche à vide et le courant de démarrage. Ligne 14 Constante de couple kM [mNm / A] La constante de couple, ou couple spécifique, est le quotient du couple fourni et du courant s’y rapportant. Ligne 15 Constante de vitesse kn [tr / min / V] Elle indique la vitesse spécifique par Volt de la tension appliquée, sans tenir compte des pertes par frottement. La valeur inverse de la constante de vitesse est la constante de tension, aussi appelée constante FEM. Ligne 16 Constante de temps mécanique tm [ms] C’est le temps nécessaire au rotor (sans charge extérieure), pour passer de la vitesse 0 à 63 % de sa vitesse à vide. 2 Ligne 17 Moment d’inertie du rotor JR [gcm ] C’est le moment d’inertie de masse du rotor, basée sur l’axe de rotation. Ligne 18 Inductance terminale L [mH] C’est l’inductivité du bobinage lorsque le rotor est à l’arrêt, mesurée à l’aide d’une tension sinusoïdale à 1 kHz. Ligne 19 Résistance thermique Rth2 [K / W] C’est la résistance thermique entre la carcasse et l’air ambiant. Valeur théorique sans aucun refroidisseur additionnel. L’addition des lignes 19 et 20 permet de définir la puissance dissipée max. Admissible. Sur les moteurs à flasque métallique, la résistance thermique Rth2 peut être réduite jusqu'à 50 %, à condition que le moteur soit couplé directement à un bon conducteur thermique (métallique) au lieu d'une plaque en matière synthétique. Ligne 20 Résistance thermique Rth1 [K / W] Idem entre rotor et carcasse. Ligne 21 Constante de temps thermique du bobinage tw [s] C’est le temps nécessité par le bobinage pour modifier sa température. Fonctionnement intermittent Plage de puissance conseillée Plage de fonctionnement permanent Compte tenu des resistances thermiques (lignes 19 et 20) la température maximum du rotor peut être atteinte au valeur nominal de couple et vitesse et à la température ambiante de 25°C = Limite thermique. Vitesse [tr / min] 12000 10000 8000 6000 Domaine de fonctionnement intermittent 4000 Fonctionnement intermittent La surcharge doit être de courte durée (voir page 36). Fonctionnement continu 2000 20 0.5 1 Plage de puissance conseillée 40 60 80 Couple [mNm] 1.0 1.5 2 3 4 Courant permanent max. 2.0 5 4 Courant [A] Le diagramme du domaine de fonctionnement décrit la plage de puissance mécanique livrable par le bobinage. Il illustre les points de fonctionnement possibles en fonction de la vitesse et du couple.Pour deux bobinages sélectionnés, l’un à faible, l’autre à forte résistance, le couple figure en échelle de puissance (Ligne 8). 2 118757 Moteur avec bobinage à haute résistance (Ligne 8) 118749 Moteur avec bobinage à haute résistance (Ligne 8) 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 ON% ON Moteur en service OFF Moteur stationnaire ÎON Courant de pointe max. Icont Courant max. admissible en service continu (Ligne 10) tON Temps d’enclenchement, à ne pas dépasser tw (Lg. 21) T Temps de cycle tON + tOFF [s] tON% Temps d’enclenchement en % du temps de cycle Pendant une durée d’enclenchement de X %, le moteur peut être surchargé dans le rapport ION / Icon I ON = I cont Edition Juillet 2005 / Modifications réservées Temps 3 1 Courant [A] 6 T 5 T t ON maxon DC motor 49 maxon DC motor Explications sur les pages 50 - 146 Technologie des Asservissements Variation de vitesse du mcc Plan 1 Introduction 2 Modélisation Principe et modélisation du convertisseur statique Principe et modélisation du mcc 3 Variation de vitesse du mcc Asservissement de courant Asservissement de vitesse et position Protections Technologie des Asservissements Variation de vitesse du mcc Préliminaire Fonction de transfert en courant GI (s) = I(s) Js + f = . 2 V (s) LJs2 + (RJ + Lf )s + Rf + Kem 2 pôles, 1 zéro F IGURE: Réponse en boucle ouverte du mcc (non chargé) Technologie des Asservissements Variation de vitesse du mcc Asservissement de courant Nécessité d’un asservissement de courant Risque Dépassements de courant dans le hacheur, dans le circuit d’induit du mcc = effets destructeur. Besoin : d’asservir le courant pour avoir la maîtrise des dépassements ; de limiter le courant maximum pour protéger le moteur dans tous les cas. Technologie des Asservissements Variation de vitesse du mcc Asservissement de courant Synthèse de l’asservissement de courant Approches utilisation de GI (s) Technologie des Asservissements Variation de vitesse du mcc Asservissement de courant Synthèse de l’asservissement de courant Approches utilisation de GI (s) raisonnement approché : fém variant lentement=perturbation d’où : GI (s) = 1 1 1 = R + Ls R 1 + τe s Technologie des Asservissements Variation de vitesse du mcc Asservissement de courant Synthèse de l’asservissement de courant Ordre 1, classe 0, correction PI : CI(s) = Kp (1 + CI (s)GI (s) = 1 ) τi s : Kp 1 + τ i s . Rτi s(1 + τe s) Réglage Compensation du pôle électrique, d’où BF : GIBF (s) = 1 1 ki 1 + Rτi s Kp k i avec ki gain du capteur assurant la mesure de courant. Temps de réponse de la boucle de courant = fonction de Kp . Technologie des Asservissements Variation de vitesse du mcc Asservissement de courant Remarques sur l’asservissement de courant Remarque 1 Hacheur=gain occulte le retard introduit par le hacheur Remarque 2 Asservissement de courant analogique : coût et performances Technologie des Asservissements Variation de vitesse du mcc Asservissement de vitesse et position Synthèse des asservissements de vitesse et position Préalable Boucle de courant réglée, asservissement avec boucles imbriquées ou asservissement cascade Vr (s) + CΩ (s) − Ω(s) V (s) + CI (s) mcc − ki VΩ (s) = kω Ω(s) I(s) kω F IGURE: Asservissement de vitesse d’un moteur à courant continu Technologie des Asservissements Variation de vitesse du mcc Asservissement de vitesse et position Synthèses Synthèse de l’asservissement de vitesse Réécriture des équations dynamiques du mcc asservi en courant. Modèle d’ordre deux et de classe 0 : correction PI. Synthèse de l’asservissement de position Idem. Modèle d’ordre trois et de classe 1 : correction avance de phase. Technologie des Asservissements Variation de vitesse du mcc Asservissement de vitesse et position Remarques Analogique ou numérique ? Choix dépend du type de moteur mcc=commande analogique suffisante (coût) moteurs à courants continus sans collecteur= commande numérique : réalisation des asservissements nécessite des fonctions non linéaires (processeur) Technologie des Asservissements Variation de vitesse du mcc Protections Protection en courant F IGURE: Schéma général d’un variateur de vitesse [Louis et al., 2002a] Limitation de courant Saturation de la commande de la boucle de courant par une tension égale à ±ki IM Technologie des Asservissements Variation de vitesse du mcc Protections Mise en garde Attention ! Un certain nombre de protections ne sont pas présentes sur un variateur de vitesse : Technologie des Asservissements Variation de vitesse du mcc Protections Mise en garde Attention ! Un certain nombre de protections ne sont pas présentes sur un variateur de vitesse : mise en court-circuit de la sortie du variateur : destruction du variateur Technologie des Asservissements Variation de vitesse du mcc Protections Mise en garde Attention ! Un certain nombre de protections ne sont pas présentes sur un variateur de vitesse : mise en court-circuit de la sortie du variateur : destruction du variateur pas de protection en général contre une inversion des tensions d’alimentation. Grandeurs commandées Régulation par codeur digital Compensation R x I Vitesse La tâche d’un servoamplificateur pour régulation de vitesse consiste à maintenir la vitesse de rotation aussi constante que possible quelles que soient les variations de couple demandées au moteur. Pour atteindre ce but, l’électronique de régulation du servoamplificateur compare en permanence la valeur de consigne (vitesse desirée) avec la valeur réelle instantanée (vitesse effective). La différence entre les deux valeurs sert à piloter l’étage de puissance du servoamplificateur de telle manière que le moteur amenuise la différence de vitesse. On dispose ainsi d’un circuit de régulation de vitesse en boucle fermée. Le moteur est équipé d’un codeur digital qui délivre un nombre donné d’impulsions à chaque tour du rotor. Les impulsions rectangulaires des canaux A et B sont décalées de 90° pour permettre de déterminer le sens de rotation. - Les codeurs digitaux sont surtout utilisés pour assurer le positionnement et pour détecter un déplacement angulaire. - Les codeurs digitaux ne sont soumis à aucune usure. - En liaison avec un régulateur digital, ils ne provoquent aucun effet de dérive. Une tension proportionnelle à la valeur de consigne est appliquée au moteur. Si la charge augmente, la vitesse de rotation diminue. Le circuit de compensation augmente alors la tension de sortie, avec un accroissement du courant dans le moteur. Cette compensation doit être ajustée à la résistance interne du moteur. Cette résistance varie avec la température et avec la charge appliquée. codeur nécessaire - Régulation peu précise en cas de forte varia- Valeur de consigne tion de la charge - Régulation de vitesse uniquement - Idéal pour les applications «Low Cost» qui maxon motor control - La précision du réglage de la vitesse que l’on peut obtenir dans de tels systèmes est de l’ordre de quelques pour cents - Économie en prix et en place - Pas de génératrice DC ou de n’exigent pas une vitesse très précise - M n Principe: Compensation R x I Valeur réelle E Valeur de consigne maxon motor control - - Courant Le régulateur de courant alimente le moteur avec une intensité proportionnelle à la valeur de consigne. Ainsi le couple du moteur est proportionnel à la consigne. Le régulateur de courant améliore aussi la dynamique d’un circuit de régulation de position ou de vitesse supérieur. Principe: Régulation par codeur - Position Le régulateur de position s’efforce de faire coïncider la position actuelle mesurée avec la position désirée - de la même manière que le régulateur de vitesse - en donnant au moteur les valeurs de correction. L’information sur la position est généralement délivrée par un codeur digital. - I M U Valeur réelle Schéma d’un circuit de régulation Valeur de consigne maxon motor control Déviation du système - - maxon motor control Technique – sans détour Le programme des asservissements de moteurs maxon contient une gamme de servoamplificateurs pour commander les moteurs DC et EC hautement dynamique. - Contrôleur é tage de puissance (actuateur) Valeur réelle 32 Moteur n Capteur Données électriques ● ● ● ● Power Alimentation Connexions du moteur LED Indicateur de l'état Signal Connexion pour les entrées Connexion pour les sorties Connexion génératrice tachymétrique Encoder Connexion codeur digital Commutateur DIP Choix du mode de réglage Potentiomètres Ajustement de l'équilibrage ● ● ● ● Tension de service VCC ondulation résiduelle < 5 % Tension de sortie max. Courant de sortie Imax: ADS 50/10 POWER ADS 50/5 STANDARD Courant de sortie continu Icont: ADS 50/10 POWER ADS 50/5 STANDARD Cadence de l’étage final Rendement max. Largeur de bande de réglage Self interne du moteur: ADS 50/10 POWER ADS 50/5 STANDARD 12 - 50 VDC 0.9 x VCC 20 A 10 A 10 A 5A 50 kHz 95 % 2.5 kHz 75 mH / 10 A 150 mH / 5 A Entrées ● Valeur de consigne «Set value» ● Circuit libre «Enable» ● ● -10 ... +10 V (Ri = 20 kW) +4 ... +50 V (Ri = 15 kW) Génératrice DC min. 2 VDC, max. 50 VDC (Ri = 14 kW) Signaux codeurs Canal A, A\, B, B\, max. 100 kHz, TTL Sorties ● Dimensions en [mm] ● ● Moniteur courant «Monitor I», protégé contre les courts-circuits -10 … +10 VDC (Ro = 100 W) Moniteur vitesse «Monitor n», protégé contre les courts-circuits -10 … +10 VDC (Ro = 100 W) Message de surveillance «READY» Open collector max. 30 VDC (IL < 20 mA) Sorties de tension ● ● Voltages auxiliaires, protégé contre les courtscircuits +12 VDC, -12 VDC, max. 12 mA Alimentation codeur +5 VDC, max. 80 mA Régulateur ● ● ● ● ● Compensation IxR Offset nmax Imax gain Affichage ● LED 2 couleurs READY / ERROR vert = READY, rouge = ERROR Plages de température et d’humidité ● ● ● Exploitation Stockage non condensé -10 ... +45°C -40 ... +85°C 20 ... 80 % Données mécaniques ● Numéros de commande ADS 50/10 201583 Servoamplificateur 4-Q-DC Version POWER en boîtier modulaire ADS 50/5 Servoamplificateur 4-Q-DC Version STANDARD en boîtier modulaire 145391 ● ● Accessoires 235811 Chopper de frein Poids Fixation environ 400 g Flanc pour vis M4 Connexions ● Bornes LP (plaquette enfichable de bornes) Alimentation (5 pôles), Signaux (12 pôles) Pas de 3.81 mm Recommandée du câble: 0.14 - 1 mm2 fil fin 0.14 - 1.5 mm2 fil simple Codeur connecteur selon DIN 41651 pour câble plat en trame de 1.27 mm avec AWG 28 Note Voir page 258 pour les caractéristiques générales sur le 4-Q-DC variateur de vitesse ADS. Edition Juillet 2005 / Modifications réservées maxon motor control 259 maxon motor control 4QDC Servoamplificateur ADS en boîtier modulaire Génératrice DCT 22, 0.52 Volt Informations importantes ● ● maxon tacho ● ● ● ● ● Programme Stock Programme Standard Programme Spécial (sur demande!) Génératrice équipée du rotor sans fer maxon. Génératrice avec commutation en métaux précieux. Inertie du système = inertie rotor moteur + inertie rotor génératrice. Le rotor génératrice tourne dans le même sens que le rotor moteur (la rotation du moteur en sens horaire, vu en bout d’axe, fournit une tension positive sur la cosse marquée +). Il est recommandé d’utiliser un amplificateur à haute impédance d’entrée. La génératrice ne doit pas être trop chargée en courant. La fréquence de résonance donnée provient des systèmes rotor-moteur et rotor-TG. Numéros de commande 118908 118909 118910 2 3 4 Type Diamètre de l'arbre (mm) longueur totale longueur totale Combinaison + Moteur RE 25, 10 W RE 25, 10 W RE 25, 10 W RE 25, 10 W RE 25, 10 W RE 25, 20 W RE 25, 20 W RE 25, 20 W RE 25, 20 W RE 25, 20 W RE 26, 18 W RE 26, 18 W RE 26, 18 W RE 26, 18 W RE 26, 18 W RE 35, 90 W RE 35, 90 W RE 35, 90 W RE 35, 90 W RE 36, 70 W RE 36, 70 W RE 36, 70 W RE 36, 70 W RE 36, 70 W Page 77 77 77 77 77 78 78 78 78 78 79 79 79 79 79 81 81 81 81 82 82 82 82 82 + Réducteur Page GP 26, 0.5 - 2.0 Nm GP 32, 0.75 - 4.5 Nm GP 32, 1.0 - 6.0 Nm GP 32, 0.4 - 2.0 Nm 216 218 220 222 GP 26, 0.5 - 2.0 Nm GP 32, 0.75 - 4.5 Nm GP 32, 1.0 - 6.0 Nm GP 32, 0.4 - 2.0 Nm 216 218 220 222 GP 26, 0.5 - 2.0 Nm GP 32, 0.75 - 4.5 Nm GP 32, 1.0 - 6.0 Nm GP 32, 0.4 - 2.0 Nm 216 218 220 222 GP 32, 0.75 - 4.5 Nm GP 32, 1.0 - 6.0 Nm GP 42, 3.0 - 15 Nm 219 220 224 GP 32, 0.75 - 4.5 Nm GP 32, 1.0 - 6.0 Nm GP 32, 0.4 - 2.0 Nm GP 42, 3.0 - 15 Nm 219 220 222 224 Longueur totale [mm] / voir: + Réducteur 76.8 ● ● ● ● 76.8 ● ● ● ● 79.8 ● ● ● ● 89.0 ● ● ● 89.3 ● ● ● ● Données techniques Tension de sortie par 1000 tr / min 0.52 V Résistance connectée tachymètrique 56.6 W Ondulation moyenne effective crête à crête £6% Nombre d'ondulations par tour 14 Linéarité entre 500 et 5000 tr / min à vide ± 0.2 % Linéarité avec résistance de charge de 10 kW ± 0.7 % Erreur d'inversion ± 0.1 % Coefficient de température de la FEM (aimant) -0.02 % /°C Coefficient de temp. sur résistance d'induit +0.4 % /°C Exemple de connexion Courant max. conseillé 10 mA Tolérance de la tension de sortie ± 15 % Inertie du rotor génératrice < 3 gcm2 Fréq. de résonance avec le mot. des p. 77 - 79 > 2 kHz avec le moteur des pages 86, 88 > 3 kHz avec le moteur des pages 81, 82 > 4.5 kHz Plage de températures -20 ... +65°C 180 W T 1 kW Option: également livrable avec des fils de connexion. Rippel = 252 maxon tacho x 100 (%) Edition Juillet 2005 / Modifications réservées Primaire Secondaire b32 jaune / blanc Programme Stock Programme Standard Programme Spécial (sur demande!) U z32 bleu SIN rouge z30 360°e COS R es ro olv to err b30 SIN jaune rouge / blanc d30 noir COS Angle rotor j d32 Numéros de commande 166488 133405 268912 216287 4 6 6 6 Type Diamètre de l'arbre (mm) longueur totale longueur totale Combinaison + Moteur EC 32, 80 W EC 32, 80 W EC 32, 80 W EC 40, 120 W EC 40, 120 W EC 40, 120 W EC 45, 150 W EC 45, 150 W EC 45, 150 W EC 45, 250 W EC 45, 250 W EC 45, 250 W EC 45, 250 W EC 60, 400 W EC 60, 400 W Page 159 159 159 160 160 160 161 161 161 162 162 162 162 165 165 + Réducteur Page GP 32, 0.75 - 4.5 Nm GP 32, 1.0 - 6.0 Nm 219 221 GP 42, 3.0 - 15 Nm GP 52, 4.0 - 30 Nm 224 227 GP 42, 3.0 - 15 Nm GP 52, 4.0 - 30 Nm 224 227 GP 42, 3.0 - 15 Nm GP 52, 4.0 - 30 Nm GP 62, 8.0 - 50 Nm 225 227 229 GP 81, 20 - 120 Nm 230 Longueur totale [mm] / 80.1 voir: + Réducteur ● 96.6 111.2 ● 144.0 ● ● 177.3 ● Données techniques Tension d'entrée Transformation Erreur électrique Edition Juillet 2005 / Modifications réservées 10 V peak, 10 kHz Moment d'inertie du rotor 0.5 Poids ± 10 minutes Plage de températures 6 gcm2 40 g -55 ... +155°C maxon tacho 253 maxon tacho Résolveur Res 26, 10 Volt maxon tacho Codeur HEDL 5540, 500 impulsions, 3 canaux, avec Line Driver RS 422 Programme Stock Programme Standard Programme Spécial (sur demande!) Numéros de commande 110512 110514 110516 110518 500 3 100 3 500 3 100 4 500 3 100 6 500 3 100 8 Type Nombre d'impulsions par tour Nombre de canaux Fréquence impulsionnelle max. (kHz) Diamètre de l'arbre (mm) longueur totale longueur totale Combinaison + Moteur RE 25, 10 W* RE 25, 10 W* RE 25, 10 W* RE 25, 10 W* RE 25, 20 W* RE 25, 20 W* RE 25, 20 W* RE 25, 20 W* RE 26, 18 W* RE 26, 18 W* RE 26, 18 W* RE 26, 18 W* RE 35, 90 W* RE 35, 90 W* RE 35, 90 W* RE 35, 90 W* RE 35, 90 W* RE 35, 90 W* RE 36, 70 W* RE 36, 70 W* RE 36, 70 W* RE 36, 70 W* RE 40, 150 W* RE 40, 150 W* RE 40, 150 W* RE 40, 150 W* RE 40, 150 W* RE 40, 150 W* RE 75, 250 W RE 75, 250 W RE 75, 250 W RE 75, 250 W Page 77 77 77 77 78 78 78 78 79 79 79 79 81 81 81 81 81 81 82 82 82 82 83 83 83 83 83 83 84 84 84 84 + Réducteur Page GP 26, 0.5 - 2.0 Nm GP 32, 0.75 - 6.0 Nm GP 32, 0.4 - 2.0 Nm 216 218/220 222 + Frein Page Longueur totale [mm] / 75.3 voir: + Réducteur ● ● ● 75.3 ● GP 26, 0.5 - 2.0 Nm GP 32, 0.75 - 6.0 Nm GP 32, 0.4 - 2.0 Nm 216 218/220 222 GP 26, 0.5 - 2.0 Nm GP 32, 0.75 - 6.0 Nm GP 32, 0.4 - 2.0 Nm 216 218/220 222 GP 32, 0.75 - 6.0 Nm GP 42, 3.0 - 15 Nm 219/220 224 GP 32, 0.75 - 6.0 Nm GP 42, 3.0 - 15 Nm AB 40 219/220 AB 40 224 AB 40 GP 32, 0.75 - 6.0 Nm GP 32, 0.4 - 2.0 Nm GP 42, 3.0 - 15 Nm 219/220 222 224 GP 42, 3.0 - 15 Nm GP 52, 4.0 - 30 Nm 224 227 ● ● 77.2 ● ● ● 91.9 ● ● 279 279 279 124.1 ● ● 92.2 ● ● ● 91.7 GP 42, 3.0 - 15 Nm GP 42, 4.0 - 30 Nm 224 227 GP 81, 20 - 120 Nm 230 GP 81, 20 - 120 Nm 230 ● ● AB 40 AB 40 AB 40 279 279 279 AB 75 AB 75 282 282 124.2 ● ● 241.5 ● 281.4 ● *Connectique voir page 245 Connectique Type SOURIAU 8GM-QL2-12P 1 VCC 2 N.C. (non utilisé) 3 GND 4 N.C. (non utilisé) 5 Canal I (Index) 6 Canal I 7 Canal B 8 Canal B 9 Canal A 10 Canal A 11 N.C. (non utilisé) 12 N.C. (non utilisé) Connecteurs connseillés Type SOURIAU 8GM-DM2-12S (métal sortie droite: maxon Art. No. 2675.538) ou 8G-V2-12S ((plastique, angle à 90°: maxon Art. No. 2675.539) Exemple de connexion Recepteur de ligne Circuits utilisables: - MC 3486 - SN 75175 - AM 26 LS 32 Codeur Line Driver DS26LS31 Canal R Connectique pour moteur RE 75 Canal A Canal R Tension d'alimentation 5 V ± 10 % Signal de sortie EIA Standard RS 422 Drives utilisée: DS26LS31 Déphasage F (nominal) 90°e Distance entre flancs s min. 45°e Temps de montée du signal 180 ns (typique avec CL = 25 pF, RL = 2.7 kW, 25°C) Temps de descente du signal 40 ns (typique avec CL = 25 pF, RL = 2.7 kW, 25°C) Largeur (nominale) d'impulsion d'index 90°e Plage de températures 0 ... +70°C Moment d'inertie du disque £ 0.6 gcm2 Accélération angulaire max. 250 000 rad s-2 Courant par canal min. -20 mA, max. 20 mA Option 1000 impulsions, 2 canaux Canal B Canal R Données techniques Canal I Résistance terminale R = typique 100 W 244 maxon tacho Edition Juillet 2005 / Modifications réservées Technologie des Asservissements Variation de vitesse du mcc Protections Bernot, F. (1999). Machines à courant continu. constitution et fonctionnement. Techniques de l’Ingénieur, traité Génie électrique, pages D 3555 1–14. Louis, J.-P. and Bergmann, C. (2002a). Commande numérique. convertisseur- moteur à courant continu. Techniques de l’Ingénieur, traité Génie électrique, pages D 3641 1–33. Louis, J.-P. and Bergmann, C. (2002b). Commande numérique des machines. evolution des commandes. Techniques de l’Ingénieur, traité Génie électrique, pages D 3640 1–17. Louis, J.-P., Multon, B., Bonnassieux, Y., and Lavabre, M. (2002a). Commande des machines à courant continu (mcc) à vitesse variable. Techniques de l’Ingénieur, traité Génie électrique, pages D 3610 1–17. Louis, J.-P., Multon, B., Bonnassieux, Y., and Lavabre, M. (2002b). Régulation des mcc. structure générale. Techniques de l’Ingénieur, traité Génie électrique, pages D 3612 1–12.