Il est évident que les réglages du déclencheur d`un disjoncteur ne
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Il est évident que les réglages du déclencheur d`un disjoncteur ne
Il est évident que les réglages du déclencheur d’un disjoncteur ne se font pas à la légère. En règle générale les réglages font l’objet de règles précises que je vais développer ci-après. Ces réglages sont le résultat de la note de calculs conformes à la NFC 15-100 et de ses guides pratiques dont le principal est le guide UTE C 15-105. Afin d’interpréter correctement les réglages d’un disjoncteur, il est indispensable de connaître la NFC 15-100 et les textes satellites dans le cas contraire c’est un coup d’épée dans l’eau. A votre demande prenons l’exemple traité dans le document technique Schneider1 1. Réglage long retard (Protection contre les surcharges) Courant d’emploi (valeur retenue en fonction des utilisateurs situés en aval affectés des divers coefficients ku, ks et ke) Ib = 1400 A Le disjoncteur choisi est un disjoncteur dont le courant nominal (In) est égal à 2000A. Placer le commutateur Ir sur la position 0,7. La 1ière règle de la NFC 15-100 Ir ≥ Ib est respectée. Ir = 0,7 × In = 1400 A 2. Réglage court-retard (Protection contre les courts-circuits) La note de calcul jointe en annexe fait apparaître un certain nombre de résultats. Pour effectuer le réglage du magnétique du disjoncteur nous retiendrons uniquement le cas le plus défavorable2. En règle générale, il s’agit du courant de défaut simple (Schéma TT ou TN) ou de double défaut (Schéma IT) Extrait de mes documents personnels relatifs à l’application de la NFC15-100 Protection par disjoncteur t(s) Limite d'échauffement Ia θ A Irth L= longueur S = section τ CT Canalisation Im Irth IF =µΙrth Ia I(A) 1 Pour des raisons de simplification et pour être en harmonie avec la note de calcul, seule la valeur de réglage de la protection contre les courts-circuits a été modifiée. 2 Si cette condition est satisfaite pour le cas le plus défavorable, elle l’est également pour les autres conditions. Règle générale des conditions de protection Im ≥ IF Im = I k1 minimum à l’extrémité de la canalisation (courant de court-circuit monophasé ph/Pe) IF = Valeurs indiquées dans les tableaux Icc 120 (disjoncteurs) En Schéma IT, il convient de tenir compte des conditions de coupure sur double défaut. Vérifier que : I cc min i ≥ IF avec q × I k1 = I cc min i dans cette formule, I cc min i est calculé en schéma TN soit : q × I k1 ≥ IF Valeur minimale de q =1 soit Schéma ITAN q = 0,5 soit Schéma ITSN q = 0,86 soit Schéma TT ou TN I cc min i = I k1 (TN ) I cc min i = 0,5 × I k1 (TN ) I cc min i = 0,86 × I k1 (TN ) Afin de satisfaire à la règle ci-dessus, nous réglerons donc le déclencheur à une valeur inférieure à 11kA. Il convient également de prendre en compte l’incertitude de +20% sur le déclenchement du magnétique : Im(Isd ) = 6 × 1400 × 1,2 = 10080 A Cette valeur est inférieure à la valeur Idéfaut calculée (11,3kA). La protection contre les courts-circuits et contre les contacts indirects est correctement assurée. 3. Réglage de la temporisation Ce réglage va dépendre bien entendu de l’installation située en aval et en particulier du respect de la règle relative à la sélectivité. Il faut et il suffit de placer le commutateur sur la valeur retenue. Circuit : Aile Ouest ( Q3-C3) - Calculé Amont : Aval : Tension : TGBT 380 Disjoncteur : Q3 Nom : NW20H1-65 kA Calibre nominal : 2000 A Calibre de la protection (In) : 2000.A Déclencheur : Micrologic 2.0 A Nombre de pôles : 3P3d Sélectivité : Pdc renforcé par filiation : Protection différentielle : Non Désignation de la protection différentielle : Sensibilité : Cran de temporisation : Réglages : Surcharge : Ir = 0.70 In = 1400 A Magnétique : Im(Isd) = 6 x Ir = 8400 A tm = 20 ms Câble : - C3 Longueur : Mode de pose : 80.0 m 23-Conducteur isolé en conduit profilé dans vide de construction 1 circuit / conduit - Non jointifs Type de câble : Monoconducteur Nb de couches : 1 Isolant : PR Nb de circuits jointifs supplémentaires: 3 Arrangement des conducteurs : Trèfle Température ambiante : 30 °C Niveau de THDI: Courant admissible par le câble (Iz) : Iz dans les conditions normales d'utilisation: 2023.8 A Iz x facteurs de correction (conditions réelles d'utilisation): 1477.4 A Contrainte de dimensionnement : utilisateur Facteurs de correction : Température :1 (52F + 52K) x Résistivité thermique du sol :1 (52M) x Mode de pose :1 (52G) x Neutre chargé :1 (§523.5.2) x groupement : 0.73 (52N/4) x symétrie :1 (§523.6) x Nb Couches :1 (52N/52O/52R/52S/52T) x Utilisateur :1 / Protection ) :1 facteur global de correction : 0.73 Sections (mm²) Par phase Neutre PE théoriques 4 x 170.3 2 x 9.1 Chutes de tension ∆U (%) amont 0.11 choisies 4 x 185 2 x 185 circuit 1.9202 désignation métal Cuivre Cuivre - aval 2.03 Résultats de calcul : (kA) R (mΩ) X (mΩ) Z (mΩ) Icc amont 27.3745 2.5292 8.4663 8.8360 Ik3max 21.9120 4.5303 10.0663 11.0388 Ik2max 18.9764 9.0606 20.1326 22.0775 Ik1max Ik2min 16.7869 10.2244 20.1326 22.5801 Ik1min I défaut 11.3108 10.2350 13.2663 16.7556 Résultats de calcul conformes au guide UTE C15-500 (rapport CENELEC R064-003). Avis technique UTE 15L-602. Hypothèses et choix de l'appareillage à la responsabilité de l'utilisateur. Charge I: P: Cosϕ :: 1400.00 A 737.14 kW 0.80 Nombre de circuit identiques Polarité du circuit : Tri Schéma des liaisons à la terre : ITSN Répartition: Ku : 1 1.0 Temporisation 1s Seuil de réglage Court retard 8400A Seuil de réglage Long Retard 1400A q × Ik1(min i ) = 11,3kA