Sulfinsäurederivate als Initiatoren bei der Emulsionspolymerisation
Transcription
Sulfinsäurederivate als Initiatoren bei der Emulsionspolymerisation
Sulfinsäurederivate als Initiatoren bei der Emulsionspolymerisation DISSERTATION zur Erlangung des Doktorgrades der Naturwissenschaften des Fachbereichs Chemie der Universität Hamburg vorgelegt von Rudolf Winschel Hamburg 2004 Erstgutachter: Prof. Dr. H.-U. Moritz Zweitgutachter: Prof. Dr. W. Kaminsky Diese vorliegende Arbeit entstand während meiner Tätigkeit als wissenschaftlicher Mitarbeiter am Institut für technische und makromolekulare Chemie der Universität Hamburg. Mein besonderer Dank gilt Herrn Prof. Dr. H.-U. Moritz für den Freiraum zum eigenverantwortlichen Handeln, sowie für das Vertrauen bei der Durchführung der Arbeit. Ebenso danke ich Herrn Prof. Dr. W. Kaminsky für die freundliche Übernahme des Korreferats. Der L. Brüggemann KG und insbesondere den Herren Dr. J. Berghofer und Dr. H. Rothmann danke ich für die Zusammenarbeit im Rahmen des F&E-Projektes und für freundliche Bereitstellung von Chemikalien. Allen Mitarbeitern des Arbeitskreises danke ich für die freundschaftliche Atmosphäre, ihre Hilfsbereitschaft und ihr Interesse an dieser Arbeit. Herrn S. Behrens, K. Ellringmann, G. Frackmann, B. Henninger, S. Müssig, E. Taşçı und Frau M. Khedmati-Moghaddam danke ich für die kritische Durchsicht meiner Arbeit und viele wertvolle Anregungen. Frau S. Grieser möchte ich für die Unterstützung bei gaschromatographischen Analysen und bei der Bestimmung der Molmassen danken. Herrn J. Broniecki danke ich für die Unterstützung bei der Computermodellierung einer Emulsionspolymerisation und die vielen konstruktiven Ratschläge bezüglich dieses Modellsystems. Mein besonderer Dank gilt Herrn Dr. W. Pauer, der mich durch fachliche Anregungen unterstützte. Nicht vergessen möchte ich meine Frau Svetlana, meine Familie und meine Freunde, die mich stets wohlwollend durch mein Studium begleitet haben. Inhaltsverzeichnis –i– Inhaltsverzeichnis 1 2 3 4 Zusammenfassung............................................................................................................. 1 Summary ........................................................................................................................... 4 Einleitung und Problemstellung ........................................................................................ 7 Emulsionen........................................................................................................................ 9 4.1 Definition einer Emulsion .......................................................................................... 9 4.2 Stabilisierung der Emulsionen ................................................................................... 9 5 Emulsionspolymerisation ................................................................................................ 12 5.1 Historischer Überblick ............................................................................................. 12 5.2 Theorie der Emulsionspolymerisation ..................................................................... 13 5.2.1 Harkins-Theorie ............................................................................................... 14 5.2.2 Smith-Ewart-Theorie........................................................................................ 18 5.3 Emulsionspolymerisation von Styrol ....................................................................... 22 5.4 Saat-Emulsionspolymerisation................................................................................. 23 5.5 Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation................................................................ 24 5.6 Rezepturkomponenten einer Emulsionspolymerisation........................................... 25 5.6.1 Initiatoren ......................................................................................................... 25 5.6.2 Emulgatoren ..................................................................................................... 28 5.6.3 Kettenregler...................................................................................................... 29 5.6.4 Puffer................................................................................................................ 29 5.7 Vor- und Nachteile der Emulsionspolymerisation ................................................... 29 5.8 Heterogene Polymerisationen .................................................................................. 30 5.8.1 Suspensionspolymerisation .............................................................................. 31 5.8.2 Mikroemulsionspolymerisation........................................................................ 31 6 Physikalisch-chemische Kenngrößen von Latices .......................................................... 32 6.1 Feststoffgehalt .......................................................................................................... 32 6.2 Partikelgrößenverteilung .......................................................................................... 32 6.3 Molmassenverteilung ............................................................................................... 35 7 Derivate der Sulfinsäure.................................................................................................. 36 7.1 Sulfinsäuren.............................................................................................................. 36 7.2 Sulfinsäurederivate................................................................................................... 36 7.2.1 Natriumdithionit ............................................................................................... 36 7.2.2 Natriumformaldehydsulfoxylat ........................................................................ 37 7.2.3 Вrüggolit FF6 ................................................................................................... 37 7.3 Sulfinsäurederivate als Reduktionsmittel (klassische Bedeutung in der Emulsionspolymerisation)........................................................................................ 38 7.4 Sulfinsäurederivate als Reduktionsmittel in den Redoxsystemen............................ 39 7.5 Oxidation der Sulfinsäurederivate............................................................................ 39 7.6 Thermischer Zerfall der Sulfinsäurederivate............................................................ 41 – ii – 7.7 Inhaltsverzeichnis Sulfinsäurederivate als Initiatoren bei der Emulsionspolymerisation...................... 42 8 Experimentelle Methoden ............................................................................................... 44 8.1 Durchführung der Polymerisation............................................................................ 44 8.1.1 Materialien ....................................................................................................... 44 8.1.2 Versuchsaufbau ................................................................................................ 44 8.1.3 Rezeptur ........................................................................................................... 45 8.1.4 Versuchsdurchführung ..................................................................................... 46 8.2 Aufbau des Streulichtspektrometers......................................................................... 47 8.3 Polymercharakterisierung......................................................................................... 48 8.3.1 Bestimmung der Umsätze ................................................................................ 49 8.3.2 Bestimmung der Partikelgröße und Partikelgrößenverteilung ......................... 49 8.3.3 Molmassenbestimmung.................................................................................... 52 8.3.4 Messung der pH-Werte .................................................................................... 53 8.3.5 Online-Messung der Leitfähigkeit ................................................................... 54 9 Ergebnisse und Diskussion.............................................................................................. 56 9.1 Emulsionspolymerisation von Styrol ....................................................................... 56 9.1.1 Initiatorvergleich .............................................................................................. 56 9.1.2 Einfluss der Rührerdrehzahl............................................................................. 60 9.1.3 Reproduzierbarkeit der Polymerisation mit Вrüggolit FF6.............................. 64 9.1.4 Konduktometrische Verfolgung der Emulsionspolymerisation....................... 67 9.1.5 Einfluss der Reaktionstemperatur .................................................................... 71 9.1.6 Initiierende Wirkung von Вrüggolit FF6 ......................................................... 77 9.1.7 Einfluss der Initiatorkonzentration................................................................... 79 9.1.8 Einfluss des Emulgators ................................................................................... 83 9.1.9 Zusammenfassung............................................................................................ 87 9.2 Emulsionspolymerisation von n-Butylmethacrylat .................................................. 89 9.2.1 Vergleich mit einer Emulsionspolymerisation von Styrol ............................... 89 9.2.2 Einfluss der Temperatur ................................................................................... 92 9.2.3 Thermische Polymerisation von n-BMA ......................................................... 94 9.2.4 Einfluss des Emulgators ................................................................................... 95 9.2.5 Einfluss der Initiatorkonzentration................................................................... 97 9.2.6 Zusammenfassung............................................................................................ 98 9.3 Kombination von Вrüggolit FF6 mit KPS ............................................................. 100 9.3.1 Rezeptur ......................................................................................................... 100 9.3.2 Einfluss der Konzentration von Kaliumperoxodisulfat.................................. 100 9.3.3 Einfluss von Eisenionen ................................................................................. 104 9.4 Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol ............................................ 107 9.4.1 Einleitung ....................................................................................................... 107 9.4.2 Versuchsdurchführung und Versuchsaufbau ................................................. 107 Inhaltsverzeichnis – iii – 9.4.3 Thermische Polymerisation von Styrol .......................................................... 109 9.4.4 Polymerisation mit 3,00 mmol/L KPS ........................................................... 111 9.4.5 Polymerisation mit 0,5 mmol/L KPS ............................................................. 113 9.4.6 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 (3,00 mmol/L FF6-Sulfinat).................... 115 9.4.7 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 (6 mmol/L FF6-Sulfinat)......................... 117 9.4.8 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 in Gegenwart von SDS unter CMC ........ 119 9.4.9 Zusammenfassung.......................................................................................... 121 9.5 Saat-Emulsionspolymerisation............................................................................... 124 9.5.1 Herstellung des Polystyrol-Saatlatex ............................................................. 124 9.5.2 Durchführung der Saatpolymerisation ........................................................... 125 9.6 Modellieren der Saatpolymerisation ...................................................................... 130 9.6.1 Beschreibung des Modells ............................................................................. 130 9.6.2 Simulation einer Saatpolymerisation mit dem Initiator KPS ......................... 132 9.6.3 Simulation einer Saatpolymerisation mit Вrüggolit FF6 als Initiator ............ 133 9.6.4 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 (3,00 mmol/L FF6-Sulfinat).................... 142 9.6.5 Simulation einer Saatpolymerisation mit Вrüggolit FF6 / KPS-Gemisch als Initiator ........................................................................................................... 142 9.6.6 Vergleich der simulierten und experimentellen Molmassen der Polymere ... 143 9.6.7 Zusammenfassung.......................................................................................... 144 9.7 Sicherheitstechnische Betrachtung......................................................................... 146 10 Ausblick ........................................................................................................................ 152 11 Anhang .......................................................................................................................... 153 11.1 Fehlerdiskussion..................................................................................................... 153 11.1.1 Partikelanzahl ................................................................................................. 153 11.1.2 Mittlere Radikalzahl pro Partikel ................................................................... 153 11.2 Berechnung der Pufferkapazität in der Grundrezeptur........................................... 154 11.3 Rezeptur- und Versuchsbeschreibung .................................................................... 156 11.4 Geräteverzeichnis ................................................................................................... 168 11.5 Chemikalienverzeichnis ......................................................................................... 170 11.6 Symbolverzeichnis ................................................................................................. 174 11.7 Erklärung................................................................................................................ 177 12 Literaturverzeichnis....................................................................................................... 178 Zusammenfassung 1 –1– Zusammenfassung Dispersionen spielen in vielen technologischen Prozessen wie z.B. in der kunststofferzeugenden Industrie, der Papier-, Lack- und der pharmazeutischen Industrie eine wesentliche Rolle und verzeichnen seit Jahren eine zunehmende Bedeutung. Zu den polymeren dispersen Systemen gehören sowohl Suspensions- als auch Emulsionspolymerisate, wobei letztere Gegenstand dieser Arbeit sind. Die Anwendungspalette für Emulsionspolymerisate ist sehr breit. Von Bedarfsartikeln wie Automobilreifen oder Dispersionsfarben bis zu sehr hochwertigen Materialien, wie beispielweise mit Antikörpern beschichtete oder magnetische Partikel für medizinische und diagnostische Zwecke oder Kalibrierstandards für die Partikelgrößenmessung. Die Herstellung der Emulsionspolymerisate erfolgt durch einen Prozess, in dem ein oder mehrere in Wasser emulgierte Monomere mit einem wasserlöslichen Initiator radikalisch polymerisiert werden. Die Initiierung einer Emulsionspolymerisation ist ein komplexer Vorgang, der aus zahlreichen kinetischen Reaktionsschritten besteht, wobei der erste und der wichtigste Schritt die Bildung der Radikale ist. Zu den am meisten verwendeten Initiatoren gehören thermische Initiatoren, die beim Erwärmen unter Bildung von Radikalen zerfallen. Darüber hinaus existieren unter anderem Redoxinitiierungssysteme, bei denen Radikale durch Übertragung von Elektronen freigesetzt werden. Derivate der Sulfinsäure (H2SO2), wie z.B. Natriumformaldehydsulfoxylat (Rongalit®, Вrüggolit®) oder Вrüggolit® FF6 von der Firma L. Brüggemann KG werden in der Emulsionspolymerisation normalerweise nicht als Initiatoren, sondern als Reduktionsmittel (Cokatalysator) in Redoxinitiierungssystemen eingesetzt. Durch eine Redoxreaktion von peroxidischen Verbindungen mit Eisen(II)-Salzen werden Radikale erzeugt, wobei das Eisen in der Oxidationsstufe Zwei in die Oxidationsstufe Drei überführt wird. Die Reduktion der Eisen(III)-Ionen zurück zu Eisen(II)-Ionen erfolgt dann mit Sulfinsäurederivaten. Вrüggolit® FF6 wird speziell für die Anwendung als Cokatalysator in der Emulsionspolymerisation vermarktet und enthält zu 50 - 60 % das Sulfinsäurederivat Dinatrium-2hydroxy-2-sulfinatoacetat. Weitere Bestandteile sind die reduzierenden Verbindungen Dinatrium-2-hydroxy-2-sulfonatoacetat und Natriumsulfit. Aufgrund von Hinweisen auf eine mögliche initiierende Wirkung der Sulfinsäurederivate werden im Rahmen dieser Arbeit zwei Sulfinsäurederivate (Natriumformaldehydsulfoxylat und Вrüggolit® FF6) als alleinige Initiatoren bei der Emulsionspolymerisation von Styrol eingesetzt. –2– Zusammenfassung Die Initiatoreigenschaften von Вrüggolit® FF6 werden genauer untersucht, indem ausgehend von einer Grundrezeptur die Reaktionsbedingungen und Rezepturkomponenten variiert werden. Von besonderem praktischem Interesse ist die Beeinflussung der Latexeigenschaften durch diesen neuen Initiator und eine sicherheitstechnische Beurteilung der Polymerisation. Die Emulsionspolymerisation von Styrol kann mit Вrüggolit® FF6 als Initiator in einem Temperaturbereich von 50 bis 85 °C durchgeführt werden. Bei einer Erhöhung der Reaktionstemperatur wird eine Zunahme der Reaktionsgeschwindigkeit beobachtet, die einer Erhöhung der Kettenwachstumsgeschwindigkeitskonstante des Monomers nach ARRHENIUS proportional ist. Daraus lässt sich für die Aktivierungsenergie der Kettenwachstumsgeschwindigkeitskonstante ein Wert von EA = 38,4 kJ/mol berechnen, der gut mit dem Literaturwert übereinstimmt. Durch Änderungen der Konzentration von Вrüggolit® FF6 in einem Bereich von 3 bis 24 mmol/L kann gezeigt werden, dass die Emulsionspolymerisation im untersuchten Konzentrationsbereich stets dem Fall 2 der SMITH-EWART-Theorie entspricht und die Partikelanzahl nach dem Ende der Reaktion von der 0,30-ten Potenz der Initiatorkonzentration abhängig ist. Die Art des Emulgators besitzt einen Einfluss auf die Reaktionsgeschwindigkeit und die Partikeldurchmesser des Latex. Obwohl die Anfangskonzentrationen der eingesetzten Emulgatoren Aerosol MA-80 und Natriumdodecylsulfat stets das 1,6-fache der kritischen Micellenbildungskonzentrationen beträgt, wird die Bruttoreaktionsgeschwindigkeit während der Partikelwachstumsperiode beeinflusst. Da unter Verwendung von Natriumdodecylsulfat als Emulgator aufgrund einer besseren micellaren Löslichkeit des Monomers die Partikelanzahl im System höher ist als unter Verwendung von Aerosol MA-80, ist die Bruttoreaktionsgeschwindigkeit in diesem Fall ebenfalls höher. Es werden auch Emulsionspolymerisationen mit n-Butylmethacrylat als Monomer durchgeführt, wobei der Massenanteil von n-Butylmethacrylat dem von Styrol in der Ausgangsrezeptur entspricht. Dieses Monomer kann mit Вrüggolit® FF6 als Initiator im Gegensatz zu Styrol deutlich schneller polymerisiert werden. Die Polymerpartikel werden hinsichtlich der Partikelgröße und deren Verteilung mit Hilfe einer Scheibenzentrifuge charakterisiert. Die Partikelgrößenverteilungen der mit Вrüggolit® FF6 als Initiator hergestellten Polystyrol- und Polybutylmethacrylat-Latices sind monomodal und mit Polydispersitäten von 1,0 bis 1,1 engverteilt. Die mittleren Partikeldurchmesser liegen im Größenbereich von 95 bis 160 nm. Die Molmassen der Polymere sind deutlich höher, als unter Verwendung von Kaliumperoxodisulfat als Initiator, wobei zahlenmittlere Molmassen im Bereich von 2,5·106 bis 4,0·106 g/mol liegen. Zusammenfassung –3– Durch Zugabe von geringen Mengen an Kaliumperoxodisulfat zu Вrüggolit® FF6 kann die Initiatoreffizienz stark erhöht werden. Zusätzlich lassen sich höhere Polymerisationsumsätze erreichen. Durch diese Kombination beider Initiatoren werden deutlich mehr Radikale gebildet, als bei den voneinander unabhängigen thermischen Zerfallsreaktionen beider Verbindungen. Um einen eventuellen Einfluss des Emulgators auf die Emulsionspolymerisation auszuschließen, werden Experimente in vollständiger Abwesenheit des Emulgators durchgeführt. Unter Verwendung von Вrüggolit® FF6 als Initiator liegen die Partikelkonzentrationen der hergestellten Latices höher im Vergleich zu Kaliumperoxodisulfat. Demnach stabilisiert Вrüggolit® FF6 die gebildeten Polymerpartikel sogar besser, wodurch die homogene Nukleierung begünstigt wird. Diese führt dann zu einer höheren Partikelanzahl. Die Endumsätze sind im Vergleich zur Polymerisation mit Kaliumperoxodisulfat geringer und deuten auf eine Dead-End-Polymerisation hin. Um die Initiatoreigenschaften von Вrüggolit® FF6 zu charakterisieren, wird die Zerfallsgeschwindigkeitskonstante bestimmt. Dafür wird ein Modell der Emulsionspolymerisation für das kommerziell erhältliche Softwarepaket PREDICI® verwendet. Auf der Basis einer durchgeführten Saatpolymerisation mit dem klassischen Initiator Kaliumperoxodisulfat konnte das erstellte Modell überprüft werden. Nachdem sich das Modell als geeignet erwiesen hat, wird die Zerfallsgeschwindigkeitskonstante für Вrüggolit® FF6 durch eine Parameterschätzung bestimmt. Diese ergibt einen Wert von 3,4·10-7 s-1. Anhand der gewonnenen Daten erfolgt anschließend eine sicherheitstechnische Beurteilung der Polymerisation. Die initiierende Wirkung der Sulfinsäurederivate ist zwar geringer als die technisch eingesetzter Initiatoren, dennoch darf diese Wirkung vor allem auch aus Sicherheitsgründen nicht vernachlässigt werden. Insbesondere bei den Verfahren, in denen Sulfinsäurederivate als Reduktionsmittel eingesetzt werden, kann die Polymerisation unerwartet und unkontrolliert starten. Weiterhin können durch diese initiierende Wirkung die Produkteigenschaften beeinflusst werden. –4– 2 Summary Summary Dispersions play a substantial role in many technological processes, e.g. in the plastics producing industry, in the coatings and paper industry and in the pharmaceutical industry, and increase in commercial relevance for years. The emulsions polymers are a part of the polymer disperse systems and are in the focus of this work. The variety of products made by the emulsion polymerization ranges from commodities, such as automobile tires or emulsion paints, up to novel end products, such as particles coated with antibodies or magnetic particles for medical and diagnostic purposes or calibration standards for the particle size equipment. The production of the emulsion polymers takes place by a process, during that one or more monomers emulsified in water are radical polymerized with a water-soluble initiator. The initiation of polymerization in emulsion system is a complex process incorporating numerous reaction steps, whereby the first and the most important step is the formation of radicals. Commonly used initiators are thermal initiators, which decompose at higher temperatures into radical fragments. Another class of initiators comprises redox initiators, whereby oxidationreduction interactions of the components lead to the formation of free radicals. Derivatives of the sulfinic acid (H2SO2), e.g. sodium formaldehyde sulfoxylate (Rongalit®, Bruggolite®) or Bruggolite® FF6 produced by L. Brüggemann KG are usually used as auxiliary reducing agents in redox initiation systems. Radicals are produced by a redox interaction of iron (II) salts with peroxid compounds. Sulfinic acid derivatives are used to regenerate iron (III) ions back to a lower valence. Bruggolite® FF6 is marketed particularly for use as reduction agent for the emulsion polymerization and contains 50 - 60 % sulfinic acid derivative namely disodium salt of 2-hydroxy-2-sulfinatoacetate. Further components are the reducing compounds disodium salt of 2-hydroxy-2-sulfonatoacetat and sodium sulfite. Due to referring to a possible initiating effect of the sulfinic acid derivatives two sulfinic acid derivatives (sodium formaldehyde sulfoxylate and Bruggolite® FF6) are used in this work as initiators for emulsion polymerization of styrene in absence of any other initiators. It was found that these sulfinic acid derivatives induce styrene to undergo an emulsion polymerization. To examine the initiator characteristics of Bruggolite® FF6 more exactly, the reaction conditions and recipe components are varied on the basis of an existing recipe. It is particularly interesting to investigate the influence of this novel initiator on the properties of obtained lattices and the safety-relevant polymerization behavior in detail. Summary –5– It can be shown, that Bruggolite® FF6 initiates the emulsion polymerization of styrene in a temperature range from 50 to 85 °C. With increasing polymerization temperature an increasing rate of polymerization is observed, which is directly proportional to increasing of the propagation rate coefficient of the monomer according to Arrhenius. With this data the activation energy for the propagation rate coefficient can be computed. It yields 38,4 kJ/mol and agrees well with the literature. Changing of the concentration of Bruggolite® FF6 within a range of 3 to 24 mmol/L it can be shown that the emulsion polymerization within the examined range of concentration is always in agreement with the case 2 of the Smith-Ewart theorem. The number of latex particles after the reaction is proportional to the 0.30 power of the initiator concentration. The kind of the emulsifier has an effect on the rate of polymerization and the particle diameters of the latex. Although the initial concentrations of the assigned emulsifying agents Aerosol MA-80 and sodium dodecyl sulfate used are about 1.6-fold the critical micelle concentration, the rate of polymerization is affected during the polymer particle growth stage. Due to a higher number of latex particles using sodium dodecyl sulfate as an emulsifier the rate of polymerization is higher in this case than using Aerosol MA-80. Emulsion polymerizations using n-butylmethacrylate as monomer are also carried out, whereby the weight ratio of monomer to water corresponds to recipes using styrene as monomer. The emulsion polymerization of n-butylmethacrylate using Bruggolite® FF6 as an initiator runs clearly faster in comparison to one of styrene. The average particle sizes and particle size distributions are measured with a disk centrifuge. The particle size distributions of the polystyrene and polybutylmethacrylate lattices obtained with Bruggolite® FF6 as an initiator are narrow monomodal and have polydispersion indices from 1.0 to 1.1. The average particle diameters are ranging from 95 to 160 nm. The weightaverage molecular weight of polystyrene measured using gel permeation chromatography is much higher than that obtained by potassium persulfate. The molecular weights are ranging from 2.5·106 to 4.0·106 g/mol. By addition of small amounts of potassium persulfate to Bruggolite® FF6 the efficiency of initiator can be strongly increased. Even higher polymerization conversions can be obtained. Bruggolite® FF6 along with small quantities of potassium persulfate produced a higher amount of free radicals, than each one at thermal decomposition reaction together. In order to exclude a possible influence of the emulsifier on the emulsion polymerization the experiments are carried out in absence of the emulsifier. The number of polymer particle in the lattices obtained using Bruggolite® FF6 as an initiator is by far higher compared with one using potassium persulfate. Therefore Bruggolite® FF6 stabilizes the formed polymer –6– Summary particles even better, whereby the homogeneous nucleation is favoured, which finally leads to a higher number of latex particles. The final conversions obtained by Bruggolite® FF6 are lower than these obtained by potassium persulfate indicating a dead-end polymerization. To characterize the effect of initiation of Bruggolite® FF6 the coefficient for initiator decomposition is determined. A model of the emulsion polymerization for the commercially available software package Predici® is used for this purpose. On the basis of a seeded polymerization with the industrial initiator potassium persulfate the developed model was examined. After the model proved to be suitable, the coefficient for initiator decomposition of Bruggolite® FF6 is determined by a parameter estimation. It yields 3.4·10-7 s-1. On the basis of the obtained data a safety evaluation of the polymerization is carried out. The effect of initiation of the sulfinic acid derivatives is lower than those of the industrial initiators, yet this effect may not be ignored for safety reasons. Particularly in the processes using sulfinic acid derivatives as reducing agents it is necessary to consider this effect of initiation, because the polymerization can start sudden and uncontrolled and the properties of the products can be affected too. Einleitung und Problemstellung 3 –7– Einleitung und Problemstellung Die Emulsionspolymerisation ist eine radikalische Polymerisation in der ein oder mehrere in Wasser emulgierte Monomere mit einem wasserlöslichen Initiator polymerisiert werden. Das Produkt dieser Reaktion ist eine kolloidale Dispersion von synthetischen Polymerpartikeln in wässriger Phase, die auch als Latex bezeichnet wird. Zu den am meisten verwendeten Initiatoren gehören thermische Initiatoren, die beim Erwärmen unter Bildung von Radikalen zerfallen. Die bekanntesten Vertreter aus dieser Gruppe sind Peroxodisulfate, die bei hohen Temperaturen unter Bildung von Sulfat-Radikalen zerfallen. Derivate der Sulfinsäure, die im Rahmen dieser Arbeit behandelt werden, werden aber normalerweise als Initiatoren bei der Emulsionspolymerisation nicht eingesetzt. Die Initiierung einer Emulsionspolymerisation mit Schwefelverbindungen allein ist aber schon bekannt. So beschrieb D. E. STRAIN im Jahr 1936 [1] die Emulsionspolymerisation von Methylmethacrylat mit Schwefeldioxid, Natriumdithionit oder Natriumsulfit. Diese Verbindungen wurden als Initiatoren eingesetzt. Fast 30 Jahre später wurde beobachtet, dass Natriumhydrogensulfit (NaHSO3) die Polymerisation von Styrol, Methacrylsäure und Methylmethacrylat in Emulsion initiieren kann [2]. Die Polymerisationen wurden bei einer Reaktionstemperatur von 35 °C unter Stickstoffatmosphäre durchgeführt. Andere Monomere, wie z.B. Acrylnitril, Vinylacetat oder Acrylsäure konnten unter diesen Bedingungen nicht polymerisiert werden. Über eine initiierende Wirkung vom Natriumformaldehydsulfoxylat wurde von den Autoren C. C. Wang, J. F. Kuo und C. Y. Chen berichtet. Dabei konnte Natriumformaldehydsulfoxylat zusammen mit dem Emulgator Natriumdodecylsulfat als Initiator bei der Emulsionspolymerisation von n-Butylacrylat [3] und Styrol [4] verwendet werden. Die Endumsätze waren jedoch gering. Die Emulsionspolymerisationen von Styrol wurden bei einer Reaktionstemperatur von 80 °C durchgeführt, wobei die Endumsätze zwischen 80 und 90% lagen. Da in einer früheren Arbeit dieser Autoren [5] eine Polymerisation von Styrol mit Natriumformaldehydsulfoxylat in Wasser ohne Zugabe eines Emulgators nicht möglich war, wurde von den Autoren behauptet, dass Natriumformaldehydsulfoxylat nur zusammen mit Natriumdodecylsulfat die Emulsionspolymerisation von Styrol einleiten kann. Вrüggolit FF6 der Fa. L. Brüggemann KG besteht zu 50 - 60 % aus dem Sulfinsäurederivat Dinatrium-2-hydroxy-2-sulfinatoacetat. Weitere Bestandteile sind die Verbindungen Dinatrium-2-hydroxy-2-sulfonatoacetat und Natriumsulfit. Вrüggolit FF6 wird als Reduktionsmittel, speziell für die Anwendung in den Redoxsystemen bei der Emulsionspolymerisation, vermarktet. –8– Einleitung und Problemstellung Aufgrund von Hinweisen auf eine mögliche initiierende Wirkung der Sulfinsäurederivate (s. auch Kap. 7.7) werden im Rahmen dieser Arbeit zwei Sulfinsäurederivate (Natriumformaldehydsulfoxylat und Вrüggolit FF6) als alleinige Initiatoren bei der Emulsionspolymerisation eingesetzt. Es sollte die Frage geklärt werden, ob diese zu untersuchende Sulfinsäurederivate als alleinige Initiatoren bei der Emulsionspolymerisation einsetzbar sind. Dabei werden die Initiatoreigenschaften von Natriumformaldehydsulfoxylat und Вrüggolit FF6 untersucht, wobei die Beeinflussung der Latexeigenschaften durch diese neue Initiatoren von besonderem Interesse ist. Emulsionen –9– 4 Emulsionen 4.1 Definition einer Emulsion Emulsionen sind disperse Systeme von zwei oder mehreren miteinander nicht oder langsam mischbaren Flüssigkeiten. Die Flüssigkeit, die im Überschuss vorliegt, wird als zusammenhängende, kontinuierliche oder äußere Phase bezeichnet. Die andere Phase, die in Form feiner Tröpfchen verteilt ist, wird diskontinuierliche, disperse oder innere Phase genannt. In Abhängigkeit von der Größe der dispergierten Teilchen werden Emulsionen in grobdispers, feindispers, kolloiddispers und molekulardispers eingeteilt [6]. Die Tab. 4-1 veranschaulicht diese Einteilung. Tab. 4-1: Einteilung disperser Systeme nach ihrer Partikelgröße [6]. Bezeichnung des Systems Partikeldurchmesser grobdispers > 100 µm feindispers 1 – 100 µm kolloiddispers 0,01 – 1 µm molekulardispers < 0,01 µm Die meisten natürlichen und technischen Emulsionen bestehen aus Wasser und Öl oder Fett als nicht mischbare Phasen. In Abhängigkeit von Zusammensetzung und Verhältnis der Phasen bestehen zwei Möglichkeiten der Verteilung. Ist Wasser die kontinuierliche Phase und Öl die emulgierte Phase, liegt eine „Öl in Wasser“-Emulsion (O/W) vor, deren Eigenschaften durch das Wasser geprägt sind. Der umgekehrte Fall wird als „Wasser in Öl“-Emulsion (W/O) bezeichnet. Außerdem gibt es Emulsionen von nicht wässrigen Flüssigkeiten, z.B. Ethylenglykol in Polyether, die als „Öl in Öl“-Emulsion bezeichnet werden, sowie die von zwei wässrigen Phasen, die sogenannten „Wasser in Wasser“-Emulsionen. 4.2 Stabilisierung der Emulsionen Zur Stabilisierung der Teilchen in Emulsionen werden häufig Hilfsmittel, sogenannte Emulgatoren eingesetzt. Sie verhindern sowohl die Aggregation, als auch die Koaleszenz der Teilchen. Bei der Aggregation bleiben die Teilchen durch einen Film der kontinuierlichen Phase voneinander getrennt, so dass der ursprüngliche Zustand der Emulsion durch Rühren oder Schütteln wieder hergestellt werden kann. Bei der Koaleszenz fließen die emulgierten Teilchen zusammen, wobei die Teilchen ihre Identität verlieren und die Teilchengrößenverteilung geändert wird. Durch Koaleszenz vergrößern sich die Teilchen bis zu einem Punkt, an dem die als Brechung bezeichnete Phasentrennung eintritt (s. Abb. 4-1). – 10 – Emulsionen Aggregation Aufrahmen Koaleszens Brechung Emulsion Abb. 4-1: Destabilisierung von Emulsionen. Bei der Emulsionsherstellung wird eine Flüssigkeit in einer anderen durch Zufuhr mechanischer oder chemischer Energie verteilt. Dadurch wird die Oberfläche der emulgierten Flüssigkeit größer und die Grenzflächenspannung nimmt im Vergleich zum kompakten Material beträchtlich zu, was zur thermodynamischen Instabilität von Emulsionen führt. Die Stabilität der Emulsionen hat nur kinetische Gründe und kommt in den meisten Fällen durch den Grenzflächenfilm, sowie durch elektrostatische und sterische Barrieren zustande, die die Emulgatormoleküle an der Teilchenoberfläche ausbilden. Diese Effekte sollen im folgenden näher erläutert werden [7, 8]. Abb. 4-2: Modelle von Emulsionen, die durch Schutzfilme an der Grenzfläche des Öl- bzw. Wasserteilchens stabilisiert sind: (a): O/W-Emulsion, (b) W/O-Emulsion. Grenzflächenfilm: Emulgatormoleküle besitzen hydrophile und hydrophobe Gruppen. In der O/W-Emulsion sind die adsorbierten Emulgatormoleküle mit den hydrophoben Gruppen in das Innere des Teilchens orientiert. In der W/O-Emulsion ist die Orientierung am Teilchen Emulsionen – 11 – umgekehrt (s. Abb. 4-2). Es entsteht ein stabiler Grenzflächenfilm aus den Emulgatormolekülen, der die Grenzflächenspannung deutlich herabsetzt und dadurch die Teilchen vor der Koaleszenz schützt. Elektrostatische Stabilisierung: Bei einem mechanischen Emulgieren von zwei Phasen ineinander bildet sich durch Reibung zwischen äußerer und innerer Phase eine messbare Potentialdifferenz aus, die als Zeta-(ζ)-Potential bezeichnet wird. Bei den meisten O/WEmulsionen werden die Ölteilchen negativ aufgeladen. Durch physikalische Adsorption ionischer Emulgatormoleküle an der Teilchenoberfläche findet eine weitere Aufladung bzw. Umladung statt. Dabei verstärken anionische Emulgatoren die meist negative Ladung der Ölteilchen einer O/W-Emulsion, während kationische Emulgatoren eine Umladung bewirken. In jedem Fall werden die Teilchen gleichsinnig aufgeladen und durch die abstoßende Coulomb-Wechselwirkung von der Koaleszenz geschützt. In Lösung bilden die Gegenionen eine elektrische Doppelschicht (s. Abb. 4-3), die weitere Ionen aus der Lösung entzieht, so dass sich zusätzlich eine diffuse Ionenwolke ausbildet. Die Dicke der elektrischen Doppelschicht hängt stark von der Ionenstärke im System ab und liegt im Bereich von 1 nm und 100 nm. Abb. 4-3: Schematische Darstellung der elektrostatischen Stabilisierung der Teilchen in der Emulsion und der Entstehung der elektrischen Doppelschicht. Sterische Stabilisierung: Ein sterischer Effekt wird in den O/W-Emulsionen bei nichtionischen Emulgatormolekülen mit ausgeprägten hydrophilen Gruppen, wie z.B. Polyethylenoxidketten, beobachtet. Die Annäherung von emulgierten Teilchen wird durch sterische Wechselwirkungen von den an der Grenzfläche Teilchen/Wasser adsorbierten Emulgatormolekülen gehindert (s. Abb. 4-4). Durch diese sterische Stabilisierung können thermodynamisch stabile Emulsionen entstehen, wobei die thermodynamische Stabilität des enthalpischen und/oder entropischen Ursprungs sein kann. – 12 – Emulsionspolymerisation Abb. 4-4: 5 Schematische Darstellung der sterischen Wechselwirkungen von nichtionischen Emulgatormolekülen an der Teilchenoberfläche, die die Koaleszenz von Partikeln verhindert. Emulsionspolymerisation Die Emulsionspolymerisation ist eine radikalische Polymerisation in der ein oder mehrere in Wasser emulgierte Monomere mit einem wasserlöslichen Initiator polymerisiert werden. Das Produkt dieser Reaktion ist eine kolloidale Dispersion von synthetischen Polymerpartikeln in wässriger Phase, die auch als Latex bezeichnet wird. Heutzutage spielen Emulsionspolymerisate in vielen technologischen Prozessen eine wesentliche Rolle, wie z.B. in der kunststofferzeugenden Industrie, der Lack- und der pharmazeutischen Industrie, und verzeichnen seit Jahren eine zunehmende Bedeutung. Die Anwendungspalette für die Emulsionspolymerisate ist sehr breit. Von Bedarfsartikeln wie Automobilreifen aus synthetischem Kautschuk oder Dispersionsfarben, bis zu sehr hochwertigen Materialien, wie z.B. mit Antikörpern beschichtete oder magnetische Partikel für medizinische und diagnostische Zwecke [9, 10] oder Kalibrierstandards für Partikelgrößenmessung. 5.1 Historischer Überblick Die Entwicklung der Emulsionspolymerisation für die Herstellung von Polymerlatices begann am Anfang des 20. Jahrhunderts. Aufgrund der erhöhten Nachfrage nach Naturkautschuk in Europa und Nordamerika begann die Suche nach den synthetischen Kautschuken, die ähnliche Eigenschaften wie der Naturkautschuk besitzen. Da es sich beim Naturkautschuk um einen Latex handelt, wurde versucht, die physiologischen Bedingungen bei der Kautschuksynthese in der Pflanze nachzuahmen. Dafür wurden Isopren oder Butadien und Emulsionspolymerisation – 13 – seine Derivate in wässriger Phase in Gegenwart von organischen Emulgatoren wie Eiweiß, Stärke oder Gelatine erwärmt. Da die Initiatoren damals nicht bekannt waren, verliefen die Reaktionen über Tage oder Monate [11, 12, 13]. Nach dem ersten Weltkrieg gingen die Entwicklungen auf diesem Gebiet zurück, da der Preis für Naturkautschuk aufgrund Überproduktion stark gefallen war. Auch die Qualität des synthetischen Kautschuks war schlechter als die des natürlichen. Nachdem der Weltmarktpreis des Naturkautschuks aber deutlich gestiegen war, wurde im Jahr 1926 die Forschung auf diesem Gebiet wieder aufgenommen. Nun wurde die Polymerisation durch Zusatz von wasserlöslichen Initiatoren wie Wasserstoffperoxid, Persulfaten und Perboraten wesentlich beschleunigt. Durch Zugabe von Seifen, wie Oleaten, Alkyl- und Arylsulfonaten als Emulgiermittel, wurde die Stabilität der Latices erhöht [14, 15, 16, 17]. Es wurden bedeutende Fortschritte bei der Copolymerisation von Butadien und Styrol erreicht, so dass im Jahr 1933 das Patent [18] erteilt wurde, das die Herstellung von Styrol-ButadienKautschuk (SBR, engl. styrene butadiene rubber) in Emulsion beschreibt. Ab 1936 wurde dieser Kautschuktyp in speziellen Synthesekautschukfabriken großtechnisch produziert. Die in Deutschland im Jahr 1939 entdeckte und während des zweiten Weltkriegs für die Styrol-Butadien-Polymerisation erprobte Redox-Aktivierung gestattete die Herstellung von Synthesekautschuk bei niedrigen Temperaturen, wodurch die mechanischen Eigenschaften wesentlich verbessert werden konnten. Diese Arbeiten wurden nach 1945 in den USA fortgesetzt und führten zur Produktion des sogenannten Kalt-Kautschuks. Da die Emulsionspolymerisation einige Vorteile gegenüber anderen Polymerisationsverfahren hat (s. Kap. 5.7), wurde dieses Verfahren auch für Polymerisation anderer Monomere, wie z. B. von Styrol [19], Acrylnitril [20] und Vinylchlorid [21] eingesetzt. Zwischen den 50-er und 80-er Jahren des 20. Jahrhunderts wurde das Verfahren der Emulsionspolymerisation auf viele neue Monomere ausgedehnt und bezüglich der RaumZeit-Ausbeute und der Produktqualität optimiert. In dieser Zeit wurde versucht die Kinetik der Emulsionspolymerisation auch quantitativ zu beschreiben. So stammen wichtige Ansätze zur Beschreibung der kinetischen Abläufe bei der Emulsionspolymerisation, die unter anderem von R. M. FITCH [22, 23], J. L. GARDON [24, 25], J. W. VANDERHOFF [26], F. K. HANSEN und J. UGELSTAD [27] entwickelt wurden, aus dieser Zeit. Heute sind viele fundamentale Mechanismen der Emulsionspolymerisation verstanden und quantitativ beschrieben. Mit Hilfe der mathematischen Modelle können durch computergestützte Berechnungen sowohl die Verfahren für die Herstellung von neuartigen Produkten entwickelt, als auch ältere Verfahren für einen gegebenen Zweck optimiert werden. 5.2 Theorie der Emulsionspolymerisation Eine erste qualitative Beschreibung des Mechanismus der Emulsionspolymerisation wurde von H. FIKENTSCHER [28, 29, 30] veröffentlicht. Er zeigte, dass die Emulsionspolymerisation nicht, wie vorher vermutet [31], in den emulgierten Monomertröpfchen, sondern in der – 14 – Emulsionspolymerisation wässrigen Phase stattfindet. C. F. FRYLING stellte fest [32], dass die Polymerisation in mit Monomer gefüllten Micellen startet. Micellen sind Aggregate aus den Emulgatormolekülen, wobei sich die Emulgatormoleküle derart anordnen, dass ihre hydrophoben Teile nach innen gerichtet sind. Dadurch ist die Einlagerung und Stabilisierung von Monomermolekülen in den Micellen möglich. Micellen werden gebildet, wenn die Emulgatorkonzentration die sogenannte kritische Micellenbildungskonzentration CMC überschreit. Zwischen den Micellen und den gelösten Emulgatormolekülen existiert ein dynamisches Gleichgewicht, d. h. sie werden ständig gelöst und neu gebildet. 5.2.1 Harkins-Theorie Nach dem 2. Weltkrieg schlug W. D. HARKINS [33, 34, 35] eine Theorie der Emulsionspolymerisation vor, die heute noch allgemein akzeptiert wird. Diese Theorie beschreibt ein System, das aus Wasser, einem wenig wasserlöslichen, aber gut mit seinem Polymer mischbaren Monomer, einem Emulgator und einem wasserlöslichen, beim Zerfall Radikale bildenden Initiator besteht. Danach wird der Polymerisationsverlauf in drei folgende Perioden bzw. Phasen eingeteilt: Partikelbildungsperiode Zu Anfang der Reaktion liegt der Emulgator nach diesem Mechanismus in Konzentrationen oberhalb der kritischen Micellenbildungskonzentration (CMC) vor, so dass sich Emulgatormicellen ausbilden. Neben dem im Wasser gelösten Monomer und dem Monomer in den Micellen werden emulgierte Monomertröpfchen gebildet, die als Monomer-Reservoir dienen und durch Diffusion über die wässrige Phase Monomermoleküle für die Micellen liefern. Eine Emulsion enthält pro 1 cm3 durchschnittlich ca. 1018 Micellen mit einem mittleren Durchmesser von 3 – 5 nm, sowie ca. 1010 Monomertröpfchen, die eine Größe zwischen 5 – 10 µm besitzen. Dabei beträgt die spezifische Phasengrenzfläche von Micellen ca. 80 m2 pro 1 cm3 Emulsion. Die der Monomertröpfchen ist dagegen um den Faktor 25 kleiner und beträgt nur ca. 3 m2. Folglich treffen die Radikale, die durch den Zerfall des Initiators im Wasser entstehen, mit größerer Wahrscheinlichkeit auf eine mit dem eingelagerten Monomer gefüllte Micelle als auf ein Monomertröpfchen. Die Polymerisation startet daher hauptsächlich in den Micellen und verbraucht dort das Monomer, das durch Diffusion über die wässrige Phase aus den Monomertröpfchen ständig nachgeliefert wird. Dieser Vorgang wird als micellare Nukleierung bezeichnet. Durch das gebildete Polymer wachsen die Micellen und gehen allmählich in Polymerpartikel über. Dabei erfolgt eine Vergrößerung der Micellenoberfläche. Da die zusätzlich gebildete Oberfläche der Polymerteilchen durch Emulgator stabilisiert werden muss, werden der wässrigen Phase laufend Emulgatormoleküle entzogen, was zur Absenkung der Konzentration des freien Emulgators in der Lösung unter die CMC führt. Als Ergebnis verschwinden die Micellen und es werden folglich keine neuen Polymerteilchen durch micellare Nukleierung gebildet. Somit Emulsionspolymerisation – 15 – ist die Partikelbildungsperiode abgeschlossen. In der Abb. 5-1 ist der Zustand während der Partikelbildungsperiode dargestellt. Neben den großen Monomertröpfchen und den neu gebildeten Polymerteilchen existieren leere Micellen und freie Emulgatormoleküle. Da während dieser Periode immer mehr Polymerpartikel neu gebildet werden, nimmt die Polymerisationsgeschwindigkeit zu. M I Monomertröpchen Mit Monomer gefüllte Micelle M M M I I M Leere Micelle M Polymerpartikel M M M Periode 1 Abb. 5-1: Emulgatormolekül I I M Oligomerradikal Monomermolekül Schematische Darstellung der Partikelbildungsperiode. Während dieser Periode nimmt die Anzahl der Polymerpartikel zu. Mit dem Verschwinden der Micellen ist diese Periode abgeschlossen. Neben der hier dargestellten micellaren Nukleierung existieren noch weitere Nukleierungsmechanismen. Radikale können auch mit dem im Wasser gelösten Monomer reagieren. Dadurch entstehen zuerst wasserlösliche Oligomere, die aber ab einer kritischen Kettenlänge wasserunlösliche Polymerketten bilden, die durch Adsorption von Emulgatormolekülen aus Wasser stabilisiert werden. Dieser Mechanismus wird als homogene Nukleierung bezeichnet und findet bei der Emulsionspolymerisation von gut wasserlöslichen Monomeren statt. Radikale können auch in die Monomertröpfchen eintreten und dort eine Polymerisation starten. Die Wahrscheinlichkeit dieses Mechanismus, der als Nukleierung in den Monomertröpfchen bezeichnet wird, ist vom Verhältnis der spezifischen Oberfläche der Monomertröpfchen zu der der Micellen abhängig und daher wesentlich geringer als die der Micellennukleierung. Wenn gegen Ende der Partikelbildungsperiode die Emulgatorkonzentration unter die CMC fällt, wird die homogene Nukleierung stark gehemmt [36], da keine Emulgatormoleküle für die Stabilisierung der Polymerpartikel zur Verfügung stehen. Die Nukleierung in den Monomertröpfchen nimmt dagegen zu. Diese Mechanismen der Nukleierung sind in Abb. 5-2 schematisch dargestellt. – 16 – Emulsionspolymerisation I Oligomerradikal Micellare Nukleierung I M Nukleierung in den Monomertröpfchen Homogene Nukleierung M I I M M Abb. 5-2: Schematische Darstellung der Nukleierungsmechanismen. Partikelwachstumsperiode Während der Partikelwachstumsperiode bleibt die Gesamtzahl der Partikel im System konstant. In den mit Monomer gequollenen Polymerpartikeln findet die Polymerisation statt. Zwischen Grenzflächen- und Quellungsenergie bildet sich ein thermodynamisches Gleichgewicht aus, welches entscheidet, wieviel Monomer sich in den Polymerteilchen maximal lösen kann. Zur Aufrechterhaltung dieses Gleichgewichtes und damit der konstanten Monomerkonzentration in den Polymerteilchen wird das durch die Polymerisation verbrauchte Monomer durch Diffusion über die Wasserphase aus den Monomertröpfchen ständig nachgeliefert. Dieser Monomertransport aus den Monomertröpfchen in die Polymerpartikel ist während der Reaktion so groß, dass die Monomerkonzentration im Partikel während der Partikelwachstumsperiode konstant bleibt. Schematisch ist die Partikelwachstumsperiode in Abb. 5-3 dargestellt. Da die Partikelanzahl sowie die Monomerkonzentration in den Polymerpartikeln während dieser Periode im Idealfall gleich bleiben, ist die Polymerisationsgeschwindigkeit konstant. Monomerverarmungsperiode Diese Periode beginnt, wenn sich die Monomertröpfchen durch den ständigen Verbrauch von Monomer aufgelöst haben. Somit findet kein Monomertransport mehr in die Polymerteilchen statt. Nach dem Beenden des Monomertransfers wird nun das in den Polymerteilchen vorhandene Monomer verbraucht. In Abb. 5-4 ist der Zustand während der Monomerverarmungsperiode dargestellt. Im Idealfall ist am Ende dieser Periode das Monomer vollständig umgesetzt. Da die Monomerkonzentration in den Polymerpartikeln während dieser Periode abfällt, nimmt die Polymerisationsgeschwindigkeit entsprechend ab. Emulsionspolymerisation – 17 – Monomertröpchen M Polymerpartikel I M Emulgatormolekül M M M I M Oligomerradikal Monomermolekül I Periode 2 Abb. 5-3: Schematische Darstellung der Partikelwachstumsperiode. Während dieser Periode wachsen die Polymerpartikel und die Monomertröpfchen schrumpfen. Die Anzahl der Partikel und die Monomerkonzentration in Partikeln bleiben konstant. Polymerpartikel I Emulgatormolekül I Oligomerradikal I Periode 3 Abb. 5-4: Schematische Darstellung der Monomerverarmungsperiode. Die Monomertröpfchen existieren nicht mehr. Das in den Polymerteilchen verbliebene Monomer wird polymerisiert. Die Bruttoreaktionsgeschwindigkeit RP ändert sich während der Reaktion. In Abb. 5-5 ist die Änderung der Bruttoreaktionsgeschwindigkeit RP während der drei Perioden der Emulsionspolymerisation in einem realen System dargestellt. Beim Start der Polymerisation durch Zugabe des Initiators wird häufig eine Inhibierungsperiode beobachtet, wenn die durch Zerfall gebildeten Radikale mit gelöstem Sauerstoff oder anderen Inhibitoren im Reaktionsgemisch reagieren. In der Partikelbildungsperiode steigt RP an, da neue Partikel gebildet werden. Während der Partikelwachstumsperiode bleibt die Partikelzahl, sowie die Monomerkonzentration in den Polymerteilchen konstant. Daraus ergibt sich im Idealfall eine konstante Bruttoreaktionsgeschwindigkeit. Da aber in einem realen System die Partikelzahl durch die Nukleierung in Monomertröpfchen zunimmt, erfolgt – 18 – Emulsionspolymerisation ein langsamer Anstieg der Reaktionsgeschwindigkeit. Außerdem können in die größer werdenden Polymerpartikel mehr Radikale eindringen. Das führt zur Erhöhung der Radikalkonzentration in den Polymerteilchen und zum Anstieg der Reaktionsgeschwindigkeit. Während der Monomerverarmungsperiode wird das Monomer in den Polymerpartikeln durch Polymerisation verbraucht. Dadurch erfolgt eine Abnahme der Bruttoreaktionsgeschwindigkeit. Bei größeren Umsätzen kann die Viskosität in den Polymerpartikeln stark ansteigen, wodurch die Diffusion und damit ein Zusammentreffen zweier wachsender Radikale so erschwert wird, dass sich dadurch der bimolekulare Kettenabbruch verlangsamt. Da es weiterhin zur Bildung von Radikalen kommt, steigt die Reaktionsgeschwindigkeit. Diese Selbstbeschleunigung der Polymerisation wird als Gel- oder Trommsdorff-Effekt [37, 38] bezeichnet. B r u tto r e a k tio n s g e s c h w in d ig k e it Am Ende der Reaktion ist häufig ein starkes Abfallen der Bruttoreaktionsgeschwindigkeit zu beobachten, das durch den Glas-Effekt hervorgerufen wird. Wenn die jeweilige Glastemperatur der Monomer/Polymer-Mischung über die Reaktionstemperatur ansteigt, wird die Beweglichkeit sowohl der Ketten, als auch der Monomere gehemmt. Dadurch wird die Diffusion der Monomere zu den Polymerradikalen langsamer, was sich in einem starken Abfall der Bruttoreaktionsgeschwindigkeit bemerkbar macht. P e r io d e 1 P e r io d e 2 P e r io d e 3 G e l- E ffe k t G la s - E ffe k t In h ib ie r u n g Z e it Abb. 5-5: Bruttoreaktionsgeschwindigkeit RP in Abhängigkeit von der Reaktionszeit in den drei Perioden der Emulsionspolymerisation in realen Systemen. 5.2.2 Smith-Ewart-Theorie Aufbauend auf der qualitativen Theorie von W. D. HARKINS wurde eine quantitative Erklärung der Kinetik der Emulsionspolymerisation von W. V. SMITH UND R. H. EWART [39, 40] entwickelt. Hierfür wird von der Voraussetzung ausgegangen, dass die Polymerisation nach dem Modell von W. D. HARKINS (s. Kap. 5.2.1) abläuft. Außerdem sind die Reaktionen Emulsionspolymerisation – 19 – eines freien Radikals in wässriger Phase auf den Eintritt in ein Latexpartikel, den Austritt aus einem Latexpartikel und den bimolekularen Abbruch in einem Latexpartikel begrenzt. Für die Reaktionsgeschwindigkeit einer Polymerisation RP gilt allgemein: RP = k p [ M ][ R⋅] (5-1) Wachstumsgeschwindigkeitskonstante [L mol-1 s-1] Monomerkonzentration [mol/L] Konzentration von freien Radikalen [mol/L] kp [M] [R•] Im Fall einer Emulsionspolymerisation ist die Bruttoreaktionsgeschwindigkeit die Summe der Reaktionsgeschwindigkeiten in jedem Latexpartikel und gegeben durch folgende Gleichung: RP = N C k p CM n NA RP NC kp CM û Bruttoreaktionsgeschwindigkeit [mol L-1 s-1] Polymerpartikelkonzentration [L-1] Wachstumsgeschwindigkeitskonstante [L mol-1 s-1] Monomerkonzentration im Latexpartikel [mol L-1] Mittlere Radikalkonzentration im Partikel [-] NA Avogadro-Zahl [mol-1] (5-2) Für die Berechnung der Reaktionsgeschwindigkeit müssen die mittlere Radikalkonzentration û und die Latexpartikelanzahl N bekannt sein. Um die mittlere Radikalkonzentration û zu berechnen, wurde eine Bilanzgleichung für die Latexpartikelanzahl Nn, die n Radikale enthalten, im stationären Zustand aufgestellt. Im stationären Zustand entstehen genau so viele Latexpartikel Nn mit n Radikalen wie auch verschwinden. Ein Latexpartikel mit n Radikalen kann durch den Eintritt eines Radikals aus der wässrigen Phase in ein Latexpartikel mit (n-1) Radikalen, den Radikalaustritt aus einem Latexpartikel mit (n+1) Radikalen, den bimolekularen Kettenabbruch zwischen zwei Radikalen in einem Latexpartikel mit (n+2) Radikalen entstehen. Durch Radikalaustritt, -eintritt oder –abbruch verschwindet ein Latexpartikel mit n Radikalen. N n −1 N0, N1, ..., Nn σ′ ( n + 2 ) ( n + 1) n +1 + N n + 2 kT N V V n n ( n − 1) σ′ = Nn [ + k des a + k t ] N V V + N n +1 k des a Latexpartikelanzahl, die 0, 1, ..., n Radikale enthalten (5-3) [-] – 20 – Emulsionspolymerisation Geschwindigkeit des Radikaleintritts in N Partikeln [s-1] Geschwindigkeitskonstante des Radikalaustritts [s-1] Partikeloberfläche [m2] Partikelvolumen [m3] Abbruchkonstante [L s-1] σ´ kdes a V kT Von W. V. SMITH und R. H. EWART wurden für drei Grenzfälle die mittlere Radikalanzahl pro Latexpartikel n berechnet: Fall 1: û« 1 Dieser Fall tritt dann ein, wenn die Geschwindigkeit des Radikalaustritts aus dem Latexpartikel in die wässrige Phase sehr viel größer ist als die des Radikaleintritts ins Latexpartikel. Da der Eintritt der Radikale sehr gering ist, befinden sich in den meisten Latexpartikeln keine freien Radikale: N0 » N1 > N2 (5-4) Unter Vernachlässigung der Latexpartikel mit mehr als einem Radikal kann die mittlere Radikalanzahl pro Latexpartikel nach folgender Formel berechnet werden: n= k N1 = ad , N k des N (5-5) wobei kad die Geschwindigkeitskonstante des Radikaleintritts und kdes die Geschwindigkeitskonstante des Radikalaustritts sind. Dieser Grenzfall wird vor allem in kleinen Partikeln, sowie bei der Emulsionspolymerisation von Vinylacetat und Vinylchlorid beobachtet. Fall 2: û ≈ 0,5 In diesem Fall ist die Abbruchgeschwindigkeit viel größer als die Eintrittsgeschwindigkeit der Radikale. Dabei ist die Austrittsgeschwindigkeit vernachlässigbar gering. Wenn ein freies Radikal in ein Latexpartikel eintritt, so wird die Polymerisation gestartet und solange aufrechterhalten bis ein anderes Radikal eintritt und es zum schnellen bimolekularen Abbruch kommt. Aus diesem Grund enthält ein Latexpartikel immer abwechselnd ein Radikal oder keins (s. Abb. 5-6), wodurch sich eine mittlere Radikalanzahl pro Latexpartikel von 0,5 ergibt. N0 = N1, N2 = N3 = ... = Nn = 0 (5-6) Radikalanzahl im Latexpartikel Emulsionspolymerisation – 21 – 1 0 Zeit Abb. 5-6: Schematische Darstellung der Anzahl der Radikale in einem Latexpartikel im Fall 2 der SmithEwart-Theorie. Die über Zeit gemittelte Radikalanzahl beträgt 0,5. Viele Emulsionspolymerisation verlaufen nach dem Fall 2 der Smith-Ewart-Theorie, der auch als „Null-Eins“-Kinetik bezeichnet wird, da entweder kein oder ein Radikal in einem Latexpartikel vorhanden sein kann. Fall 3: n » 1 Ist die Eintrittgeschwindigkeit der Radikale bei vernachlässigbarer Geschwindigkeit des Radikalaustritts sehr viel größer als die Geschwindigkeit des Radikalabbruchs, wird die Anzahl der Radikale pro Latexpartikel sehr groß. Wenn die Oberfläche der Latexpartikel groß genug ist, tritt jedes erzeugte Radikal in ein Latexpartikel ein. Dieses Verhalten entspricht einer Masse- bzw. Lösungspolymerisation in Wasser suspendierter Partikel. Dieser Fall tritt bevorzugt bei größeren Partikeln auf. Die Gesamtzahl der Latexpartikel N, die in der Partikelbildungsperiode gebildet werden, kann mit Hilfe der Smith-Ewart-Theorie für den Fall 2 der Wachstumskinetik nach folgender Gleichung berechnet werden: ρ N = K µ 0, 4 ( AS C S )0,6 (5-7) Hier ist K eine empirische Konstante, die Werte zwischen 0,37 und 0,53 annehmen kann, ρ ist die Radikalbildungsgeschwindigkeit, µ die Geschwindigkeit der Volumenzunahme eines Polymerpartikels während der Polymerisation, AS die spezifische Fläche des Emulgators pro Mengeneinheit und CS die Emulgatorkonzentration. Wenn alle gebildeten Radikale in die Micellen eintreten, so bildet jedes freie Radikal ein neues Polymerpartikel. In diesem Fall beträgt die empirische Konstante K den maximalen – 22 – Emulsionspolymerisation Wert von 0,53. Wenn die Micellen und Latexpartikel aber nicht alle Radikale adsorbieren, sondern nur einen Teil mit einer Geschwindigkeit, die der spezifischen Oberfläche proportional ist, so wird K kleiner und beträgt im ungünstigsten Fall 0,37. In einem realen System liegt K zwischen beiden Grenzwerten. Die Smith-Ewart-Theorie wurde für Styrol überprüft und bis zu Umsätzen von ca. 75% experimentell bestätigt [40, 41]. Als Gründe für die Abweichung von der Theorie wurden die Abweichung des Polymerisationsverlaufs von der 1. Ordnung im Bezug auf Monomer und das Auftreten des Gel-Effekts genannt. 5.3 Emulsionspolymerisation von Styrol Das Styrol ist ein industriell wichtiges, ungesättigtes, aromatisches Monomer, das hauptsächlich für die Herstellung von Polymeren wie Polystyrol, ABS (Acrylnitril-ButadienStyrol-Terpolymer), SAN (Styrol-Acrylnitril-Copolymer) und SBR (Styrol-ButadienKautschuk) verwendet wird. Styrol ist eine farblose, hochsiedende und brennbare Flüssigkeit und wird üblicherweise stabilisiert gelagert und transportiert, um eine vorzeitige, durch Sauerstoff oder thermisch initiierte Polymerisation zu verhindern. Als Stabilisator wird meistens 4-Butyl-1,2-Dihydroxybenzol (TBC, p-tert-butylcatechol) verwendet. Einige physikalische Eigenschaften des Styrols sind in Tab. 5-1 zusammengefasst. Tab. 5-1: Einige physikalische Eigenschaften von Styrol. Siedepunkt [°C] 145,1 Schmelzpunkt [°C] - 30,6 Dichte [g / cm3] 0,906 Polymerisationsenthalpie [kJ / mol] - 69,8 Typische Volumenkontraktion bei der Polymerisation [%] 17 Löslichkeit in Wasser bei 20 °C [g / L] 0,24 Löslichkeit des Luftsauerstoffs bei 25 °C [mg / kg] 50 Styrol zeigt eine ausgeprägte Fähigkeit zur thermischen Polymerisation, d.h. es kann ohne Zugabe von Initiator polymerisiert werden. Die thermische Polymerisation läuft schon bei relativ niedrigen Temperaturen ab 50°C ab. Bei diesen Temperaturen verläuft die Polymerisation zwar sehr langsam, ist aber schon ein Grund für zahlreiche, ernste Unfälle gewesen [42]. Die thermische Initiierung, die in Abb. 5-7 dargestellt ist, verläuft über ein instabiles DielsAlder-Addukt (A) zweier Styrol-Moleküle [43], das mit einem dritten Styrol-Molekül unter Bildung von Radikalen (B und C) reagiert [44, 45, 46]. Die Spuren von Sauerstoff im Reaktionssystem beschleunigen die thermische Polymerisation, da das Diels-Alder-Addukt Emulsionspolymerisation – 23 – dann mit Sauerstoffmolekülen schneller unter Bildung von Radikalen reagiert [47]. Säuren dagegen, wie z. B. die Campher-Sulfonsäure (CSA), können die thermische Polymerisation hemmen, da sie das Diels-Alder-Addukt protonieren, wodurch es stabilisiert wird und eine weitere Reaktion nur sehr zögernd eingeht [48, 49]. (A) H Ph Ph + Ph CH2H + Ph Ph Abb. 5-7: (B) Ph (C) Initiierung der thermischen Polymerisation von Styrol. Bei einer thermischen Emulsionspolymerisation von Styrol ist die Reaktionsgeschwindigkeit RP, wie im Falle einer klassischen Emulsionspolymerisation, proportional der Emulgatorkonzentration: RP ∝ CS0,7 (5-8) Nachdem aber eine bestimmte Konzentration vom Emulgator überschritten wird, bleibt die Reaktionsgeschwindigkeit bei einer weiteren Erhöhung der Emulgatorkonzentration konstant [50]. 5.4 Saat-Emulsionspolymerisation Die Saatpolymerisation ist ein spezielles Verfahren der Emulsionspolymerisation. Zur Durchführung der Polymerisation wird eine Dispersion vorgelegt, die als Saatlatex bezeichnet wird und aus in der Größe sehr einheitlichen und vollständig polymerisierten Latexpartikeln besteht. Bei Zugabe von Monomer bildet sich ein Quellgleichgewicht zwischen Polymer und Monomer aus. Das Monomer diffundiert sehr gleichmäßig in alle vorgelegten SaatlatexPartikel [51] und wird nach einem Initiatorzusatz ausschließlich in diesen polymerisiert. Als Folge wachsen die vorgelegten Saatlatexpartikel gleichmäßig an. Zu Beginn der Reaktion kann auch der Emulgator zugegeben werden. Dabei ist aber zu beachten, dass die Emulgatorkonzentration nicht die kritische Micellenbildungskonzentration (CMC) übersteigt, – 24 – Emulsionspolymerisation weil dann neue Micellen gebildet werden und es zur Partikelneubildung kommt [52, 53], wodurch Polymerisate mit bimodalen Partikelgrößenverteilungen entstehen. Da die Saatpolymerisation in der Partikelwachstums- bzw. in der Monomerverarmungsperiode beginnt, entsteht nach dieser Reaktion ein Polymerlatex mit einer definierten Partikelanzahl Np und einer engen, monomodalen Partikelgrößenverteilung. Durch einen erneuten Einsatz der erhaltenen Polymerdispersion als Saatlatex ist die stufenweise Vergrößerung der Partikel möglich. Solche Polymerisationen werden als Stufenpolymerisation oder step-by-step-Polymerisation bezeichnet. Von praktischer Bedeutung ist die Saatpolymerisation bei der Herstellung von Polymeren mit einer „Kern-Schale“-Struktur. Dabei sind das Polymer des vorgelegten Saatlatex und das während der Polymerisation neu entstehende Polymer chemisch nicht identisch. Es entstehen so Latexpartikel, die aus zwei unterschiedlichen Polymerarten bestehen. „Kern-Schale"Strukturen werden nur dann erhalten, wenn der vorgelegte Saatlatex hydrophober ist, als das neu entstehende Polymer [54]. 5.5 Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation Eine Polymerisation kann auch ohne Zugabe eines Emulgators bzw. unter der kritischen Micellenbildungskonzentration (CMC) stattfinden. Bei der Polymerisation von wasserlöslichen Monomeren, wie z. B. Methylmethacrylat oder Vinylacetat, aber auch von wenig in Wasser löslichen Monomeren, wie z.B. Styrol, werden die Polymerpartikel durch homogene Nukleierung, d.h. durch Ausfallen der wasserunlöslichen Oligomere, gebildet. Da aber keine Emulgator-Moleküle zu Verfügung stehen, erfolgt die Stabilisierung der gebildeten Polymerpartikel in diesem Fall durch Zerfallsprodukte des Initiators. Beim Zerfall eines Peroxodisulfat-Initiators, wie z.B. Kaliumperoxodisulfat, in Wasser entstehen SulfatRadikale, die durch Reaktion mit den in wässriger Phase gelösten Monomermolekülen Oligomerketten mit den Sulfat-Endgruppen bilden. Diese Sulfat-Endgruppen der Oligomere werden an der Grenzfläche der Polymerpartikel adsorbiert und laden diese elektrostatisch negativ auf. Dadurch werden die wachsenden Polymerpartikel sowohl durch den gebildeten Grenzfilm als auch elektrostatisch stabilisiert [55, 56]. Die Oligomerketten mit den ungeladenen Hydroxyl-Endgruppen, die bei einer Polymerisation mit Wasserstoffperoxid gebildet werden, können dagegen die Polymerpartikel nicht stabilisieren. Unter Verwendung von Wasserstoffperoxid als Initiator verläuft die Polymerisation von Styrol viel langsamer. Der hergestellte Latex koaguliert sehr schnell und besitzt eine breite Partikelgrößenverteilung [57]. Bei einer emulgatorfreien Emulsionspolymerisation mit Kaliumperoxodisulfat als Initiator können große, monodisperse und stabile Polymerpartikel hergestellt werden. Emulsionspolymerisation 5.6 – 25 – Rezepturkomponenten einer Emulsionspolymerisation Die Emulsionspolymerisation ist ein komplexes heterogenes Verfahren. Eine übliche Rezeptur enthält außer einem oder mehreren Monomeren meist andere Komponenten, wie z. B. Initiator, Emulgator, Puffer, Kettenregler und Wasser. All diese Komponenten können die Kinetik der Emulsionspolymerisation sowie die Eigenschaften des Latex stark beeinflussen. In diesem Kapitel werden einige Komponenten vorgestellt. 5.6.1 Initiatoren Die Initiierung einer Emulsionspolymerisation ist ein komplexer Vorgang, der aus dem thermischen Zerfall des Initiators in wässriger Phase, dem Eintritt der Radikale in die Micellen, der Bildung reaktiver Zentren in wässriger Phase und in den Polymerpartikeln, dem Austritt aus den Polymerpartikeln und der Rekombination besteht. Von der Initiatorstartkonzentration im System ist nach der Theorie von SMITH und EWART die Anzahl der in der Periode I gebildeten Latexpartikel und die Bruttoreaktionsgeschwindigkeit der Polymerisation abhängig: RP ∝ N ∝ CI0,4 (5-9) Bei einer Emulsionspolymerisation werden hauptsächlich drei Arten der Initiatoren eingesetzt, die im folgenden vorgestellt werden [58]. Thermische Initiatoren Diese Initiatoren zerfallen bei höheren Temperaturen durch homolytische Spaltung in radikalische Fragmente, die eine radikalische Polymerisation einleiten. Zu dieser Gruppe der Initiatoren gehören peroxidische und Azoinitiatoren, wobei in der Emulsionspolymerisation am meisten peroxidische Initiatoren, aufgrund ihrer guten Löslichkeit im Wasser, verwendet werden. Peroxodisulfate, wie z.B. Kalium- oder Natriumperoxodisufat, zerfallen nach dem folgenden Mechanismus [59]: S2O82- ∆T 2 SO4- (5-10) Der Zerfall von Peroxodisulfat-Ionen ist eine Reaktion erster Ordnung, die aber stark vom pH-Wert und der Ionenstärke der Lösung abhängig ist. Da aber ein großer Teil der gebildeten Radikale nicht bei der radikalischen Polymerisation umgesetzt, sondern durch folgende Reaktionsschritte verbraucht wird, kommt es zur Bildung des Hydrogensulfats. Als Folge hiervon sinkt während der Reaktion allmählich der pH-Wert. – 26 – Emulsionspolymerisation HSO4- + SO4- + H2O 2 OH OH (5-11) H2O + 1/2 O2 (5-12) Im sauren Medium nimmt aber die Radikalausbeute beim Zerfall des Initiators stark ab und es besteht die Gefahr, dass das Polymerisat koaguliert. Aus diesem Grund müssen die Reaktionssysteme bei der Verwendung von Kaliumperoxodisulfat abgepuffert werden. Organische Peroxide und Hydroperoxide werden ebenfalls als Initiatoren eingesetzt. Der Zerfall der Peroxide verläuft nach folgendem Schema: ROOH ∆ RO + HO (5-13) Dabei entstehen ein hydrophile Hydroxylradikal HO• und ein hydrophobes Alkoxylradikal RO•, die bevorzugt entsprechend in die wässrige Phase bzw. in die Monomertröpfchen eindiffundieren [60]. Das Wasserstoffperoxid dagegen wird immer seltener eingesetzt, da es leicht Sauerstoff freisetzt, der die Emulsionspolymerisation hemmt. Die Azo-Initiatoren sind meistens öllöslich, so dass der Einsatz in der Emulsionspolymerisation aufgrund einer zu geringen Löslichkeit im Wasser begrenzt ist [58]. Durch Wärmeeinwirkung zerfallen die Azoinitiatoren unter Freisetzung von Radikale und elementarem Stickstoff, wie es in Abb. 5-8 am Beispiel von am häufigsten eingesetzten 2,2´Azo-bis-Isobutylnitril (AIBN) gezeigt ist. CH3 CH3 H3C C N N C CH3 CN Abb. 5-8: CN CH3 + N2 2 H3C C CN Thermischer Zerfall des Azo-Initiators AIBN. Durch Überführen der nicht wasserlöslichen Azo-Initiatoren in die Hydrochloride wird die Wasserlöslichkeit deutlich verbessert, so dass ein Einsatz dieser Initiatoren in der Emulsionspolymerisation möglich wird. Ein Beispiel dafür ist ein schneller Initiator 2,2'-Azobis-(2Methylpropionamid)-Dihydrochlorid, das unter dem Handelsnamen V-50 von der Firma Wako Chemicals GmbH kommerziell erhältlich ist. Emulsionspolymerisation – 27 – Redoxinitiatoren Redoxinitiatoren bestehen aus mindestens zwei Komponenten, wovon eine Komponente ein Oxidations- und die andere ein Reduktionsmittel ist. Diese Initiierungssysteme bilden schon bei niedrigen Temperaturen Radikale. Die klassischen Redoxsysteme, die am häufigsten eine Verwendung finden, bestehen aus Hydroxyperoxiden und Eisen(II)-Salzen. Dabei werden Alkyloxyradikale durch folgende Kettenreaktion gebildet [61, 62]: ROOH + Fe2+ Fe3+ + RO + OH- ROOH + RO ROH + OOR (5-14) (5-15) Durch Zugabe von Reduktionsmitteln zu Redoxsystemen, können Eisen(III)-Ionen wieder zu Eisen(II) reduziert werden. Dadurch kann die Konzentration an Eisen-Ionen im Reaktionssystem deutlich reduziert werden (s. auch Kap. 7.3). Eine Beteiligung von Schwermetallionen als Reduktionsmittel ist nicht notwendig. Andere Reduktionsmittel können ebenfalls mit den Oxidationsmitteln unter Bildung der Radikale reagieren. Als Beispiel kann ein System aus Kaliumperoxodisulfat (K2S2O8) und Kaliumhydrogensulfit (KHSO3) vorgestellt werden. Dabei werden ein Sulfat- und ein Sulfonatradikal gebildet. S2O82- + HSO3- 2- SO4 + - SO4 + SO3H (5-16) Photoinitiatoren Diese Initiatoren zerfallen unter Einwirkung von UV-Licht in Radikale. Durch Absorption der Strahlungsenergie gehen die Initiatormoleküle in einen angeregten Zustand über, der aber instabil ist, so dass einige Moleküle unter Radikalbildung zerfallen. In Abb. 5-9 ist der Mechanismus des Zerfalls des Photoinitiators Benzoin dargestellt [63]. HO Ph Abb. 5-9: O hν Ph Ph Ph OH O Strahlungsinduzierter Zerfall von Benzoin. Photoinitiatoren werden in der Emulsionspolymerisation aber kaum eingesetzt, da die meisten Emulsionen trübe sind, so dass die Eindringtiefe der Strahlung sehr gering ist. Außerdem liegt der technische Aufwand für die Photoinitiierung deutlich höher. – 28 – Emulsionspolymerisation 5.6.2 Emulgatoren Der Emulgator ist eine wichtige Komponente der Emulsionspolymerisation. Hier sind einige Beispiele für Rollen des Emulgators: 1. 2. 3. 4. Stabilisierung die Monomertröpfchen in der emulgierten Form Solubilisierung des Monomers in den durch Emulgator gebildeten Micellen Stabilisierung der gebildeten Latexpartikel während des Wachstums Als Kettenüberträger oder Retarder. Retarder sind Verbindungen, die Polymerisation des Monomers nicht unterbinden können, sondern nur eine Verzögerung der Polymerisation bewirken Durch die Emulgatorkonzentration im Reaktionssystem CE wird die Partikelgröße des herzustellenden Latex [69], sowie die Bruttoreaktionsgeschwindigkeit RP signifikant beeinflusst: RP ∝ Np ∝ CS0,6 (5-17) Emulgatoren sind Verbindungen mit einem hydrophilen und einem hydrophoben Teil. Von der Art der hydrophilen Endgruppe ist die elektrostatische Stabilisierung der Teilchen, von der hydrophoben aliphatischen Kette sind die Adsorptionsfähigkeit an der Grenzfläche, die kritische Micellenbildungskonzentration (CMC), sowie die Grenzflächenspannung stark abhängig. In Abhängigkeit vom hydrophilen Teil werden Emulgatoren in anionische, kationische, zwitterionische und nichtionische Emulgatoren eingeteilt. Negativ aufgeladene hydrophile Endgruppen der anionischen Emulgatoren bestehen meistens Sulfat-, Sulfonat-, Sulfosuccinat- oder Phosphat-Gruppen. Als hydrophober Teil dienen lange aliphatische Ketten. Kationische Emulgatoren haben entsprechend positiv aufgeladene hydrophyle Endgruppen. Die anionischen und kationischen Emulgatormoleküle sind gut zur Stabilisierung von Polymerpartikeln in der Emulsionspolymerisation geeignet, da die elektrostatische Stabilisierung dieser Emulgatoren sehr stark ausgeprägt ist. Nichtionische Emulgatoren besitzen als hydrophilen Kopf wasserlösliche Oligomere und dissoziieren in wässriger Phase nicht. Zu den zwitterionischen Emulgatoren gehören diejenige mit amphoteren hydrophilen Gruppen. Diese Emulgatorart weist anionische Eigenschaften bei höheren pH-Werten bzw. kationische Eigenschaften bei niedrigen pH-Werten auf. Zwitterionische Emulgatoren werden in den Emulsionspolymerisationen normalerweise nicht verwendet. Emulsionspolymerisation – 29 – 5.6.3 Kettenregler Ist eine Reduzierung des Polymerisationsgrades und damit der mittleren Molmasse des Polymers erwünscht ist, werden Kettenregler ins System gegeben. Das Ausmaß der Kettenregelung kann vorausberechnet werden, wenn die Kettenübertragungskonstante für das polymerisierende Monomer und den Kettenregler bekannt sind. Am häufigsten werden Mercaptane, z. B. tert-Dodecylmercaptan, als Kettenregler verwendet. Die Kettenregler können die Reaktionsgeschwindigkeit beeinflussen. Beim Einsatz von Tetrachlormethan [64] und tert-Dodecylmercaptan [65] als Kettenregler bei einer Emulsionspolymerisation von Styrol wurde eine retardierende Wirkung beobachtet. 5.6.4 Puffer Pufferverbingungen, wie z.B. Natriumhydrogencarbonat, werden zugegeben, um den pHWert des Systems während der Polymerisation einzustellen. Bei höheren pH-Werten können einige Monomere wie z.B. Acrylsäureester hydrolysiert werden. Im sauren pH-Bereich zerfallen einige Initiatoren wie z.B. Kaliumperoxodisulfat schneller, wobei die Radikalausbeute in diesem Fall drastisch sinkt (s. Kap. 5.6.1). Beim Einsatz der Pufferverbindungen muss aber stets beachtet werden, dass diese Verbindungen Salze sind und damit die Ionenstärke des System erhöhen. Dies führt zur Verringerung der Radikalausbeute, sowie der kritischen Micellenbildungskonzentration. 5.7 Vor- und Nachteile der Emulsionspolymerisation Emulsionspolymerisationen finden eine breite Anwendung in der Technik. Mit Hilfe dieses Verfahrens werden viele Produkte, wie zum Beispiel Anstrichfarben, Beschichtungen oder Klebstoffe industriell hergestellt [66]. Es werden unter anderen Polyvinylacetat, Polyvinylchlorid, Polychloropren oder Styrol-Butadien-Kautschuk synthetisiert [67, 68]. Gegenüber anderen Polymerisationsarten hat die Emulsionspolymerisation folgende Vorteile [69]: • Die durch (stark) exotherme radikalische Polymerisation freiwerdende Reaktionswärme ist leicht abführbar, da die in die kontinuierliche Phase abgegeben wird. Wegen der niedrigen Viskosität der Reaktionsgemische ist der produktseitige Wärmeübergang sehr wirksam. Als kontinuierliche Phase wird häufig Wasser eingesetzt, das aufgrund der großen Wärmekapazität auch als Kühlreservoir dient. • Die Emulsionspolymerisation kann im Gegensatz zu anderen Polymerisationen mit höherer Reaktionsgeschwindigkeit bei tiefen Temperaturen durchgeführt werden. Dadurch erhöht sich die Raum-Zeit-Ausbeute und die Wirtschaftlichkeit der Anlagen. Zusätzlich lassen sich die Reaktionsgeschwindigkeit und der Polymerisationsgrad durch Erhöhung der Emulgatorkonzentration weiterhin steigern. – 30 – • • Emulsionspolymerisation Die Reaktionsgemische bleiben auch bei hohen Molmassen der hergestellten Polymere niederviskos und damit leicht rührbar. Die bei den Emulsionspolymerisationen entstehenden Polymerdispersionen werden je nach Anwendung direkt eingesetzt oder koaguliert und getrocknet. Eine stabile, kolloidale Dispersion von Polymerteilchen in wässrigem Medium wird als Latex bezeichnet. Zu den Nachteilen der Emulsionspolymerisation zählt Folgendes: 5.8 • Die hergestellten Emulsionen sind durch Produkte des Initiatorzerfalls, Emulgator, sowie andere Zusatzstoffe verunreinigt. Eine vollständige Abtrennung der verwendeten Zusatzstoffe gelingt selten oder ist wirtschaftlich nicht vertretbar, was zu einer Verschlechterung der Gebrauchseigenschaften von Polymeren führen kann. • Falls eine Trennung des Polymers von der wässrigen Phase durch z.B. Koagulation und Entwässerung durchgeführt werden muss, so verursacht diese zusätzliche Kosten. • Da der Mechanismus der Emulsionspolymerisation sehr komplex ist, ist es sehr schwierig, die Emulsionspolymerisation mit Hilfe der mathematischen Modelle zu simulieren und damit die Ergebnisse vorherzusagen. Heterogene Polymerisationen Neben der Emulsionspolymerisation existieren noch zahlreiche andere heterogene Polymerisationen. Heterogene Öl-in Wasser-Systeme können nach der abnehmenden Partikelgröße in Suspensionen, Emulsionen und Mikroemulsionen unterteilt werden (s. Abb. 5-10). Partikelgröße Emulgatorkonzentration Suspension Emulsion kinetisch stabil Mikroemulsion thermodynamisch stabil Stabilitätsschwelle Abb. 5-10: Begriffsabgrenzung für heterogene Öl-in-Wasser-Systeme. Emulsionspolymerisation – 31 – 5.8.1 Suspensionspolymerisation Die Suspensionspolymerisation ist ein anderes Verfahren, bei dem industriell große Mengen von Polymerpartikeln produziert werden. Mit Hilfe der Suspensionspolymerisation werden normalerweise kugelförmige Polymerpartikel zwischen 50 und 1000 µm hergestellt, die als Perlen bezeichnet werden. Bei der Suspensionspolymerisation werden überwiegend wasserunlösliche Monomere, die in Form feiner Tröpfchen in wässriger Phase vorliegen, unter Rühren verteilt und durch Zugabe von wenig Emulgator stabilisiert. Der Unterschied zur Emulsionspolymerisation liegt darin, dass keine Emulgatormicellen gebildet werden und dass die Polymerisation durch die im Monomer löslichen, aber in der Wasserphase unlöslichen, Initiatoren gestartet wird. Dadurch verläuft die Polymerisation ausschließlich in den Monomertröpfchen. Durch die Konzentration sowie die Art des Emulgators kann die Partikelgröße des Latex beeinflusst werden. Die entstehenden Polymerpartikel haben etwa die gleichen Dimensionen wie die ursprünglichen Monomertröpfchen. 5.8.2 Mikroemulsionspolymerisation Eine Emulsion ist im thermodynamischen Sinne ein Dreikomponentensystem, welches aus Wasser, Öl und Emulgator besteht. Wird eine vierte Komponente, der sogenannte Lösungsvermittler (oder Cotensid) als Emulgierhilfsmittel zugefügt, entsteht ein neues System, das als Mikroemulsion bezeichnet wird. Mikroemulsionen sind einphasige Systeme, die im Gegensatz zu den Emulsionen optisch transparent und thermodynamisch stabil sind und wesentlich kleinere Monomertröpfchen im Größenbereich von 10 bis 100 nm haben. Die kleinen Tröpfchen sind von einer monomolekularen Schicht umhüllt, die aus Molekülen des Emulgators und des Lösungsvermittlers aufgebaut ist. Als Lösungsvermittler werden oft kurzkettige aliphatische Alkohole wie n-Pentanol oder n-Hexanol, sowie kurzkettige nAlkane verwendet. Die Polymerisation der so gebildeten Mikroemulsion kann entweder mit einem wasserlöslichen Initiator aus der Wasserphase oder mit einem öllöslichen, in Monomer gelösten, Initiator erfolgen. Die Polymerisation erfolgt in den Monomertröpfchen, wobei im Idealfall alle Monomertröpfchen nukleiert sein sollten, so dass kein Stofftransport stattfindet [70]. – 32 – 6 Physikalisch-chemische Kenngrößen von Latices Physikalisch-chemische Kenngrößen von Latices Das Produkt einer Emulsionspolymerisation ist eine Dispersion und wird als Latex bezeichnet. Eine Dispersion ist ein System, das aus dem fein verteilten (dispersen) Feststoff in einem wässrigen Medium besteht. Zu den physikalisch-chemischen Kenngrößen einer Dispersion zählen unter anderem der Feststoffgehalt, die Partikelgrößenverteilung (PSD, engl. particle size distribution), sowie die Molmassenverteilung (MWD, engl. molecular weight distribution). 6.1 Feststoffgehalt Der Feststoffgehalt eines Latex ist der Anteil von Polymer im Vergleich zur Gesamtmasse und wird in Massen-% bzw. wt% angegeben. Die Bestimmung des Feststoffgehaltes kann über gaschromatographische Restmonomerbestimmung, die in Kap. 8.3.1 des experimentellen Teils genauer beschrieben ist, oder gravimetrisch erfolgen. Bei der gravimetrischen Bestimmung des Feststoffgehaltes wird die Probe getrocknet und die Trockenmasse wird bestimmt. Nachdem andere nichtflüchtige Bestandteile, wie Emulgator, Puffer und Initiator, abgezogen werden, kann der Feststoffgehalt wFest nach folgender Gleichung berechnet werden: wFest = m Fest , m Pr obe (6-1) wobei mFest und mProbe die Massen des Polymers und der eingewogenen Probe sind. 6.2 Partikelgrößenverteilung Die Partikelgrößenverteilung ist eine Statistik der Partikelgrößen in einem Kollektiv von Partikeln [71], d.h. die Partikelgröße hat nicht einen einheitlichen Wert, sondern überstreicht einen gewissen Bereich. Daher kann die Partikelgröße durch eine statistische Verteilung beschrieben werden. Bei der Darstellung der Partikelgrößenverteilungen wird zwischen der Verteilungssummenkurve Qr(d) und der Verteilungsdichtekurve qr(d) unterschieden. Während die Verteilungssummenkurve Qr die Häufigkeit der Teilchen bis zu einem bestimmten Durchmesser beschreibt, gibt die Verteilungsdichtekurve qr an, mit welchem Mengenanteil ein bestimmter Durchmesser d am Gesamtaufbau der Größenverteilung beteiligt ist: qr (d ) = ∂ Qr ( d ) ∂d (6-2) Die Verteilungsdichtekurve wird auch oft als Histogramm dargestellt, wobei der relative Anteil einer bestimmten Durchmesserfraktion angezeigt wird. Physikalisch-chemische Kenngrößen von Latices – 33 – Häufigkeit der Partikel mit einer Größe kleiner als die angegebene Größe Häufigkeit der Partikel pro Größenklasse geteilt durch die Breite der Klasse Eine Verteilungsdichtekurve als Histogramm, sowie eine Verteilungssummenkurve sind in Abb. 6-1 schematisch dargestellt. Partikeldurchmesser Partikeldurchmesser Abb. 6-1: Darstellungsformen für Partikelgrößenverteilungen; links: Verteilungsdichtekurve als Histogramm, rechts: Verteilungssummenkurve. relative Häufigkeit relative Häufigkeit Auch eine Partikelgrößenverteilung kann unterschiedliche Charakteristika aufweisen. Es wird z.B. zwischen monomodalen, bimodalen oder polydispersen Partikelgrößenverteilungen unterschieden. Eine monomodale PSD besitzt ein Maximum für die Partikelgröße, um das die Partikelgrößen in Abhängigkeit von der Breite streuen. Eine bimodale Verteilung besitzt zwei Maxima (s. Abb. 6-2). Partikeldurchmesser Partikeldurchmesser Abb. 6-2: Schematische Darstellung von Partikelgrößenverteilungen; links: monomodale Verteilung, rechts: bimodale Verteilung. Sind die relativen Anteile der Durchmesserfraktionen dagegen gleichmäßig verteilt und weist die PSD kein diskretes Maximum auf, wird die Verteilung als polydispers (s. Abb. 6-3) bezeichnet. Physikalisch-chemische Kenngrößen von Latices relative Häufigkeit – 34 – Partikeldurchmesser Abb. 6-3: Schematische Darstellung einer polydispersen Partikelgrößenverteilung. Zur Messung der Partikelgrößenverteilung eines Latex gibt es zahlreiche Verfahren. In Tab. 6-1 ist eine Übersicht zu einigen Verfahren gegeben, die zur Messung von Partikelgrößen in Dispersionen verwendet werden [72]. Tab. 6-1: Übersicht gebräuchlicher Meßmethoden zur Bestimmung von Partikelgrößen in Dispersionen. Messmethode Partikelgrößenbereich Konzentration Sedimentationsanalyse im Zentrifugalfeld (z. B. Scheibenzentrifuge): 100 nm – 1 µm 1 – 5 Vol.-% Fraktionierende Methoden (Field Flow Fractionation, 2 nm – 100 µm Hydrodynamic Chromatography): 1 – 3 Vol.-% Raster- und Transmissionelektronenmikroskopie ab 1 nm Einzelpartikelanalyse Statische Lichtstreuung 40 nm – 2000 µm < 1 Vol.-% Dynamische Lichtstreuung 3 nm – 6 µm 1 – 20 Vol.-% Electrozone Sensing 400 nm – 1200 µm < 1 Vol.-% Ultraschallspektroskopie 10 nm – 10 µm 1 – 50 Vol.-% Die meisten der genannten Verfahren setzten eine Verdünnung der Probe voraus, so dass sie hauptsächlich bei den Offline-Messungen eingesetzt werden. Für Online-Bestimmungen der Partikelgrößen sind die Verfahren der dynamischen Lichtstreuung und der Ultraschallspektroskopie geeignet. Im Rahmen dieser Arbeit wird das Fliehkraftsedimentationsverfahren zur Bestimmung der Partikelgröße und der Partikelgrößenverteilung eingesetzt (s. auch Kap. 8.3.2). Physikalisch-chemische Kenngrößen von Latices 6.3 – 35 – Molmassenverteilung Die Molmassenverteilungen sind analog zu den Partikelgrößenverteilungen statistische Verteilungen der Molmassen der Polymermoleküle. Hierfür ist es üblich Molmassenverteilungen nicht durch Verteilungsfunktionen, sondern durch ihre Mittelwerte zu beschreiben. Die drei wichtigsten Mittelwerte der Molmasse sind das Zahlenmittel Mn, das Massenmittel Mw und das Zentrifugenmittel Mz. Mn ∑n M = i ni i Mw ∑n M = ∑n M i 2 i i i Mz ∑n M = ∑n M i i 3 i 2 i (6-3) wobei ni die Anzahl alle Polymermoleküle mit der molaren Masse Mi ist. Der Quotient aus dem Massenmittel Mw und Zahlenmittel Mn wird als Polydispersität P definiert und als Maß für die Einheitlichkeit der Molmassenverteilung verwendet: P= Mw ≥1 Mn (6-4) Wenn alle Polymermoleküle die gleichen Massen besitzen, sind alle Mittelwerte der Molmasse identisch und das Dispersionsmittel P ist gleich Eins. Zur experimentellen Messung der Molmassenverteilung von Polymerlatices wird häufig die Gel-Permeations-Chromatographie (GPC), gekoppelt mit einem Refraktometer oder UVDetektor, angewendet (s. auch Kap. 8.3.3). Eine moderne Methode zur direkten Ermittlung der Molmassen ist die MALDI-TOF-Massenspektroskopie (engl. matrix-assisted laser desorption and ionization – time of flight – mass spectroscopy) [73, 74, 75]. Die Polymermoleküle werden dabei in die Matrix eines UV-Absorbers eingebracht und mit Hilfe eines Laser-Pulses schonend ionisiert. Durch Flugzeitmessung (engl. time of flight) werden die Molmassen der einzelnen Polymermoleküle bestimmt. Diese Methode ist aber nur für kleinere Molmassen bis ca. 105 g/mol einsetzbar. – 36 – 7 Derivate der Sulfinsäure Derivate der Sulfinsäure Derivate der Sulfinsäuren sind keine rein synthetischen Substanzen, sondern in der Natur, vor allem in der Pflanzenwelt, vorhanden. Zum Beispiel enthalten die Knoblauchzehen die geruchslose Verbindung Alliin (S-2-Propenyl-L-cysteinsulfoxid), die beim Kauen oder Zerschneiden der Knoblauchzehen enzymatisch in Allicin (2-Propen-1-thiosulfinsäure-(S)allylester) umgewandelt wird. Allicin ist ein Derivat der Sulfinsäure (s. Abb. 7-1), das antibakteriell und antimykotisch (gegen Pilze) wirkt [76]. O S Abb. 7-1: 7.1 S Allicin (2-Propen-1-thiosulfinsäure-(S)-allylester) - das natürliche Sulfinsäurederivat. Sulfinsäuren Sulfinsäuren sind Schwefelverbindungen mit der allgemeinen Strukturformel, die in Abb. 7-2 dargestellt ist. O S R HO Abb. 7-2: Allgemeine Strukturformel der Sulfinsäurederivate. Das Schwefel-Atom der Sulfinsäure besitzt die Oxidationsstufe +4 und eine Koordinationszahl von 3. Die Sulfinsäuregruppe hat eine asymmetrische, verzerrt pyramidale Struktur, wobei das Schwefel-Atom das Zentrum der Chiralität ist. Die freien Sulfinsäuren sind instabil und zerfallen thermisch unter Abspalten von Wasser zu Sulfonsäuren und S-Estern der Thiosulfonsäure [77]. Da Alkalisalze dagegen stabile Verbindungen sind, werden die Sulfinsäure hauptsächlich als solche verkauft und gelagert. Bei Bedarf können freie Sulfinsäuren durch Zugabe von anorganischen Säuren freigesetzt werden. 7.2 Sulfinsäurederivate 7.2.1 Natriumdithionit Im Jahr 1852 gelang dem deustch-schweizerischen Chemiker C. F. SCHÖNBEIN die Synthese und die Charakterisierung von Natriumdithionit (Na2S2O4), das häufig als Derivat der Sulfinsäure angesehen wird (s. Abb. 7-3). Im Jahr 1890 begann dann die kommerzielle Derivate der Sulfinsäure – 37 – Herstellung von Natriumdithionit, wobei diese Verbindung damals für die Reduktion von Indigo zum wasserlöslichen Indigoweiß (Verküpung) eingesetzt wurde. O O Na Abb. 7-3: O S S O Na Strukturformel von Natriumdithionit. 7.2.2 Natriumformaldehydsulfoxylat Dieses Derivat der Sulfinsäure, das nach IUPAC als Natriumhydroxymethansulfinat bezeichnet wird, ist in der Literatur häufiger unter dem Trivialnamen Natriumformaldehydsulfoxylat anzutreffen. Der Name bezieht sich auf die Herstellung aus Formadehyd und wird auch als SFS (engl. sodium formaldehyde sulfoxylate) abgekürzt. Na O S CH2 OH O Abb. 7-4: Strukturformel von Natriumhydroxymethansulfinat (Natriumformaldehydsulfoxylat, SFS, Sodium Formaldehyde Sulfoxylate). Die Herstellung von SFS erfolgt durch eine Kondensation von Natriumdithionit mit Formaldehyd im leicht basischen Medium, um eine Disproportionierung von Natriumdithionit zu vermeiden [78]. Na2S2O4+2CH2O+H2O → HOCH2SO2Na+HOCH2SO3Na (7-1) Die kommerzielle Herstellung von SFS begann im Jahr 1904, nachdem M. BAZLEN [79] ein technisches Herstellungsverfahren entwickelt hatte. In den 50-er Jahren des 20. Jahrhunderts begann die Anwendung von SFS als Reduktionsmittel in den Redoxsystemen für die Herstellung von Kalt-Kautschuk (s. Kap. 7.3). SFS wird unter dem kommerziellen Namen Rongalit C von der Firma BASF, oder Вrüggolit von der Firma L. Brüggemann KG vermarktet. 7.2.3 Вrüggolit FF6 Вrüggolit FF6 wird von der Firma L. Brüggemann KG als Reduktionsmittel, speziell für die Anwendung als Co-Katalysator in der Emulsionspolymerisation, vermarktet. Вrüggolit FF6 besteht aus drei reduzierenden Komponenten, die in Tab. 7-1 dargestellt sind. – 38 – Derivate der Sulfinsäure Tab. 7-1: Zusammensetzung von Вrüggolit FF6. Name der Verbindung Dinatrium-2-hydroxy-2sulfinatoacetat Chemische Struktur OH Na O S CH C O O Dinatrium-2-hydroxy-2sulfonatoacetat Na Na O S Na3SO3 50-60 O O OH O Natriumsulfit Massenanteil in % CH C O 30-35 Na O 10-15 Das Dinatrium-2-hydroxy-2-sulfinatoacetat wird durch Kondensation von Natriumdithionit mit Glyoxylsäure (C2H2O3) hergestellt [80, 81]. Als Nebenprodukt dieser Reaktion entsteht auch das Dinatrium-2-hydroxy-2-sulfonatoacetat. 7.3 Sulfinsäurederivate als Reduktionsmittel (klassische Bedeutung in der Emulsionspolymerisation) Sulfinsäurederivate werden normalerweise in der Emulsionspolymerisation als Reduktionsmittel (Cokatalysator) in Redoxinitiierungssystemen verwendet. Ein Redoxinitiierungssystem besteht meist aus komplexierten Eisen(II)-Salzen und organischen Peroxiden [82, 83]. Durch Reaktion von Peroxiden mit Fe(II)-Ionen entstehen Radikale, die eine radikalische Polymerisation einleiten. R-O-OH + Fe2+ → RO•+ Fe3+ + OH– (7-2) Bei diesen Redoxsystemen müssen die Konzentrationen von Peroxid und Fe(II)-Salz gleich sein. Dies führt aber zu einem hohen Eisengehalt im Polymerisat und hat negative Auswirkung auf die Produkteigenschaft. Um den Eisengehalt im Reaktionssystem möglichst gering zu halten, werden Reduktionsmittel zugesetzt, die die gebildeten Eisen(III)-Ionen zu Eisen(II)-Ionen reduzieren. Meistens kommen dafür Sulfinsäurederivate, wie z.B. Natriumformaldehydsulfoxylat zum Einsatz. Dieses Sulfinsäurederivat wird insbesondere bei der Herstellung von Kalt-SBR (Styrol-Butadien-Kautschuk) bei einer Reaktionstemperatur von 5 °C bevorzugt verwendet [84, 85, 86], weil es sich als besonders effektiv und preisgünstig bewährt hat. In Abb. 7-5 ist der Mechanismus der Reduktion von Eisen(III)-Ionen durch SFS gezeigt. Dabei wird Natriumformaldehydsulfoxylat oxidiert und es entsteht das Sulfonyl-Radikal, das Derivate der Sulfinsäure – 39 – instabil ist und im Wasser disproportioniert. Dabei entstehen Natriumformaldehydsulfoxylat und Natriumhydroxymethansulfonat. Im Sulfonat hat der Schwefel die Oxidationszahl von +6. O OH NaO S CH2 + Fe3+ - Fe2+ O OH NaO S CH2 2 NaO S CH2 O OH O OH O OH + H2 O NaO S CH2 + NaO S CH2 + 2 H O Abb. 7-5: 7.4 Mechanismus der Reduktion der Eisen(III)-Ionen mit Natriumformaldehydsulfoxylat. Sulfinsäurederivate als Reduktionsmittel in den Redoxsystemen Es ist nicht notwendig Eisen- bzw. Schwermetallionen in den Redoxsystemen einzusetzen. Stattdessen können andere Reduktionsmittel, wie z.B. Natriumformaldehydsulfoxylat (SFS) verwendet werden. So wurde beschrieben [87], dass SFS zusammen mit Kaliumperoxodisulfat die Geschwindigkeit der Emulsionspolymerisation von ungesättigten Monomeren wie Vinylchlorid und Styrol deutlich erhöht. Das dadurch hergestellte Polymer zeigte eine höhere Molmasse und bessere physikalische Eigenschaften im Vergleich zum Polymer, das nur mit KPS als Initiator hergestellt wurde. Im Jahr 1949 wurde berichtet, dass ein Initiatorgemisch aus 10 mmol/L SFS und 10 mmol/L Ammoniumperoxodisulfat die Polymerisationsgeschwindigkeit von Styrol in einer Emulsion erhöht [88]. F. PATAT, R. JANCKE und R. KEBBER [89] beobachteten die initiierende Wirkung von H2O2 / SFS-Gemischen bei der wässrigen Polymerisation von Acrylnitril, wobei die Reaktionsgeschwindigkeit von der Konzentration des Wasserstoffperoxids abhängig und von der Konzentration von SFS unabhängig war. Die Konzentration von Wasserstoffperoxid wurde im Bereich von 1,4 bis 60,0 mmol/L variiert. V. BOIESHAN [90] untersuchte die Kinetik der Emulsionspolymerisation von Vinylchlorid unter Verwendung von Natriumformaldehydsulfoxylat zusammen mit Kaliumperoxodisulfat als Initiator. Dabei wurde festgestellt, dass die absolute Konzentration der beiden Komponenten, sowie das Verhältnis zueinander die Reaktionsgeschwindigkeiten stark beeinflussen. Es wurden Versuche in einem Konzentrationsbereich von 0,555 bis 1,655 mmol/L KPS durchgeführt. 7.5 Oxidation der Sulfinsäurederivate Sulfinsäurederivate, die sowohl in den klassischen Redoxsystemen als Reduktionsmittel für gebildete Eisen(III)-Ionen (s. Kap.7.3), als auch als alleiniges Reduktionsmittel (s. Kap. 7.4) verwendet werden, können bei der Oxidation durch Peroxide zahlreiche Reaktion eingehen – 40 – Derivate der Sulfinsäure und eine nichtlineare Kinetik zeigen wie z.B. eine chemische Oszillation (periodische Schwankung der Konzentrationen von Reaktanden, Zwischenprodukten und Produkten), Bistabilität (Existenz von zwei stationären Zuständen im System), sowie eine Autokatalyse (Beschleunigung der Reaktion durch ihre Produkte). Dies ruft räumliche Inhomogenitäten in ungerührten Systemen hervor [94, 91] und erschwert eine deterministische Berechnung der Reaktionskinetik und des Mechanismus. In Abb. 7-6 sind nur einige Nebenreaktionen gezeigt, die bei der Oxidation von Natriumformaldehydsulfoxylat mit einem peroxidischen Initiator auftreten können. Solche sind die Oxidation von Hydroxymethansulfinat zu Hydroxymethansulfonat unter Bildung von Sulfonylradikal (7-3), die Oxidation von Hydroxymethansulfonat bis zum Sulfat unter Spaltung der Kohlenstoff-Schwefel-Bindung (74), sowie die Spaltung der C-S-Bindung bei einer Reaktion mit einem Radikal, wobei in diesem Schritt das Nebenprodukt Formaldehyd entstehen kann (7-5). Formaldehyd ist eine gesundheitsschädliche Verbindung mit Verdacht auf krebserzeugende Wirkung [92] und sollte daher nach Möglichkeit in den verwendeten Polymerprodukten, insbesondere in Innenräumen, nicht vorhanden sein. O OH O OH + R-O-OH + HO + R-O NaO S CH NaO S CH 2 2 O OH O OH NaO S CH2 + R-O-OH + H + R-O O (7-3) O OH O OH NaO S CH2 NaO S CH2 + R-O-OH O S CH2 + NaOH + R-O O O O OH O O S CH2 + NaOH + R-O-OH NaHSO4 + R-O + H O OH (7-4) O OH NaO S CH2 O Abb. 7-6: O + R-O Na + SO3 + R-OH + H H (7-5) Einige der Nebenreaktionen, die bei der Oxidation von Natriumformaldehydsulfoxylat mit organischen Peroxiden auftreten können. Die Reduktionseigenschaften verschiedener Sulfinate und Sulfonate wurden von R. H. SIMOYI [93, 94, 95] ausführlich untersucht. Dabei wurde festgestellt, dass Sulfinsäurederivate schon von milden Oxidationsmitteln sehr schnell oxidiert werden. Die Sulfonsäurederivate reagieren Derivate der Sulfinsäure – 41 – dagegen sehr langsam, wobei die organischen Sulfonsäurederivate so stabil sind, dass die Kohlenstoff-Schwefel-Bindung nur durch sehr starke Oxidationsmitteln gespalten werden kann. 7.6 Thermischer Zerfall der Sulfinsäurederivate Derivate der Sulfinsäure können unter thermischer Einwirkung zerfallen. Erste Untersuchungen dieses thermischen Zerfalls wurden noch am Ende des 19. Jahrhunderts durchgeführt. Es wurde gezeigt, dass die Derivate der Sulfinsäure bei den Temperaturen von 25 bis 100 °C zu Sulfonsäure und Thiosulfonat zerfallen. Folgende Reaktionsgleichung wurde vorgeschlagen [96, 97], dessen Stöchiometrie später bestätigt wurde [98]: 2 R-SO2H + R-SO2H → R-SO2R + RSO3H + H2O (7-6) Es wurde versucht den Mechanismus dieser Reaktion aufzuklären. So schlug O. Hinsberg [99] die Bildung der Sulfen- und Sulfonsäure als ersten Reaktionsschritt vor. Bei einer weiteren Reaktion der Sulfen- mit der Sulfinsäure wird dann das Thiosulfonat gebildet. Andere Autoren bevorzugten den Mechanismus, bei dem die Bildung der Endprodukte über eine instabile Zwischenstufe Sulfonylsulfon verläuft [100]. Im Jahr 1958 wurde ein Mechanismus eines thermischen Zerfalls der Sulfinsäurederivate unter Bildung der freien Radikale vorgeschlagen. Bei einer Untersuchung eines thermischen Zerfalls der optisch aktiven Alkansulfonylchloride wurde eine Razemisierung der Produkte und eine Bildung von Peroxiden beobachtet [101]. Ausgehend von diesen Ergebnissen wurde von den Autoren ein Zerfallsmechanismus vorgeschlagen, bei dem durch die Spaltung der Kohlenstoff-Schwefel-Bindung zwei Radikale gebildet werden. Einige Jahre später wurden Untersuchungen eines thermischen Zerfalls verschiedener Sulfinsäurederivate in einem Temperaturbereich von 130 bis 200 °C veröffentlicht [102]. Dabei haben die Autoren den gleichen Zerfallsmechanismus vorgeschlagen, bei dem als Folge einer Spaltung der C-S-Bindung freie Radikale gebildet werden. Laut dem vorgeschlagenen Mechanismus wird bei höheren Temperaturen zuerst die Kohlenstoff-Schwefel-Bindung gespalten, so dass zwei Radikale entstehen. Dieser Reaktionsschritt ähnelt dem radikalischen Zerfall thermischer Initiatoren, der in Kap. 5.6.1 vorgestellt wurde. R-SO2H → •R + •SO2H (7-7) Obwohl das bei diesem Reaktionsschritt gebildete Hydroxysulfinylradikal •SO2H in der Gasphase thermodynamisch stabil ist [103], erfolgt in einem weiteren Schritt eine – 42 – Derivate der Sulfinsäure Dissoziation dieses Radikals unter Abspaltung eines Wasserstoffradikals und Bildung von Schwefeldioxid. • SO2H → SO2 + •H (7-8) Die nach den beiden vorherigen Reaktionsschritten gebildeten •R- und •H-Radikale können weiter mit anderen Sulfinsäuremolekülen reagieren: R-SO2H + •R → RSO2• + RH RSO2• → •R + SO2 • • R-SO2H + H → RSO2 + H2 (7-9) (7-10) (7-11) Die in der Literatur veröffentlichte Elektronen-Spin-Resonanz-Untersuchungen der wässrigen Lösungen von Natriumformaldehydsulfoxylat zeigten die Anwesenheit ungepaarter Elektronen. Es konnte nachgewiesen werden, dass die Kohlenstoff-Schwefel-Bindung der Sulfinsäurederivate auch durch Protonierung gespalten werden kann, wobei in diesem Fall ebenfalls Radikale entstehen [104]. 7.7 Sulfinsäurederivate als Initiatoren bei der Emulsionspolymerisation Die Initiierung einer Emulsionspolymerisation nur mit Schwefelverbindungen allein ist schon seit langem bekannt. So beschrieb D. E. STRAIN im Jahr 1936 [1] die Emulsionspolymerisation von Methylmethacrylat mit Schwefeldioxid, Natriumdithionit oder Natriumsulfit, die als Initiatoren eingesetzt wurden. Fast 30 Jahre später wurde beobachtet, dass Natriumhydrogensulfit (NaHSO3) die Polymerisation von Styrol, Methacrylsäure und Methylmethacrylat in Emulsion initiieren kann [2]. Die Polymerisationen wurden bei einer Reaktionstemperatur von 35 °C unter Stickstoffatmosphäre durchgeführt. Die Konzentration von Natriumhydrogensulfit wurde in einem Bereich von 2 bis 200 mmol/L variiert. Andere Monomere, wie z.B. Acrylnitril, Vinylacetat oder Acrylsäure konnten unter diesen Bedingungen nicht polymerisiert werden. Über eine initiierende Wirkung vom Natriumformaldehydsulfoxylat wurde von den Autoren C. C. Wang, J. F. Kuo und C. Y. Chen berichtet. Dabei konnte Natriumformaldehydsulfoxylat zusammen mit dem Emulgator SDS (Natriumdodecylsulfat) als Initiator bei der Emulsionspolymerisation von n-Butylacrylat [3] und Styrol [4] verwendet werden. Die Polymerisationen von n-Butylacrylat bei den Reaktionstemperaturen zwischen 60 und 80 °C verliefen jedoch nur bis zu geringen Endumsätzen, wobei die Molmassen- und Partikelgrößenverteilungen breit waren. Die Emulsionspolymerisationen von Styrol wurden bei einer Reaktionstemperatur von 80 °C durchgeführt, wobei die Umsätze nach ca. 5 Stunden Derivate der Sulfinsäure – 43 – Reaktionsdauer zwischen 80 und 90% lagen. Die hergestellten Polymerlatices besaßen enge Partikelgrößenverteilungen. Da in einer früheren Arbeit dieser Autoren [5] eine Polymerisation von Styrol mit SFS in Wasser ohne Zugabe eines Emulgators nicht möglich war, wurde von den Autoren behauptet, dass Natriumformaldehydsulfoxylat nur zusammen mit Natriumdodecylsulfat die Emulsionspolymerisation von Styrol einleiten kann. Die Firma L. Brüggemann KG stellte Elektronenspinresonanz-Spektren (ESR) von Вrüggolit FF6 und einigen seinen Bestandteilen, wie Dinatrium-2-hydroxy-2-sulfonatoacetat und Natriumsulfit, sowie von Natriumformaldehydsulfoxylat zur Verfügung (s. Abb. 7-7). Das Dinatrium-2-hydroxy-2-sulfonatoacetat wird hier als FF6-Sulfonat bezeichnet. 8000 Parameter List Field Center Field: 3500 G Sweep Width: 130 G Resolution: 1024 Points 6000 Intensity 4000 Microwave Frequency: Power: 2000 0 -2000 Brüggolit FF6 SFS FF6-Sulfonat Natriumsulfit -4000 -6000 -8000 3460 Abb. 7-7: 9.828 GHz 0.506 mW 3470 3480 3490 3500 G-factor 3510 3520 3530 3540 ESR-Spektren von Вrüggolit FF6, SFS und einigen Bestandteilen von Вrüggolit FF6. Die ESR-Spektren von Dinatrium-2-hydroxy-2-sulfonatoacetat und Natriumsulfit zeigen keine Signale. Bei Spektren von Вrüggolit FF6 und SFS werden dagegen Signale beobachtet. Diese Beobachtung deutet auf ein ungepaartes Elektron hin, was ein Hinweis auf freie Radikale ist. Einen weiteren Hinweis auf eine mögliche initiierende Wirkung von Вrüggolit FF6 lieferte eine Beobachtung von M. HECKER [105], bei einer Emulsionspolymerisation von Vinylacetat mit einem Redoxsystem (H2O2 / Fe (II) / Вrüggolit FF6). Dabei lief die Polymerisation bereits mit Вrüggolit FF6 und somit vor der Zugabe des eigentlichen Initiators Wasserstoffperoxid ab. Daher sollte die Frage geklärt werden, ob Вrüggolit FF6 als alleiniger Initiator bei der Emulsionspolymerisation einsetzbar ist. Im Rahmen dieser Arbeit werden die Initiatoreigenschaften von Вrüggolit FF6 untersucht, wobei die Beeinflussung der Latexeigenschaften durch diesen neuen Initiator von besonderem Interesse ist. – 44 – Experimentelle Methoden 8 Experimentelle Methoden 8.1 Durchführung der Polymerisation 8.1.1 Materialien Die für diese Untersuchungen verwendeten Monomere Styrol und n-BMA werden von der Firma Fluka erhalten. Die Monomere werden zuvor im Vakuum über eine Vigreuxkolonne destilliert, um die zugesetzten Stabilisatoren zu entfernen. Beim Emulgator Aerosol MA-80 von der Fa. Cytec handelt es sich um eine 80%-ige Lösung von Natriumdihexylsulfosuccinat in Isopropanol und Wasser mit einem Anteil von Isopropanol in Höhe von 5 wt%. Natriumhydrogencarbonat, Kaliumperoxodisulfat (KPS) und Natriumformaldehydsulfoxylat (SFS, 99% rein) von der Firma Merck werden ohne zusätzliche Reinigung eingesetzt. 8.1.2 Versuchsaufbau Die meisten Versuche zur Emulsionspolymerisation werden diskontinuierlich in einem 1 LGlasreaktor mit Kühlmantel durchgeführt, dessen Temperierung von einem extern geregelten Thermostaten vorgenommen wird. Über den Deckelflansch des Reaktors ist der Einbau von Rührer, Rückflusskühler, Pt100-Temperatursensor, sowie die Zuführung von Inertgas möglich (s. Abb. 8-1). Laborabzug Stickstoff R K T TF G TF Thermostat Ablaufventil Abb. 8-1: Schematischer Aufbau der Versuchsanlage zur Emulsionspolymerisation, G – Glasreaktor, K – Rückflusskühler, TF – Temperierflüssigkeit, R – Rührer, T – Pt100-Temperaturfühler. Experimentelle Methoden – 45 – Zum Rühren wird ein zweistufiger Kreuzblattrührer mit einer Rührerdrehzahl von 300 min-1 verwendet. Die Versuche werden überwiegend bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C durchgeführt, sofern keine andere Temperatur im Text angegeben wird. Außerdem werden einige Versuche in einem 500 ml-Dreihalskolben mit einem Rückflusskühler, Glasthermometer und Stickstoffzuleitung durchgeführt. Die Temperierung erfolgt über ein Wasserbad mit einem Kontaktthermometer. 8.1.3 Rezeptur Als Ausgangsrezeptur (s. Tab. 8-1) wird eine modifizierte Rezeptur für die Emulsionspolymerisation von A. ABUSHITA [106, 107, 108] übernommen. Die Emulgatorkonzentration liegt oberhalb der kritischen Micellkonzentration (CMC), so dass die Polymerisation in den gebildeten Micellen verläuft. Das Reaktionssystem wird durch Zugabe von Natriumhydrogencarbonat schwach basisch abgepuffert, da in diesem pH-Bereich die Radikalausbeute des Initiators Kaliumperoxodisulfat maximal ist [59]. Beim thermischen Zerfall von Peroxodisulfaten werden saure Hydrogensulfate gebildet, die mit Natriumhydrogencarbonat neutralisiert werden. Die Berechnung der Pufferkapazität ist in Kap. 11.2 vorgestellt. Tab. 8-1: Rezeptur für die Emulsionspolymerisation von Styrol. Komponente Gehalt in wt% Styrol 16,00 Emulgator Aerosol MA 80 1,60 Puffer (Natriumhydrogencarbonat) 0,10 Initiator (Kaliumperoxodisulfat) Wasser 0,080 (3 mmol/L) 82,22 Der in der Ausgangsrezeptur (s. Tab. 8-1) verwendete Initiator Kaliumperoxodisulfat wird durch Вrüggolit FF6 ersetzt. Der Gehalt an Вrüggolit FF6 wird so berechnet, dass Dinatrium2-hydroxy-2-sulfinatoacetat (M = 184 g/mol) als wirksame Komponente angesehen wird. Die Konzentration von Dinatrium-2-hydroxy-2-sulfinatoacetat im Reaktionssystem soll 3,0 mmol/L betragen. Da der Anteil dieser Komponente am Gesamtprodukt ca. 50 wt% beträgt, werden dem Reaktionsgemisch 0,11 wt% Вrüggolit FF6 hinzugegeben. In Tab. 8-2 ist die entwickelte Rezeptur aufgeführt, wobei die Ansatzgröße bei den Versuchen ca. 900 mL beträgt. – 46 – Tab. 8-2: Experimentelle Methoden Rezeptur für die Emulsionspolymerisation von Styrol unter Verwendung von Вrüggolit FF6 als Initiator. Komponente Gehalt in wt% Styrol 16,00 Emulgator Aerosol MA 80 1,60 Puffer (Natriumhydrogencarbonat) 0,10 Вrüggolit FF6 Wasser 0,11 (3 mmol/L FF6-Sulfinat) 82,19 8.1.4 Versuchsdurchführung Zur Herstellung des Polystyrol-Latex nach der Rezeptur gemäß Tab. 8-1 mit Kaliumperoxodisulfat als Initiator aus wird Natriumhydrogencarbonat in der gesamten Menge Wasser gelöst und dem Emulgator zugegeben. Die so erhaltene Lösung wird in den Reaktor überführt und unter Stickstoffdurchfluss auf die Reaktionstemperatur von 70 °C erwärmt. Dann wird die Rührerdrehzahl auf 300 min-1 eingestellt, um eine optimale Dispergierung des Monomers zu erreichen, und das unter Vakuum destillierte und mit Stickstoff entgaste Styrol wird zugegeben. Der Initiator Kaliumperoxodisulfat wird kurz vor der Zugabe in wenig Wasser gelöst und hinzugegeben. Der leichte Anstieg der Reaktortemperatur um 1 bis 2 °C über 70 °C zeigt den Beginn der Polymerisation an. Durch kalorimetrische Messungen wurde von T. STOCKHAUSEN [107] gezeigt, dass die Wärmeproduktion und damit auch die Polymerisation nach ca. 65 Minuten beendet ist. Dieses wurde durch gaschromatographische Bestimmung des Monomerumsatzes bestätigt. (s. Abb. 8-2). Nach 120 Minuten Reaktionszeit wird die Reaktionstemperatur weiterhin für mindestens 22 Stunden konstant gehalten. Dadurch wird gewährleistet, dass noch vorhandene Initiatormoleküle zerfallen, die sonst eventuell bei der Saatpolymerisation die Initiatorkonzentration verfälschen könnten. In dieser Zeit wird die Rührerdrehzahl auf 150 min-1 reduziert und kein Stickstoff mehr durch die Apparatur geleitet. Nach dem Beenden des Versuchs wird das erhaltene Polymer auf Raumtemperatur abgekühlt und durch Filtrieren vom eventuell auftretenden Koagulat getrennt. Anschließend werden die Partikelgrößenverteilung, die Molmassenverteilung, der Monomerumsatz und der pH-Wert bestimmt. Die Polymerisationen mit Вrüggolit FF6 als Initiator verlaufen analog der Polymerisation mit Kaliumperoxodisulfat. Während der Reaktion findet in bestimmten Abständen eine Probennahme für die gaschromatographische Umsatzbestimmung statt. Dafür wird mit der Experimentelle Methoden – 47 – Pasteur-Pipette von oben durch den Deckelflansch eine Probenmenge von ca. 5 ml aus dem Reaktor entnommen, die in einem Probengläschen mit dem vorgelegen Inhibitor Hydrochinon in einem Eisbad bis zur Aufarbeitung aufbewahrt wird. Die detaillierten Versuchsparameter sind in Anhang (Kap. 11.3) dargestellt. 100 Umsatz [%] 80 60 40 20 0 Abb. 8-2: 8.2 0 60 120 Reaktionszeit [min] 180 240 Zeit-Umsatz-Kurve des Styrols bei der Emulsionspolymerisation nach der in Tab. 8-2 aufgeführten Rezeptur. Aufbau des Streulichtspektrometers Für Online-Untersuchungen der Polymerisationen wird das Streulichtspektrometer MMS VIS der Firma Zeiss mit einer speziellen Sonde eingesetzt. Das Streulichtspektrometer erfasst mit dem Dioden-Array-Detektor (DAD) über die Zeit gemittelte Streulichtintensitäten und bestimmt die Abhängigkeit des gestreuten Lichtes von der Wellenlänge in einem Bereich von ca. 300 - 1100 nm unter zwei Winkeln. Als Lichtquelle für das Spektrometer dient eine 50 W Halogenlampe, deren Licht über die Lichtleiterfaser in die Sonde eingeführt wird. Die Sonde besteht aus einem Metallrohr, in das die Lichtleiterfasern eingebettet sind. Im Kopf der Sonde sind zwei unterschiedliche Stränge von Lichtleiterfasern platziert. In dem ersten sind sowohl Sende- als auch Empfangsfasern enthalten, der zweite besteht nur aus Empfangsfasern. Die Lichtempfangsfasern (QR1), die zusammen mit den Sendefasern in einem Bereich angeordnet sind, gestatten den Empfang des im Winkel von ca. 180° zurückgestreuten Lichtes. Die Lichtempfangsfasern (QR2), die sich in einem bestimmten Abstand d von den Senderfasern befinden, empfangen das bei einem etwas geringeren Winkel gestreute Licht (s. Abb. 8-3). Von den beiden Lichtempfangsfasern wird das von einem – 48 – Experimentelle Methoden Streuzentrum zurückgesendete Licht aufgenommen, welches als Remission bezeichnet wird. Es werden bei einer Messung zwei verschiedene Remissionsspektren erhalten, die mit „Remission 1“ für das mit QR1 erhaltene und mit „Remission 2“ für das mit QR2 erhaltene Spektrum benannt werden. Empfangsfasern (QR 1) Empfangsfasern (QR 2) d Sendefasern Abb. 8-3: Aufbau des Rückstreusensorkopfes als Aufsicht (nicht maßstabgetreu). Dieses Streulichtspektrometer wurde an der Universität Hamburg für eine Online-Verfolgung des Partikelwachstums bei der Polymerisation von Styrol verwendet [109, 108, 110]. Es konnte gezeigt werden, dass bei der Online-Verfolgung von Polymerisationen die Partikelgrößen der Polystyroldispersionen zum Ende der Reaktion gut bestimmt werden können. Andere Faktoren, wie z.B. die Temperatur, die Rührerdrehzahl, sowie die Eintauchtiefe der Sonde, beeinflussen die gemessenen Intensitäten der Remissionen 1 und 2 nicht. Anschließend wurde gezeigt, dass der Intensitätsverlauf dem Partikelwachstum proportional ist. 8.3 Polymercharakterisierung Zur Charakterisierung der hergestellten Polystyrollatices sind Angaben über den Endumsatz, die Partikelgrößenverteilung (PSD), sowie die Molmassenverteilung (MWD) notwendig. Experimentelle Methoden – 49 – 8.3.1 Bestimmung der Umsätze Die Umsätze wurden gaschromatographisch durch Bestimmung des Restmonomergehaltes ermittelt. Zur Analyse werden 500 mg Probe und 100 mg Toluol in 5 ml Tetrahydrofuran gelöst. Von dieser gelösten Polymerprobe werden 0,4 µl injiziert, wobei das Polymer im Injektorblock mit Glaswolle zurückgehalten, das Monomer dagegen sehr schnell verdampft wird und mit dem Trägergas in die Trennsäule gelangt. Nachdem die Probe in der Säule getrennt wird, werden die einzelnen Komponenten der Probe im Detektor detektiert. Im zur Verfügung stehenden Gaschromatographen wird ein Flammenionisationsdetektor (FID) verwendet, der die in der Flamme des Detektors erzeugten Ionen zeitaufgelöst zählt. Der schematische Aufbau eines Gaschromatographen ist in Abb. 8-4 dargestellt. Probe Trägergas Trennsäule Injektorblock Abb. 8-4: Trägergas + Probe Detektor Grundelemente eines Gaschromatographen. Da der Probe eine bekannte Menge Toluol als interner Standard zugesetzt wird, kann der Monomergehalt der Probe quantitativ bestimmt werden. Aus dem Verhältnis der Peakflächen des Standards zum Monomer, der eingewogenen Proben- und Standardmengen und der Konstanten der Kalibriergerade ergibt sich der Massenanteil des Monomers, aus dem dann der Umsatz rechnerisch zugänglich ist. Die Messungen wurden mit dem Gaschromatographen CP-9003 der Fa. Chrompack GmbH, ausgestattet mit Säule SB-11 der Fa. WGA GmbH, durchgeführt. Die Injektortemperatur betrug 250 °C und das Temperaturprogramm wurde mit einer Temperatur von 80 °C für 3 Minuten begonnen und dann mit einer Heizrate von 20 °C/min auf 220 °C gebracht. 8.3.2 Bestimmung der Partikelgröße und Partikelgrößenverteilung Die Partikelgrößen und deren Verteilungen werden mit Hilfe einer Scheibenzentrifuge der Serie BI-DCP Particle Sizer der Fa. Brookhaven Instruments bestimmt. Das verwendete Verfahren, bei dem die Einzelpartikel unter der Wirkung der Fliehkraft in einem ruhenden Dispersionsmittel sedimentieren [111], wird als Scheibenzentrifugen-PhotosedimentometerMethode (DCP, engl. disc centrifuge photosedimentometer) bezeichnet. Dabei wird eine – 50 – Experimentelle Methoden Probe auf die Oberfläche der Spinflüssigkeit (Flüssigkeit mit Dichtegradient), die sich in einer rotierenden Hohlscheibe befindet, injiziert. Aufgrund der Dichtedifferenz zwischen Partikel und Spinflüssigkeit sedimentieren die Partikel, beschleunigt durch die Fliehkraft, zum äußeren Rand der Scheibe, wobei große und daher schwere Partikel schneller sedimentieren als kleine. In einem bestimmten Abstand r0 werden die Partikel von einem Lichtstrahl erfasst und die Abnahme der Lichtintensität durch Streuung und Absorption wird von einem Photodioden-Detektor als Funktion der Sedimentationszeit gemessen (s. Abb. 8-5). r r0 ∆Ι I = f(t) Probe Spinflüssigkeit Abb. 8-5: Zeit Wolfram-HalogenLampe PhotodiodenDetektor Schematische Darstellung der Partikelgrößentrennung mit der Scheibenzentrifuge. Die Abhängigkeit des Partikeldurchmessers d von der Erscheinungszeit am Detektor t wird aus dem Stokesschen Widerstandsgesetz abgeleitet: d2 = 18η r ln ω 2 ∆ρ t r0 (8-1) Dabei ist η die Viskosität der Spinflüssigkeit, ω die Rotationsgeschwindigkeit der rotierenden Scheibe, ∆ρ die Dichtedifferenz zwischen Partikel und Spinflüssigkeit, r0 die Sedimentationsstrecke und r der Radius, an dem sich die Partikel zur Zeit t befinden. Mit Hilfe eines Computers wird aus den erhaltenen Messwerten die mittlere Partikelgröße und Partikelgrößenverteilung berechnet. Um die Partikelgröße bestimmen zu können, müssen folgende Voraussetzungen erfüllt werden: 1. Die Probenflüssigkeit muss so gewählt werden, dass die mittlere Dichte der Probenflüssigkeit niedriger ist als die der Spinflüssigkeit. Dadurch wird verhindert, dass die Probenlösung in die Spinflüssigkeit eindringt und die Partikel zu schnell sedimentieren. 2. Die Dichte der Partikel muss größer sein als die der Spinflüssigkeit, damit die Partikel unter Wirkung der Fliehkraft sedimentieren. 3. Partikel und Spinflüssigkeit müssen verschiedene Brechungsindices besitzen, damit das Licht an den Partikeln gestreut und absorbiert wird und so die Detektierung der Partikel ermöglicht. Experimentelle Methoden 4. – 51 – Die Spinflüssigkeit muss mit der Probe kompatibel sein, d.h. der Latex soll in der Spinflüssigkeit nicht koagulieren bzw. nicht agglomerieren, sowie nicht aufquellen. Der Dichtegradient in der Spinflüssigkeit ist notwendig, um die hydrodynamische Dichtebarriere zu verringern, die an der Grenze zwischen Proben- und Spinflüssigkeit mit unterschiedlichen Dichten entsteht. Der plötzliche Dichtewechsel verhindert die gewünschte laminare Strömung der Partikel durch die gesamte Außenschicht der Probenflüssigkeit in die Spinflüssigkeit. Es treten dagegen Partikelströme an verschiedenen diskreten Stellen auf, an denen diese Barriere unterbrochen wird. Eine ungenaue Bestimmung der Partikelgröße ist die Folge dieser in Abb. 8-6 schematisch dargestellten, als Ausströmungseffekt bezeichneten, Strömungsstörung. Dichtebarriere Ausströmungseffekt Partikelströme an verschiedenen diskreten Punkten Probe Abb. 8-6: Schematische Darstellung der hydrodynamischen Dichtebarriere, die zum Ausströmungseffekt führt. Eine genaue Bestimmung der Partikelgröße ist dann nicht möglich. Durch Zugabe eines organischen Lösungsmittels mit gegenüber der Spinflüssigkeit geringerer Dichte wird ein Dichtegradient aufgebaut, um die hydrodynamische Barriere zu verringern und damit den Ausströmungseffekt zu vermeiden. Ein großer Vorteil der Scheibenzentrifuge gegenüber anderen Methoden, die z.B. auf Lichtstreuung basiert sind, ist eine korrekte und hochauflösende Detektierung der multimodalen Verteilungen. Es ist eine gute Statistik möglich, da z.B. eine Probe mit einem Partikeldurchmesser von 100 nm ca. 109 Partikel enthält. Zu den Nachteilen von Sedimentationsverfahren zählen die langsame Sedimentation der Partikel, was, besonders bei kleinen Partikeln, zu langen Messzeiten führt, sowie eine Ungenauigkeit aufgrund der Brownschen Molekularbewegung der Partikel mit Partikelgrößen unter etwa 80-100 nm. Da das Stokessche Widerstandsgesetz nur für sphärische Partikel gilt, werden bei nicht sphärischen Partikeln ungenaue Ergebnisse geliefert. Zur Bestimmung der Partikelgröße wird die Probe auf eine Konzentration von ca. 0,02 % mit dem Wasser-Methanol-Gemisch im Verhältnis 3:1 verdünnt. Eine Menge von 0,2 ml dieses Gemisches werden dann auf die Oberfläche der Spinflüssigkeit aufgegeben, die sich in der – 52 – Experimentelle Methoden mit 15000 min-1 rotierenden PMMA-Scheibe befindet. Die Spinflüssigkeit besteht aus 15 g Wasser und 1 g Methanol, wobei der Dichtegradient extern unter Benutzung einer Spritze aufgebaut wird. Bei dieser, als externe Gradiententechnik (EG) bezeichneten Methode wird zuerst das Wasser in eine Spritze aufgezogen. Mit der nach unten gerichteten Spritze wird anschließend Methanol aufgezogen. Das leichtere Methanol steigt durch das dichtere Wasser auf, wobei eine gewünschte partielle Vermischung stattfindet, die einen Dichtegradienten hervorruft. Anschließend wird die Spinflüssigkeit in eine rotierende Scheibe injiziert. Die Messgenauigkeit dieser Methode liegt aufgrund der Temperaturschwankungen der Spinflüssigkeit während der Messung bei ca. 5 %. Die Temperatur ist eine wichtige Einflussgröße, von der die Viskosität und die Dichte der Spinflüssigkeit abhängen. Da aber bei der Auswertung der Mittelwert der Temperatur vor und nach der Messung eingesetzt wird, kommt es zu Messungenauigkeiten. Die mit der Scheibenzentrifuge ermittelten Ergebnisse stimmen im Rahmen der Messgenauigkeit mit den Ergebnissen aus Vergleichsmessungen mit dem Laserbeugungsanalysator LS 230 der Fa. Beckman Coulter überein. Außerdem wurden regelmäßig die Polystyrol-Größenstandards der Fa. Duke Scientific Corp. mit mittleren Partikeldurchmessern von 85, 155 und 220 nm vermessen. 8.3.3 Molmassenbestimmung Zur Bestimmung der Molmassenverteilung werden die Polymermoleküle mittels GelPermeationschromatographie (GPC, auch SEC, engl. size exclusion chromatography) aufgrund der unterschiedlichen Volumina, die sie im Lösungsmittel einnehmen, fraktioniert. Die Trennung basiert darauf, dass kleinere Moleküle beim Durchlaufen der Säule in das Packungsmaterial der Säule eindiffundieren, während größere Moleküle weniger eindringen können und mit dem Lösungsmittel schneller aus der Säule eluiert werden. Nach der Trennung in zwei Mixed-B-Säulen mit einer Kerngröße von 10 µm der Firma Polymer Laboratories GmbH werden die Konzentrationen einzelner Fraktionen mit Hilfe des UVDAD-Detektors K-2700 der Fa. Knauer bzw. des Differential-Refraktometers Shodex RI-71 der Fa. Showa Denko registriert (s. Abb. 8-7). Experimentelle Methoden – 53 – Pumpe Refraktometer bzw. UV-Detektor Probe GPC-Säulen Injektor Abb. 8-7: Schematische Darstellung der GPC-Anlage. Ca. 500 mg der Probe werden in 10 mL THF gelöst und 20 µL von dieser gelösten Polymerprobe werden injiziert. Die Flussrate des Laufmittels THF beträgt bei allen durchgeführten Messungen 1 mL/min. Allerdings können mit dem vorhandenen Säulensatz nur die Molmassen bis 7,5·106 g/mol vermessen werden. Bei den meisten im Rahmen dieser Arbeit hergestellten Latices liegt die hochmolekulare Flanke im Bereich des Größenausschlusses. Aus diesem Grund können keine Angaben zu zahlen- und gewichtgemittelten Molmassen Mn und Mw, sowie zur Polydispersität gemacht werden. Es kann aber die Molmasse am Peakmaximum Mp angegeben werden. Um die Molmassenverteilung zu bestimmen, wird eine Kalibrierung der Säule mit zehn Polystyrolstandards der Fa. Polymer Laboratories GmbH im Molmassenbereich von 580 bis 7,5·106 g/mol durchgeführt. Da die Elutionszeit te eines Polymers von der Molmasse abhängig ist, werden die Logarithmen der vom Hersteller angegebenen Molmassen am Peakmaximum gegen die Elutionszeiten aufgetragen: te = f (lgM) (8-2) Durch Anpassen eines Polynoms 3. Ordnung an die Messpunkte wird die Kalibrierkurve erhalten, mit deren Hilfe aus den Elutionszeiten einer Probe die Molmassenverteilung; sowie die Molmasse am Peakmaximum berechnet werden kann. 8.3.4 Messung der pH-Werte Während einer Emulsionspolymerisation nimmt der pH-Wert ab, weil beim Zerfall des Initiators Kaliumperoxodisulfat Protonen freigesetzt werden (s. auch Kap.5.6.1). Da der pHWert einen Einfluss auf die Stabilität der Polymerdispersion, sowie häufig auf den Zerfallsmechanismus des Initiators ausübt, wird bei allen Polymerisationen dem Reaktionsgemisch Natriumhydrogencarbonat als Puffer vorgelegt. Dadurch wird das Reaktionssystem gegen Änderungen des pH-Wertes nach unten abgesichert. Nach dem Ende der Reaktion erfolgt – 54 – Experimentelle Methoden dann mit Hilfe eines Labor-pH-Meters 765 der Fa. Knick mit einer pH/Pt1000Einstabmesskette eine kontrollierende Bestimmung der pH-Werte. Die Temperaturkompensation erfolgt automatisch mit dem in die Einstabmesskette eingebauten Pt1000Temperaturfühler. 8.3.5 Online-Messung der Leitfähigkeit Die Online-Messung der Leitfähigkeit während einer Emulsionspolymerisation liefert wertvolle Informationen über den Reaktionsverlauf. Es ist möglich die Inhibierungsperiode der Polymerisation, sowie den Übergang von der Partikelwachstumsperiode in die Monomerverarmungsperiode zu beobachten. [110, 112, 113]. Zur Messung der Leitfähigkeiten wird eine von M. REHFELD [110] entwickelte stabförmige Leitfähigkeitsmesszelle mit 8 mm Durchmesser eingesetzt. Diese besteht aus abwechselnd übereinander geschichteten Ringen aus Graphit und Polyetheretherketon (PEEK), wie in Abb. 8-8 dargestellt ist. Abb. 8-8: a) Foto der Stabelektroden mit 10 mm (links) und 8 mm (rechts) Durchmesser; b) schematischer Aufbau einer Stabelektrode [110]. Zu den Vorteilen dieser stabförmigen Messzellen im Vergleich mit kommerziell erhältlichen Leitfähigkeitsmesszellen zählen die hohe Druckfestigkeit und der robuste Aufbau. Diese Stabelektroden haben jedoch den Nachteil, dass der Messwert bei einer Änderung der Lage Experimentelle Methoden – 55 – der Elektrode im System verändert wird. Daher soll die Elektrode im Reaktor starr eingebaut sein. Nähere Angaben zum Aufbau der Stabelektroden finden sich bei M. REHFELD [110]. Die Leitfähigkeitsmesszelle wird an den Labor-Konduktometer 703 der Fa. Knick angeschlossen, wobei die gemessenen Werte über eine RS232-Schnittstelle an den Computer übertragen werden. Die Temperaturkompensation erfolgt manuell, da die Reaktionen nahezu isotherm verlaufen. – 56 – 9 Emulsionspolymerisation von Styrol Ergebnisse und Diskussion Die Planung der durchzuführenden Versuche orientierte sich an der Aufgabe, die Initiierungseigenschaften von Вrüggolit FF6 zu untersuchen. Als Polymerisationsart wurde eine Emulsionspolymerisation ausgewählt, da Вrüggolit FF6 normalerweise als Cokatalysator in einer Emulsionspolymerisation Verwendung findet. Als zu polymerisierendes Monomer wurde, aufgrund der Möglichkeit eines Vergleichs mit Literaturdaten und der Zugänglichkeit der kinetischen Parameter, zunächst Styrol eingesetzt. Durch Änderung der Grundrezeptur und der Reaktionsbedingungen sollen die Veränderungen der Reaktionsverläufe und der Produkteigenschaften erfasst werden. Von besonderem Interesse ist die Beeinflussung der Latexeigenschaften durch diesen neuen Initiator. Weiterhin wird die Polymerisation eines weiteren Monomers n-Butylmethacrylat unter Verwendung von Вrüggolit FF6 als Initiator untersucht. Anschließend wird die Initiierungsgeschwindigkeitskonstante von Вrüggolit FF6 mit Hilfe des Simulations- und Modellierungsprogramms PREDICI® aus den experimentellen Ergebnissen bestimmt. Anhand der gewonnenen Daten erfolgt dann eine sicherheitstechnische Betrachtung einer Polymerisation unter Verwendung von Вrüggolit FF6 als Initiator. 9.1 Emulsionspolymerisation von Styrol 9.1.1 Initiatorvergleich Für die Emulsionspolymerisation von Styrol kommen drei verschiedene Verbindungen als Initiatoren zum Einsatz. Hierzu gehören Вrüggolit FF6 (eine Zusammensetzung aus Dinatrium-2-hydroxy-2-sulfinatoacetat, Dinatrium-2-hydroxy-2-sulfonatoacetat und Natriumsulfit, s. auch Kap. 7.2.3), Natriumformaldehydsulfoxylat (SFS), sowie der klassische peroxidische Initiator Kaliumperoxodisulfat (KPS), die in gleichen molaren Mengen verwendet werden. Die Konzentrationen von SFS und KPS betragen 3,00 mmol/L, die Menge an Вrüggolit FF6 wird so gewählt, dass die Konzentration von FF6-Sulfinat (Dinatrium-2hydroxy-2-sulfinatoacetat) als aktive Komponente im Reaktionssystem 3,00 mmol/L beträgt. Auf diese Weise lassen sich die Initiatoreigenschaften der beiden Sulfinsäurederivate mit denen von KPS besser vergleichen. Da bekannt ist, dass Styrol bei höheren Temperaturen ohne Zugabe von Initiator selbst thermisch initiiert (s. Kap. 5.3), kann die thermische Polymerisation nicht unberücksichtigt bleiben. Aus diesem Grund wurde auch ein Polymerisationsversuch in Abwesenheit von Initiator durchgeführt. In Abb. 9-1 sind die Zeit-Umsatz-Kurven des Monomers Styrol sowohl während der thermischen Polymerisation, als auch unter Verwendung der drei Initiatoren Kaliumperoxodisulfat, Вrüggolit FF6 und Natriumformaldehydsulfoxylat bei einer Reaktionstemperatur von Emulsionspolymerisation von Styrol – 57 – 85 °C dargestellt. Die Umsätze wurden gaschromatographisch, wie in Kap. 8.3.1 beschrieben ist, bestimmt. 100 Umsatz [%] 80 60 Brüggolit FF6 SFS KPS Thermisch 40 20 0 Abb. 9-1: 0 60 120 180 240 Reaktionszeit [min] 300 360 420 Vergleich der momentanen Umsätze bei der Emulsionspolymerisation von Styrol bei Einsatz verschiedener Initiatoren bei einer Reaktionstemperatur von 85 °C. Wie Abb. 9-1 zeigt, initiieren sowohl Вrüggolit FF6 als auch SFS die radikalische Polymerisation von Styrol. Allerdings verlaufen die Reaktionen mit den beiden Sulfinsäurederivaten nicht so schnell wie mit Kaliumperoxodisulfat. Die Umsätze mit Вrüggolit FF6 und SFS nach 24 h Reaktionsdauer sind ebenfalls geringer (s. Tab. 9-1) als mit KPS. Der Grund für eine geringere Reaktionsgeschwindigkeit könnte eine kleinere Initiierungsgeschwindigkeitskonstante von Вrüggolit FF6 im Vergleich zum Kaliumperoxodisulfat und/oder eine geringere Radikalausbeute beim Zerfall des Initiators sein. In Kap. 9.6 wird die Emulsionspolymerisation mit Вrüggolit FF6 als Initiator mit Hilfe des kommerziell erhältlichen Programms PREDICI® zur Modellierung chemischer Reaktionen am Computer simuliert, wobei die Zerfallsgeschwindigkeitskonstante von Вrüggolit FF6 bestimmt und mit der von KPS verglichen wird. Die thermische Polymerisation von Styrol läuft jedoch deutlich langsamer ab. Nach 24 Stunden beträgt der Umsatz der thermischen Polymerisation gerade 36,5 % und nach 33 Stunden Reaktionsdauer 54,1 %. Die Schwankung der Umsatzwerte bei der thermischen Polymerisation ist auf Fehler der Messmethode und bei der Probennahme zurückzuführen. Aufgrund dieser Schwankungen wurde die thermische Polymerisation von Styrol wiederholt durchgeführt. Beim zweiten Versuch wird eine noch größere Schwankung der Umsatzwerte beobachtet (s. Abb. 9-2). – 58 – Emulsionspolymerisation von Styrol Tab. 9-1: Monomerumsätze nach 24 h Reaktionsdauer und pH-Werte nach dem Ende der Reaktion mit folgenden Initiatoren bei einer Reaktionstemperatur von 85 °C. Initiator Umsätze nach 24 h Reaktionsdauer [%] pH-Wert nach dem Ende der Reaktion [-] Kaliumperoxodisulfat 99,8 7,76 Вrüggolit FF6 98,0 7,83 Natriumformaldehydsulfoxylat 94,5 7,75 ohne Initiator (thermisch) 36,5 8,07 60 Umsatz [%] 50 40 30 20 Versuch 1 Versuch 2 10 0 Abb. 9-2: 0 5 10 15 20 Reaktionszeit [h] 25 30 35 Zeit-Umsatz-Kurven einer thermischen Polymerisation von Styrol in der Abwesenheit von Initiatoren bei einer Reaktionstemperatur von 85 °C. Es wurden zwei Versuche durchgeführt, wobei in beiden Fällen eine große Schwankung der Messwerte bei geringeren Monomerumsätzen beobachtet wurde. Die pH-Werte nach dem Ende der Reaktion liegen in einem Bereich von 7,76 bis 8,07. Damit waren alle Systeme optimal abgepuffert, so dass während der Reaktion keine Verschiebung der pH-Werte in den saueren Bereich stattfand. Nach der Polymerisation mit KPS als Initiator ist der pH-Wert etwas geringer ausgefallen im Vergleich zur Polymerisation mit Natriumformaldehydsulfoxylat, der wiederum etwas niedriger ist als bei der Polymerisation mit Вrüggolit FF6 als Initiator. Da alle pH-Werte am Ende der durchgeführten Polymerisationen im basischen Bereich liegen, bleib hiermit eine mögliche Beeinflussung der Reaktionsgeschwindigkeit durch eine Verschiebung der pH-Werte ausgeschlossen. Emulsionspolymerisation von Styrol – 59 – Die mit Вrüggolit FF6 und SFS hergestellten Polystyroldispersionen sind monomodal und mit einer Polydispersität dw/dn von 1,01 engverteilt. Der mit KPS polymerisierte Latex besitzt eine etwas breitere Partikelgrößenverteilung. In Abb. 9-3 sind die Partikelgrößenverteilungen dieser Polystyrol-Dispersionen dargestellt. relative Häufigkeit 1 0.8 0.6 0.4 Brüggolit FF6 SFS KPS 0.2 0 0.05 Abb. 9-3: 0.1 0.15 Partikeldurchmesser [µm] 0.2 0.25 Partikelgrößenverteilungen für eine Emulsionspolymerisation von Styrol unter Verwendung von Вrüggolit FF6, Natriumformaldehydsulfoxylat (SFS) bzw. Kaliumperoxodisulfat (KPS) als Initiatoren bei einer Reaktionstemperatur von 85 °C. Der Latex, der mit Вrüggolit FF6 hergestellt wurde, besitzt im Vergleich zu KPS eine etwas höhere mittlere Partikelgröße (s. Tab. 9-2). Dies liegt offensichtlich daran, dass Вrüggolit FF6 weniger Radikale bildet, die entsprechend weniger Micellen aktivieren. Unter Verwendung von langsam zerfallenden Initiatoren ist meistens die Partikelgrößenverteilung breiter, da Micellen nicht gleichzeitig, sondern nur langsam über einen großen Zeitraum aktiviert werden. In diesem Fall ist die Verteilung der Partikelgrößen trotzdem eng, da die kritische Micellbildungskonzentration (CMC) schnell unterschritten wird, so dass die Micellen schon bei einem geringen Monomerumsatz verschwinden und die Periode II der Emulsionspolymerisation beginnt. In der verwendeten Rezeptur übersteigt die Emulgatorkonzentration nur geringfügig die CMC, so dass die Periode I nach ca. 5 % Umsatz abgeschlossen ist, wie es M. REHFELD [110] zeigte, indem er die Emulsionspolymerisation mit dem Initiator KPS nach der Rezeptur aus Tab. 8-1 konduktometrisch mit Hilfe einer Leitfähigkeitssonde verfolgt hat. Die Molmasse am Peakmaximum MP des Polymers, das mit Вrüggolit FF6 als Initiator hergestellt wurde, ist sehr hoch. Das liegt daran, dass Вrüggolit FF6 weniger Radikale für die Polymerisation bildet, so dass Polymerketten einen längeren Zeitraum wachsen, bis es zu einem Kettenabbruch kommt. Ein weiterer Grund für eine deutlich höhere Molmasse des – 60 – Emulsionspolymerisation von Styrol Polymers ist das Auftreten einer Dead-End-Polymerisation gegen Ende der Reaktion, die später in Kap. 9.4.6 und 9.6.3 untersucht und beschrieben wird. Unter Verwendung von Natriumformaldehydsulfoxylat (SFS) als Initiator wird ein Latex mit nahezu gleichen Eigenschaften bezüglich Partikeldurchmesser und Molmasse erhalten, wie unter Einsatz von Вrüggolit FF6. Tab. 9-2: Mittlere Partikeldurchmesser und Molmassen am Peakmaximum der hergestellten Latices. Initiator Mittlerer Partikeldurchmesser [nm] Molmasse am Peakmaximum Mp·106 [g/mol] Kaliumperoxodisulfat 123 0,4 SFS 144 2,4 Вrüggolit FF6 145 2,8 - 2,1 Thermisch 9.1.2 Einfluss der Rührerdrehzahl Bei den Emulsionspolymerisationen können neben der chemischen Reaktion auch Stofftransportvorgänge den Reaktionsablauf beeinflussen. In den meistens Theorien der Emulsionspolymerisation wird davon ausgegangen, dass der Stofftransport aus den Monomertröpfchen über die wässrige Phase in die Polymerpartikel während der Reaktion so schnell ist, dass die Konzentration im Partikel dem Quellungsgleichgewicht entspricht. Dennoch kann eine Polymerisation durchaus stofftransportkontrolliert ablaufen. Dies tritt dann auf, wenn der Monomertransport in die Polymerpartikel, z. B. bei einer unzureichenden Durchmischung des Systems, gehemmt ist [114, 115]. Im Fall einer stofftransportkontrollierten Reaktion wird erwartet, dass mit zunehmender Rührerdrehzahl die Durchmischung besser wird und somit die Reaktion schneller abläuft. Es soll untersucht werden, ob die Polymerisation stofftransportkontrolliert abläuft und in welchem Drehzahlbereich des Rührers eventuell eine Hemmung des Stofftransportes auftreten kann, damit dieser Bereich ferner vermieden wird. Dabei wird der zweistufige Kreuzblattrührer verwendet, der schematisch in Abb. 9-4 dargestellt ist. In Abb. 9-5 sind die Zeit-Umsatz-Kurven des Monomers Styrol bei den Rührerdrehzahlen von 250, 300 und 400 min-1 gezeigt, wobei die Emulsionspolymerisationen bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C durchgeführt worden sind. Zu Beginn der Polymerisation bis ca. 5 % Monomerumsatz sind die Verläufe der Zeit-Umsatz-Kurven identisch. Während der Partikelwachstumsperiode der Emulsionspolymerisation wird die Polymerisation mit Emulsionspolymerisation von Styrol – 61 – zunehmender Rührerdrehzahl schneller, was an den steileren Anstiegen der Zeit-UmsatzKurven im Bereich von 5 bis ca. 36-40 % Umsatz beobachtet wird. Aus der Literatur ist es bekannt, dass der Übergang in die Monomerverarmungsperiode bei einer Emulsionspolymerisation mit Kaliumperoxodisulfat als Initiator bei einem Monomerumsatz von 40 % erfolgt [110]. Durch konduktometrische Verfolgung der Emulsionspolymerisationen mit Вrüggolit FF6 als Initiator wurde der Übergang in die Monomerverarmungsperiode bei 3637 % Monomerumsatz beobachtet (s. Kap. 9.1.4). Abb. 9-4: Schematische Darstellung des eingesetzten zweistufigen Kreuzblattrührers mit den Schrägblättern. 100 Umsatz [%] 80 60 40 20 0 Abb. 9-5: 400 min-1 300 min-1 250 min-1 Partikelwachstumsperiode 0 60 120 180 240 Reaktionszeit [min] 300 360 Zeit-Umsatz-Kurven der Emulsionspolymerisation von Styrol in Abhängigkeit von der Rührerdrehzahl. Zusätzlich ist der Bereich der Partikelwachstumsperiode der Emulsionspolymerisation, der erfahrungsgemäß zwischen 5 und 40 % Monomerumsatz liegt, dargestellt. – 62 – Emulsionspolymerisation von Styrol Die geringere Polymerisationsgeschwindigkeit bei abnehmender Drehzahl des Rührwerkes kann durch die Stofftransporthemmung alleine nicht erklärt werden, da auch die Anzahl der Polymerpartikel berücksichtigt werden muss, die bei diesen Versuchen unterschiedlich ist. Nach der SMITH-EWART-Theorie der Emulsionspolymerisation ist die Bruttoreaktionsgeschwindigkeit während der Partikelwachstumsperiode von der Konzentration der Polymerpartikel im Reaktionssystem abhängig (s. Gl. 5-2). Die mittleren Partikelgrößen und die Partikelkonzentrationen nach der Polymerisation, sowie die Umsätze nach 24 Stunden Reaktionsdauer und die Molmassen am Peakmaximum sind in Tab. 9-3 zusammengefasst. Tab. 9-3: Endumsätze nach 24 h Reaktionsdauer, Molmassen am Peakmaximum, mittlere Partikelgrößen der hergestellten Latices und Partikelkonzentration am Ende der Reaktion mit folgenden Umdrehungsgeschwindigkeiten des Rührwerkes. Rührerdrehzahl [min-1] Umsätze nach 24 h [%] Molmasse am Peakmaximum Mp·106 [g/mol] Partikeldurchmesser [nm] Partikelkonzentration x 1016 [L-1] 250 88,9 4,7 160 7,24 300 94,5 2,3 140 10,8 400 95,8 2,4 130 13,5 Wie Tab. 9-3 zeigt, nimmt durch höhere Rührerdrehzahlen die Anzahl der Polymerpartikel im System zu, wodurch die mittlere Größe der Partikel abnimmt. Um eine Aussage zum Stofftransport treffen zu können, müssen die Reaktionsgeschwindigkeiten pro Partikel in diesen drei Versuchen verglichen werden. Dies geschieht durch Dividieren der Bruttoreaktionsgeschwindigkeit RP durch die Partikelanzahl im Reaktionssystem Np. Die Anzahl der Partikel ist durch folgende Beziehung gegeben: NP = m Polymer m Partikel = 3m Polymer (9-1) 4π r 3 ρ Np mPolymer mPartikel r ρ Latexpartikelanzahl [-] Masse des Polymers im System [kg] Masse eines einzelnen Polymerpartikels [kg] Radius des Polymerpartikels [m] Dichte des Polymerpartikels [kg/m3] Emulsionspolymerisation von Styrol – 63 – Durch Dividieren der Umsätze durch Partikelkonzentration und Auftragen gegen die Reaktionszeit werden Zeit-Umsatz-Kurven pro Polymerpartikel erhalten, die in Abb. 9-6 dargestellt sind. Umsatz pro Partikel x 1018 [-] 8 6 4 400 min-1 300 min-1 250 min-1 2 0 Abb. 9-6: Ende der Partikelwachstumsperiode der schnellsten Polymerisation 0 60 120 180 Reaktionszeit [min] 240 300 Die durch Partikelanzahl im System dividierten Umsatz-Werte sind gegen die Reaktionszeit aufgetragen. Dadurch können Umsätze pro Latexpartikel verglichen werden. Nach ca. 60 Minuten Reaktionsdauer erreicht die schnellste der drei Polymerisation bei einer Rührerdrehzahl von 400 min-1 den Übergang in die Monomerverarmungsperiode, der graphisch dargestellt ist. Es ist zu beobachten, dass bei den Rührerdrehzahlen von 300 und 400 min-1 die Zeit-UmsatzKurven pro Partikel bis zu einer Reaktionszeit von 60 Minuten, in der ca. 40 % Umsatz der schnellsten Polymerisation bei einer Rührerdrehzahl von 400 min-1 erreicht wird, nahezu die gleichen Verläufe zeigen. Dies bedeutet, dass in der Partikelwachstumsperiode, die nach 3640 % Monomerumsatz abgeschlossen ist [110, s. auch Kap. 9.1.4], keine Hemmung des Stofftransports in die Polymerpartikel stattfindet. Bei einer Drehzahl von 250 min-1 verläuft die Polymerisation bis zu einem Umsatz von ca. 50 % deutlich langsamer, was auf einen stofftransportkontrollierten Verlauf der Polymerisation bei Rührerdrehzahlen unterhalb von 300 min-1 zurückzuführen ist. Der Grund für diese Beobachtung ist, dass bei einem gehemmten Transport der Monomermoleküle aus den Monomertröpfchen in die Polymerpartikel das Quellungsgleichgewicht zwischen Monomer und Polymer in den Partikeln nicht aufrechterhalten werden kann. Als Folge des gestörten Quellungsgleichgewichtes ist die Monomerkonzentration in den Polymerpartikeln während der Partikelwachstumsperiode geringer. Da die Bruttoreaktionsgeschwindigkeit direkt von der Monomerkonzentration in den Polymerpartikeln abhängt, verläuft die Polymerisation während der Partikelwachstumsperiode langsamer. Bei stofftransportkontrollierten Emulsionspolymerisationen beginnt die Monomerverarmungsperiode im Vergleich zu nicht – 64 – Emulsionspolymerisation von Styrol stofftransportkontrollierten entsprechend später. Dieses führt dazu, dass dann die Monomerkonzentration in Partikeln höher wird, wodurch eine höhere Reaktionsgeschwindigkeit pro Polymerpartikel bei fortgeschrittenen Umsätzen erklärt werden kann. Beim Vergleich der Molmassen aus Tab. 9-3 fällt auf, dass die Molmassen des Polymers bei den Rührerdrehzahlen von 300 und 400 min-1 gleich sind. Bei einer Drehzahl von 250 min-1 dagegen ist die Molmasse höher. Eine ähnliche Beobachtung bei einer Emulsionspolymerisation von Styrol ist von S. R. SHUNMUKHAM, V. L. HALLENBECK und R. L. GUILE [116] beschrieben. Bei einer geringeren Rührerdrehzahl wurde ebenfalls eine Vergrößerung der Molmassen beobachtet. Eine etwas höhere Molmasse bei einer Rührerdrehzahl von 250 min-1 könnte ebenfalls ein Hinweis für eine Stofftransporthemmung sein, weil in diesem Fall auch der Transport der Radikale und folglich der Eintritt der Radikale in die Partikel erschwert wird. Bei einem gehemmten Radikaleintritt treten Radikale seltener in die Partikel ein. Dadurch nimmt die Lebensdauer eines wachsenden Polymerradikals im Polymerpartikel zu, da dieses Polymerradikal so lange wächst, bis ein weiteres Radikal eintritt und es zu einem Kettenabbruch durch Kombination kommt (s. auch Kap.5.2.2). Eine Erhöhung der Radikallebensdauer führt entsprechend zu einer Erhöhung der Molmasse des Polymers. In dieser Versuchsreihe konnte gezeigt werden, dass mit einer Rührerdrehzahl von 300 min-1 eine reaktionsgeschwindigkeitskontrollierte Polymerisation durchgeführt werden kann. Aus diesem Grund wird bei weiteren Versuchen die Rührerdrehzahl auf 300 min-1 eingestellt, um eine bei hohen Drehzahlen möglicherweise auftretende scherinduzierte Koagulation des Produkts zu vermeiden. Ein weiterer Nachweis dafür, dass keine Stofftransporthemmung bei dieser Rührerdrehzahl auftritt, ist die Bestimmung der Quellungsgleichgewichtskonzentration CP beim Übergang der Emulsionspolymerisation in die Monomerverarmungsperiode. Im Falle einer stofftransportkontrolierten Reaktion ist die Quellungsgleichgewichtskonzentration geringer. In Kap. 9.1.4 wurde gezeigt, dass der konduktometrisch bestimmte Wert für CP sehr gut mit den Literaturwerten übereinstimmt. 9.1.3 Reproduzierbarkeit der Polymerisation mit Вrüggolit FF6 Nachdem ein optimaler Bereich für die Rührerdrehzahl experimentell gefunden wurde, in dem die Emulsionspolymerisation unter Einsatz von Вrüggolit FF6 als Initiator nicht mehr stofftransportkontrolliert abläuft, kann nun die Reproduzierbarkeit der Polymerisation untersucht werden. Es wird untersucht, ob die Polymerisation mit Вrüggolit FF6 als Initiator reproduzierbar ist, indem ein weiterer Versuch unter den gleichen Bedingungen wie in Kap. 9.1.1 durchgeführt wird. In Abb. 9-7 sind die Zeit-Umsatz-Kurven der beiden Versuche 1 und 2 dargestellt, wobei diese Kurven nahezu deckungsgleich verlaufen. Emulsionspolymerisation von Styrol – 65 – 100 90 Umsatz [%] 80 70 60 50 40 Versuch 1 Versuch 2 30 20 Abb. 9-7: 0 60 120 180 240 300 Reaktionszeit [min] 360 Reproduzierbarkeit der beiden Versuche mit Вrüggolit FF6 als Initiator bei einer Reaktionstemperatur von 85 °C. relative Häufigkeit 1 0.8 0.6 0.4 Versuch 1 Versuch 2 0.2 0 0.05 Abb. 9-8: 0.1 0.15 Partikeldurchmesser [µm] 0.2 0.25 Partikelgrößenverteilungen der Latices nach den Emulsionspolymerisationen von Styrol unter Verwendung von Вrüggolit FF6 als Initiator bei einer Reaktionstemperatur von 85 °C. Auch die aus beiden Versuchen erhaltenen und in Tab. 9-4 zusammengestellten mittleren Partikelgrößen, sowie die Endumsätze nach 24 Stunden Reaktionsdauer der beiden Versuche stimmen sehr gut überein. Die mit Hilfe der Scheibenzentrifuge bestimmten und in Abb. 9-8 dargestellten Verteilungen der Partikelgröße erwiesen sich ebenfalls als reproduzierbar, wobei es sich in beiden Fällen um enge und monomodale Partikelgrößenverteilungen handelt. – 66 – Emulsionspolymerisation von Styrol Weiterhin wurde eine Emulsionspolymerisation mit Вrüggolit FF6 bei einer geringeren Reaktionstemperatur von 70 °C dreimal durchgeführt, wobei diese Emulsionspolymerisation sich ebenfalls als reproduzierbar erwies. Die in Abb. 9-9 dargestellten Zeit-Umsatz-Kurven der durchgeführten Versuche verlaufen nahezu übereinstimmend. 100 Umsatz [%] 80 60 40 Versuch 1 Versuch 2 Versuch 3 20 0 Abb. 9-9: 0 60 120 180 240 300 Reaktionszeit [min] 360 Reproduzierbarkeit der Versuche mit Вrüggolit FF6 als Initiator bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C. Die mittleren Partikelgrößen, sowie die Endumsätze nach 24 Stunden Reaktionsdauer, sind in Tab. 9-4 zusammengefasst und zeigen ebenfalls eine sehr gute Übereinstimmung miteinander. Tab. 9-4: Endumsätze nach 24 h Reaktionsdauer und mittlere Partikelgrößen der bei den Reaktionstemperaturen von 85 und 70 °C hergestellten Latices. Die Versuche sind jeweils unter gleichen Reaktionsbedingungen durchgeführt worden. Versuchsnummer Umsätze nach 24 h [%] Reaktionstemperatur: Partikeldurchmesser [nm] 85 °C 1 98,0 145 2 98,1 147 Reaktionstemperatur: 70 °C 1 94,5 140 2 95,1 140 3 94,6 138 Emulsionspolymerisation von Styrol – 67 – Ein weiterer Versuch zur Reproduzierbarkeit der Emulsionspolymerisation unter Verwendung von Вrüggolit FF6 als Initiator ist in Kap. 9.1.8 ausführlich dargestellt. Es wurden zwei Versuche der Emulsionspolymerisation von Styrol durchgeführt, wobei als Emulgator Natriumdodecylsulfat (SDS) verwendet wurde. Es wurde in diesem Fall ebenfalls eine sehr gute Übereinstimmung der Zeit-Umsatz-Kurven, sowie der Polymereigenschaften beobachtet (s. Abb. 9-24). Anschließend wurde in Kap. 9.2.2 die Reproduzierbarkeit der Emulsionspolymerisation von n-Butylmethacrylat untersucht, wobei sich diese im Hinblick auf den Verlauf der ZeitUmsatz-Kurven und die Partikelgrößen als gut reproduzierbar erwiesen (s. Abb. 9-28). 9.1.4 Konduktometrische Verfolgung der Emulsionspolymerisation Eine konduktometrische online-Verfolgung einer Emulsionspolymerisation erlaubt eine Beobachtung wichtiger Vorgänge während des Polymerisationsprozesses. So können das Partikelwachstum während der Partikelbildungs- und der Partikelwachstumsperiode, sowie der Übergang in die Monomerverarmungsperiode verfolgt werden. In Kombination mit einer Umsatzbestimmung kann weiterhin die Quellungsgleichgewichtskonzentration des Monomers im Polymer CP bestimmt werden. Bei den durchgeführten Messungen wird die in Kap. 8.3.5 beschriebene Stabelektrode mit 8 mm Durchmesser als Leitfähigkeitsmesszelle eingesetzt. Der zu erwartende Verlauf der Leitfähigkeit während der Emulsionspolymerisation nach R. Q. F. JANSSEN [112] ist in Abb. 9-10 dargestellt. Leitfähigkeit Perioden 1 und 2 Periode 3 Inhibierung Reaktionsdauer Abb. 9-10: Schematische Darstellung eines bei der Emulsionspolymerisation zu erwartenden Verlaufs der Leitfähigkeit. Kurz nach der Zugabe des Initiators wird manchmal ein konstanter Verlauf der Leitfähigkeit beobachtet, der auf eine Inhibierungsperiode der Reaktion hindeutet [112, 113]. Nach dem Ende der Inhibierungsperiode beginnt die Partikelbildungsperiode, wobei dann eine Abnahme – 68 – Emulsionspolymerisation von Styrol der Leitfähigkeit beobachtet wird. Während dieser Periode, sowie während der darauffolgenden Partikelwachstumsperiode vergrößert sich die Grenzfläche zwischen Polymerpartikel und der wässrigen Phase. Durch Adsorbtion der Emulgatormoleküle aus der wässrigen Phase wird diese Grenzfläche stabilisiert. Folglich sinkt die Konzentration der Emulgatormoleküle in der Lösung und die Leitfähigkeit nimmt ab. Nach dem Übergang in die Monomerverarmungsperiode der Emulsionspolymerisation nimmt die Leitfähigkeit zu. Da zu Beginn der Periode III die Monomertröpfchen aufgebraucht sind, sinkt die Monomerkonzentration in der wässrigen Phase. Mit der Verringerung der Monomerkonzentration in der Lösung steigt die Leitfähigkeit an. Da nach der Styrolzugabe zur Wasserphase vor der Initiierung die Leitfähigkeit des Systems sinkt, so steigt sie dann mit dem Verbrauch des gelösten Styrols wieder an. Mit fortschreitender Polymerisation werden die Polymerpartikel immer größer, wodurch, aufgrund der Erhöhung der Grenzfläche zwischen Polymer und Wasser, die Leitfähigkeit des Systems wieder absinkt. Der Verbrauch des Monomers in der Wasserphase, sowie die Volumenkontraktion der Partikel infolge der Dichtedifferenz zwischen Polymer und Monomer können diesen Abfall der Leitfähigkeit nicht ausgleichen. Einfluss von Вrüggolit FF6 auf die Systemleitfähigkeit Da Вrüggolit FF6 die Leitfähigkeit des Systems ebenfalls beeinflussen kann, wird der Verlauf der Leitfähigkeit nach der Zugabe von Вrüggolit FF6 zur Wasserphase bei einer Temperatur von 70 °C aufgenommen (s. Abb. 9-11). Nach der Zugabe von Вrüggolit FF6 erfolgt eine rasche Zunahme der Leitfähigkeit infolge der höheren Elektrolytkonzentration. Danach steigt die Leitfähigkeit der Lösung langsam an und erreicht nach ca. 90 Minuten Versuchsdauer einen konstanten Wert. M. REHFELD [110] verfolgte konduktometrisch einen thermischen Zerfall von Kaliumperoxodisulfat bei einer Temperatur von 70 °C. Dabei wurde ebenfalls eine Erhöhung der Leitfähigkeit innerhalb von ca. zwei Stunden nach der Zugabe beobachtet, die durch die Bildung der H3O+-Ionen beim Zerfall von Kaliumperoxodisulfat erklärt wurde. Der Mechanismus des thermischen Zerfalls von KPS ist in Kap. 5.6.1 dargestellt. Der Verlauf der Leitfähigkeit nach der Zugabe von Вrüggolit FF6 ist dem beschriebenen Verlauf der Leitfähigkeit im Falle von Kaliumperoxodisulfat sehr ähnlich, wobei nach ca. 1,5 Stunden konstante Leitfähigkeitswerte erreicht wurden. Der Anstieg der Leitfähigkeit nach der Zugabe von Вrüggolit FF6 kann ebenfalls durch eine zunehmende Konzentration der H3O+-Ionen erklärt werden, die bei einer Reaktion der durch den thermischen Zerfall gebildeten Sulfonylradikale (s. Kap. 7.6) mit Wassermolekülen entstehen können. Als Beweis dieser Erklärung dienen die Messungen der pH-Werte vor und nach dem Versuch, bei denen Emulsionspolymerisation von Styrol – 69 – festgestellt wurde, dass der pH-Wert der Lösung von 8,7 zum Beginn der Messung auf 6,5 nach der Messung abgesunken ist. Leitfähigkeit [mS/cm] 3.3 3.1 2.9 2.7 Zugabe von Brüggolit FF6 2.5 2.4 1.2 0 0 30 60 90 120 Reaktionszeit [min] 150 180 Abb. 9-11: Verlauf der Leitfähigkeit der Lösung von Вrüggolit FF6. Die Messung wurde bei einer Temperatur von 70 °C durchgeführt. Die eingesetzte Menge an Вrüggolit FF6 entspricht der bei der Polymerisation von Styrol. Verlauf der Leitfähigkeit während der Emulsionspolymerisation Mit Zugabe von im Wasser gelöstem Вrüggolit FF6 zum vorgelegten Reaktionsansatz erfolgt ein steiler Anstieg der Leitfähigkeit (s. Abb. 9-12). Danach nimmt die Leitfähigkeit in den ersten vier Minuten Reaktionsdauer langsam zu. Im weiteren Verlauf der Polymerisation nimmt die Leitfähigkeit ab, wobei nach ca. 50-55 Minuten Reaktionsdauer ein Minimum der Leitfähigkeit erreicht wird, das das Ende der Periode II der Emulsionspolymerisation kennzeichnet. Der Monomerumsatz beim Übergang in die Monomerverarmungsperiode beträgt ca. 35-36 %. Nach dem Durchschreiten des Minimums wird kurzzeitig ein leichter Anstieg der Leitfähigkeit beobachtet und nach ca. 100-110 Minuten Reaktionsdauer erfolgt ein Abfall der Leitfähigkeit. Der Monomerumsatz in diesem Bereich des Leitfähigkeitsverlaufs beträgt ca. 50 %. Um die Reproduzierbarkeit der Messung zu untersuchen, wurde ein zweiter Versuch unter gleichen Reaktionsbedingungen durchgeführt. In Abb. 9-13 sind die Verläufe der Leitfähigkeit der beiden Versuche gegenübergestellt, sowie die Zeit-Umsatz-Kurve des ersten Versuchs dargestellt. Beim zweiten Versuch wird ebenfalls nach einer kurzen Inhibierungsperiode eine Abnahme der Leitfähigkeit beobachtet. Nach 53 Minuten Reaktionsdauer wird ein Minimum der Leitfähigkeit erreicht. Der vorhergegangene Abfall der Leitfähigkeit, sowie – 70 – Emulsionspolymerisation von Styrol der darauffolgende Anstieg ist beim zweiten Versuch deutlicher ausgeprägt. Nach ca. 120 Minuten Reaktionszeit wird in beiden Versuchen eine Abnahme der Leitfähigkeit beobachtet. II 60 III 4 50 3.6 40 3.2 30 2.8 20 2.4 10 2 Umsatz [%] Leitfähigkeit [mS/cm] 4.4 0 30 60 90 120 0 180 150 Reaktionszeit [min] Abb. 9-12: Verlauf der Leitfähigkeit und des Monomerumsatzes bei einer Emulsionspolymerisation von Styrol mit Вrüggolit FF6 als Initiator bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C. Der Anstieg der Leitfähigkeit zum Beginn der Periode III ist schwach ausgeprägt. II 4 60 III 3.5 40 30 3 20 2.5 Leitfähigkeit (v.1) Leitfähigkeit (v.2) Zeit-Umsatz-Kurve (v.1) 2 0 30 60 90 120 Reaktionszeit [min] 150 180 Umsatz [%] Leitfähigkeit [mS/cm] 50 10 0 Abb. 9-13: Vergleich der Verläufe der Leitfähigkeit während der beiden Versuche (v.1 und v.2) miteinander bei einer Emulsionspolymerisation von Styrol mit Вrüggolit FF6 als Initiator bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C. Der Anstieg der Leitfähigkeit zum Beginn der Periode III ist beim zweiten Versuch deutlicher ausgeprägt. Der Übergang zur Periode III nach ca. 50-55 Minuten Reaktionsdauer ist reproduzierbar. Emulsionspolymerisation von Styrol – 71 – Da die Minima der Leitfähigkeit bei beiden Versuchen gleichzeitig beobachtet wurden, dient dieses als ein sehr guter Beweis der Reproduzierbarkeit der Polymerisation und der Messmethode. Da bei diesem Messverfahren die absoluten Werte der Leitfähigkeit von der Lage der Elektrode im System abhängig ist, stimmen die Leitfähigkeitswerte bei den Versuchen nicht überein, wie es in Kap. 8.3.5 beschrieben ist. Da M. REHFELD [110] die gleiche Rezeptur für die Emulsionspolymerisation von Styrol verwendete, wobei er Kaliumperoxodisulfat als Initiator einsetzte, ist ein Vergleich der Messergebnisse zulässig. Bei seinen Versuchen wurde der Übergang in die Periode III der Emulsionspolymerisation nach ca. 40 % Umsatz beobachtet. Bei den Versuchen mit Вrüggolit FF6 als Initiator wurde der Übergang in die Monomerverarmungsperiode etwas früher bei ca. 35-36 % Umsatz erreicht. Aus dem Umsatz zum Zeitpunkt des Übergangs in die Periode III lässt sich die Quellungsgleichgewichtskonzentration des Monomers im Polymer CP errechnen. Bei einem Umsatz von 35 % kann in 1 g Polystyrol 1,8 g Styrol gelöst werden. Das entspricht einer Quellungsgleichgewichtskonzentration von 6,2 mol/L. Aus der Literatur [117] kann entnommen werden, dass bei Polystyrolpartikeln mit einem Durchmesser von 94 nm der Wert für CP 5,5 mol/L beträgt. Bei größeren Partikeln nimmt dann die Quellungsgleichgewichtskonzentration zu [69]. Da während der durchgeführten Emulsionspolymerisationen mit Вrüggolit FF6 als Initiator die mittleren Durchmesser der Polymerpartikel entsprechend 139 und 141 nm betragen, erscheit die bestimmte Konzentration von 6,2 mol/L plausibel. Unter Berücksichtigung der Abweichung bei der Fehlertoleranz bei der gaschromatographischen Bestimmung des Umsatzes in Höhe von 5 % liegt die Quellungsgleichgewichtskonzentration CP in einem Bereich von 5,5 bis 6,7 mol/L. 9.1.5 Einfluss der Reaktionstemperatur Die Polymerisation von Styrol mit Вrüggolit FF6 als Initiator wird bei den Reaktionstemperaturen zwischen 50 und 85 °C durchgeführt. Bei allen Versuchen beträgt die Konzentration von FF6-Sulfinat 3,00 mmol/L, was einem Gehalt von Вrüggolit FF6 im Reaktionssystem in Höhe von 0,11 wt% entspricht. In Abb. 9-14 sind die Zeit-UmsatzKurven des Monomers während der Reaktion dargestellt. Eine Initiierung der radikalischen Polymerisation mit Вrüggolit FF6 erfolgt schon bei einer Temperatur von 50 °C. Bei einer Erhöhung der Reaktionstemperatur wird eine Zunahme der Reaktionsgeschwindigkeit beobachtet. Auch der Umsatz nach 24 Stunden Reaktionsdauer nimmt bei höheren Temperaturen zu (s. Tab. 9-5). – 72 – Emulsionspolymerisation von Styrol 100 Umsatz [%] 80 60 40 50 oC 60 oC 70 oC 85 oC 20 0 0 60 120 180 240 Reaktionszeit [min] 300 360 Abb. 9-14: Einfluss der Reaktionstemperatur auf die Verläufe der Zeit-Umsatz-Kurven der Emulsionspolymerisation von Styrol mit Вrüggolit FF6 als Initiator bei verschiedenen Reaktionstemperaturen. Tab. 9-5: Endumsätze nach 24 h Reaktionsdauer, Molmassen am Peakmaximum Partikeldurchmesser der Latices bei folgenden Reaktionstemperaturen: und mittlere Reaktionstemperatur [°C] Umsätze nach 24 h [%] Molmasse am Peakmaximum Mp·106 [g/mol] Partikeldurchmesser [nm] 50 71,3 2,1 96 60 82,5 2,6 120 70 94,5 2,3 140 85 98,0 2,8 145 In Abb. 9-15 sind die Partikelgrößenverteilungen der Latices, die bei den Reaktionstemperaturen zwischen 50 und 85 °C polymerisiert wurden, dargestellt. Es handelt sich um engverteilte und monomodale Verteilungen mit einer Polydispersität von 1,0 bis 1,1, wobei der mittlere Partikeldurchmesser bei einer Erhöhung der Reaktionstemperatur zunimmt. Auffallende Zacken der relativen Häufigkeit bei den Verteilungen der Partikel mit den mittleren Durchmessern von 96 und 120 nm kommen durch die Abhängigkeit der Streulichtintensität an den Partikeln von der Partikelgröße zustande. Bei der Bestimmung der Partikelgröße mit Hilfe der Scheibenzentrifuge werden die Partikel während der Sedimentation von einem Lichtstrahl erfasst, wobei die Intensität der an Partikeln gestreuten und absorbierten Lichtes als Funktion der Sedimentationszeit gemessen wird. Das Emulsionspolymerisation von Styrol – 73 – Funktionsprinzip der Scheibenzentrifuge ist in Kap. 8.3.2. ausführlich beschrieben. An kleinen Partikeln wird das einfallende Licht im Gegensatz zu größeren viel weniger gestreut, so dass auch bei erhöhten Partikelkonzentrationen in der Probe die Intensität des gestreuten Lichtes trotzdem schwach ist. Bei der Auswertung dieser schwächeren Signale kommt es dann zu den beobachteten Zacken in der relativen Häufigkeit. relative Häufigkeit 1 0.8 0.6 0.4 50 oC 60 oC 70 oC 85 oC 0.2 0 0.05 0.1 0.15 Partikeldurchmesser [µm] 0.2 0.25 Abb. 9-15: Partikelgrößenverteilungen für eine Emulsionspolymerisation von Styrol unter Verwendung von Вrüggolit FF6 als Initiator bei verschiedenen Reaktionstemperaturen. Bei den Versuchen, die bei Reaktionstemperaturen von 50 und 60 °C durchgeführt wurden, sind die Endumsätze nach 24 h Reaktionsdauer gering, so dass nicht das ganze Monomer auspolymerisiert werden konnte. Da bei höheren Umsätzen die Reaktion in der Monomerverarmungsperiode abläuft, befindet sich das restliche nicht verbrauchte Monomer ausschließlich in den gequollenen Polymerpartikeln. Die theoretische maximal mögliche Größe der Partikel nach 100 % Umsatz d100% kann also nach folgender Gleichung berechnet werden, wenn bei einem bestimmten Umsatz X die Partikelgröße dX bekannt ist. d d 100% = 3 X X (9-2) Unter Berücksichtigung unterschiedlicher Endumsätze wird trotzdem eine Zunahme der mittleren Partikelgröße bei steigender Temperatur beobachtet (s. Tab. 9-6). – 74 – Tab. 9-6: Emulsionspolymerisation von Styrol Maximal mögliche Partikeldurchmesser bei 100% Monomerumsatz, sowie die Partikelkonzentrationen NC der hergestellten Latices bei folgenden Reaktionstemperaturen. Bei steigender Reaktionstemperatur nehmen die Partikeldurchmesser der Latices zu. Reaktionstemperatur [°C] Theoretischer maximale Partikelkonzentration x 1016 Partikeldurchmesser [nm] [L-1] 50 107 24,1 60 127 14,5 70 143 10,1 85 146 9,5 Nach der Theorie der Emulsionspolymerisation wird aber dagegen eine Abnahme der mittleren Partikelgröße bei steigender Reaktionstemperatur erwartet. Die Zerfallsgeschwindigkeitskonstante des Initiators und damit die Radikalausbeute nimmt exponentiell mit der Temperatur zu, so dass bei höheren Temperaturen mehr Micellen aktiviert werden müssten. Folglich sollte die Partikelanzahl NP zunehmen und die mittlere Partikelgröße abnehmen. Die beobachtete Zunahme der mittleren Partikelgröße kann auf eine temperaturabhängige Erhöhung der kritischen Micellbildungskonzentration (CMC) des Emulgators zurückgeführt werden. Mit steigender Temperatur nimmt der hydrophobe Effekt der Emulgatormoleküle ab und die kritische Micellbildungskonzentration nimmt zu. Als Folge sinkt die Anzahl der Micellen und damit auch die Anzahl der gebildeten Partikeln. Da die gesamte Masse an Polymer nun auf eine geringere Zahl der Polymerpartikeln verteilt wird, nimmt die Partikelgröße zu. Dieser Effekt der Zunahme der Partikelgröße bei steigender Reaktionstemperatur wird auch bei der Emulsionspolymerisation von Styrol mit Kaliumperoxodisulfat als Initiator beobachtet. Bei einer Erhöhung der Reaktionstemperatur von 70 auf 85 °C nimmt die Reaktionsgeschwindigkeit zu. Die mittlere Partikelgröße steigt dabei von 84 nm (s. Kap. 9.5.1) auf 123 nm (s. Kap.9.1.1) an. Die Steigerung der Polymerisationsgeschwindigkeit mit zunehmender Reaktionstemperatur kann durch die Arrheniussche Erhöhung der Wachstumsgeschwindigkeitskonstante erklärt werden. Nach der Theorie von SMITH und EWART (s. Kap. 5.2.2) hängt die Bruttoreaktionsgeschwindigkeit von der Wachstumsgeschwindigkeitskonstante kP durch folgende Beziehung ab: dX − k p N p n [ M ] = , dt [ M ]0 N A (9-3) Emulsionspolymerisation von Styrol mit X kp NP [M] – 75 – û Monomerumsatz [-] Wachstumsgeschwindigkeitskonstante [mol L-1 s-1)] Latexpartikelanzahl [-] Monomerkonzentration [mol/L] Mittlere Radikalanzahl im Partikel [-] NA Avogadro-Zahl [L-1] Für die Bestimmung der Umsatzgeschwindigkeit dX/dt werden die Steigungen der ZeitUmsatz-Kurven im Bereich von 5 bis 40% Umsatz bestimmt. In diesem Bereich verläuft eine Emulsionspolymerisation von Styrol nach der verwendeten Rezeptur in der Partikelwachstumsperiode, so dass die Reaktionsgeschwindigkeit konstant sein sollte. In Tab. 9-7 sind die ermittelten Steigungen mit den Standardabweichungen, sowie den Regressionskoeffizienten zusammengestellt. Da die Zeit-Umsatz-Kurven in diesem Bereich nicht ganz linear verlaufen, sind die erhaltenen Werte für Umsatzgeschwindigkeiten relativ stark fehlerbehaftet. Aus den Umsatzgeschwindigkeiten lassen sich mit Hilfe dieser Gleichung die Werte für die Wachstumsgeschwindigkeitskonstante kp berechnen, die ebenfalls in Tab. 9-7 zusammengefasst sind. Tab. 9-7: Umsatzgeschwindigkeiten der Polymerisation in Abhängigkeit von der Temperatur. Reaktionstemperatur [°C] Umsatzgeschwindigkeit dX/dt x 10-2 [min-1] Standardabweichung [min-1] Regressionskoeffizient R2 [L mol-1 s-1] 50 0,345 0,034 0,962 172 60 0,566 0,048 0,960 295 70 0,801 0,083 0,918 441 85 1,68 0,172 0,951 706 kp Nach ARRHENIUS ist die Wachstumsgeschwindigkeitskonstante kp exponentiell von der Temperatur abhängig: k p = A ⋅exp (− mit A EA R EA ) RT präexponentieller Faktor [L mol-1 s-1] Aktivierungsenergie [J mol-1] Gaskonstante [J K-1 mol-1] (9-4) – 76 – Emulsionspolymerisation von Styrol Nach dem Logarithmieren der Gleichung ergibt sich eine lineare Abhängigkeit ln kP von 1/T: ln k p = ln A − EA 1 R T (9-5) Falls der beobachtete Anstieg der Polymerisationsgeschwindigkeit mit zunehmender Reaktionstemperatur durch die Arrheniussche Erhöhung von kP hervorgerufen wurde, sollte sich beim grafischen Auftragen von ln kP gegen 1/T eine Gerade ergeben. In Abb. 9-16 ist diese Auftragung gezeigt. Die Fehlerbalken zeigen die Fehlerbehaftung der aufgetragenen Werte für kp aufgrund der fehlerbehafteten Werte für die Reaktionsgeschwindigkeit und die Partikelkonzentration. 1000 kP [L mol-1 s-1] 85 oC 500 70 oC 60 oC 50 oC 100 2.76 2.82 2.88 2.94 3 -1 1/T x 10 [K ] 3 3.06 3.12 Abb. 9-16: Temperaturabhängigkeit der Kettenwachstumsgeschwindigkeitskonstante von Styrol. Da die Werte der Kettenwachstumsgeschwindigkeitskonstante fehlerbehaftet sind, sind diese Werte mit Fehlerbalken dargestellt. Aus der Steigung der Geraden, die –4620 beträgt, lässt sich die Aktivierungsenergie EA für die Wachstumsgeschwindigkeitskonstante in Höhe von 38,4 kJ/mol berechnen. Die Anpassung einer Geraden an die Messwerte gelingt sehr gut, was sich in dem Regressionskoeffizienten R2 = 0,993 ausdrückt. Die Zunahme der Reaktionsgeschwindigkeit ist also alleine auf die Arrheniussche Erhöhung der Wachstumsgeschwindigkeitskonstante zurückzuführen. Aus der Steigung der Geraden lässt sich die Aktivierungsenergie der Kettenwachstumsgeschwindigkeitskonstante kp berechnen. Durch Multiplizieren der erhaltenen Steigung der Geraden mit der Gaskonstante R wird die Aktivierungsenergie EA = 38,4 kJ/mol errechnet. Von S. BEUERMANN und M. BUBACK [123] wurde ebenfalls die Emulsionspolymerisation von Styrol – 77 – Aktivierungsenergie für kp berechnet, die 32,5 kJ/mol beträgt. Damit wurde eine gute Übereinstimung der experimentellen Ergebnisse unter Berücksichtigung der fehlerbehafteten Werte für die Reaktionsgeschwindigkeit und die Partikelkonzentration (s. auch Kap. 11.1.1) erreicht. Außerdem ist die von S. BEUERMANN und M. BUBACK bestimmte Aktivierungsenergie für kp ebenfalls fehlerbehaftet. Weitere in der Literatur veröffentlichte Aktivierungsenergien für die Wachstumsgeschwindigkeitskonstante [122] für Styrol weichen dagegen viel stärker voneinander ab. 9.1.6 Initiierende Wirkung von Вrüggolit FF6 Mit folgendem Versuch soll die in Kap. 9.1.1 festgestellte initiierende Wirkung von Вrüggolit FF6 bestätigt werden. Dafür wird eine Polymerisation durch Zugabe von Вrüggolit FF6 gestartet und nach einer bestimmten Zeit weiteres Вrüggolit FF6 zugegeben. Falls Вrüggolit initiiert, so ist eine Beschleunigung der Polymerisation zu erwarten. Dies ist als Anstieg der Zeit-Umsatz-Kurve des Monomers sichtbar und in Abb. 9-17 A schematisch dargestellt. Falls Вrüggolit FF6 nicht initiiert, so muss die Reaktion unbeeinflusst weiterlaufen (s. Abb. 9-17 B). 2. Zugabe von Brüggolit FF6 Umsatz Umsatz A) 2. Zugabe von Brüggolit FF6 Reaktionszeit B) Reaktionszeit Abb. 9-17: Schematische Darstellung der möglichen Reaktionsverläufe nach der zweiten Zugabe von Вrüggolit FF6. Sollte Вrüggolit FF6 initiieren, so wird der links dargestellte Verlauf der ZeitUmsatz-Kurve erwartet (A). Sollte Вrüggolit FF6 dagegen nicht initiieren, so wird der rechts dargestellte Verlauf beobachtet (B). Die zweite Zugabe von Вrüggolit FF6 soll in der Monomerverarmungsperiode erfolgen, damit keine neuen Polymerpartikel durch eine Nukleierung in den Monomertröpfchen gebildet werden, die den Reaktionsverlauf beeinflussen. So wird als Zeitpunkt für eine zweite Zugabe von Вrüggolit FF6 die Reaktionszeit von 90 Minuten gewählt, da in diesem Bereich der Umsatz bei ca. 45 % liegt und nach [110] die Polymerisation in der Monomerverarmungsperiode III stattfindet. Wie Abb. 9-18 zeigt, wird kurz nach der zweiten Zugabe von Вrüggolit FF6 ein Anstieg der momentanen Umsätze beobachtet, wobei danach die Zeit-Umsatz-Kurve – 78 – Emulsionspolymerisation von Styrol weiterhin nahezu linear verläuft. Der Endumsatz dieser Polymerisation liegt entsprechend höher und zwar bei 97,5 %. Die Umsätze nach der Reaktion, sowie die mittlere Durchmesser der Partikel sind in Tab. 9-8 zusammengefasst. Tab. 9-8: Endumsätze nach 24 h Reaktionsdauer, Molmassen am Peakmaximum und mittlere Partikeldurchmesser der Latices der beiden Versuche ohne und mit zweiter Zugabe von Вrüggolit FF6. Versuch Umsätze nach 24 h [%] Molmasse am Peakmaximum Mp·106 [g/mol] Partikeldurchmesser [nm] eine Zugabe 94,5 2,3 140 zweite Zugabe 97,5 2,6 140 100 2. Zugabe von Brüggolit FF6 Umsatz [%] 80 60 40 20 0 3 mmol/l Brüggolit FF6 3 mmol/l + 3 mmol/l Brüggolit FF6 0 60 120 180 240 Reaktionszeit [min] 300 360 Abb. 9-18: Verlauf der momentanen Umsätze für die Emulsionspolymerisation von Styrol ohne und mit zweiter Zugabe von Вrüggolit FF6 nach 90 Minuten Reaktionsdauer. Diese signifikante Beschleunigung der Reaktion nach der zweiten Zugabe von Вrüggolit FF6 dient als ein guter zusätzlicher Beweis dafür, dass Вrüggolit FF6 die radikalische Polymerisation initiiert. Die Partikelgrößen der beiden Latices sind mit 140 nm gleich, wobei die Verteilungen der Partikelgrößen monomodal sind, wie in Abb. 9-19 dargestellt ist. Emulsionspolymerisation von Styrol – 79 – relative Häufigkeit 1 0.8 0.6 0.4 3 mmol/l Brüggolit FF6 3 mmol/l + 3 mmol/l Brüggolit FF6 0.2 0 0.05 0.1 0.15 0.2 Partikeldurchmesser [µm] 0.25 0.3 Abb. 9-19: Partikelgrößenverteilungen nach Emulsionspolymerisationen von Styrol ohne und mit zweiter Zugabe von Вrüggolit FF6 nach 90 Minuten Reaktionsdauer. Die Tatsache, dass keine Partikelneubildung stattfand, bestätigt, dass während der zweiten Zugabe von Вrüggolit FF6 nach 90 Minuten Reaktionsdauer die Partikelwachstumsperiode schon abgeschlossen und keine separate Monomerphase im System vorhanden war. 9.1.7 Einfluss der Initiatorkonzentration Es wird untersucht, ob die Konzentration von Вrüggolit FF6 die Polymerisationsgeschwindigkeit beeinflusst. Dafür wird die Konzentration von FF6-Sulfinat im Reaktionsansatz schrittweise von 3,00 auf 24,00 mmol/L erhöht. Die Zeit-Umsatz-Kurven des Monomers sind in Abb. 9-20 dargestellt. Bei einer Erhöhung der Initiatorkonzentration von 3,00 auf 6,00 mmol/L wird zuerst eine deutliche Steigerung der Polymerisationsgeschwindigkeit beobachtet, wobei der Endumsatz (s. Tab. 9-9) ebenfalls ansteigt. Eine weitere Erhöhung der Initiatorkonzentration bewirkt eine geringere Steigerung der Polymerisationsgeschwindigkeit. Beim Vergleich der mittleren Partikelgrößen (s. Tab. 9-9) fällt auf, dass mit zunehmender Konzentration von Вrüggolit FF6 die Partikelgröße abnimmt. – 80 – Emulsionspolymerisation von Styrol 100 Umsatz [%] 80 60 Erhöhung der FF6-Konzentration 40 3 mmol/l 6 mmol/l 12 mmol/l 24 mmol/l 20 0 0 60 120 180 240 Reaktionszeit [min] 300 360 Abb. 9-20: Vergleich der momentanen Umsätze bei der Emulsionspolymerisation von Styrol unter Einsatz von verschiedenen Konzentrationen an Вrüggolit FF6. Tab. 9-9: Endumsätze nach 24 h Reaktionsdauer, Molmassen am Peakmaximum, mittlere Partikeldurchmesser, sowie Partikelkonzentrationen der hergestellten Latices mit folgenden Initiatorkonzentrationen. Konzentration von Umsätze nach Molmasse am FF6-Sulfinat im 24 h Peakmaximum Reaktionsgemisch Reaktionsdauer Mp·106 [g/mol] [mmol/L] [%] Partikeldurchmesser [nm] Partikelkonzentration x 1017 [L-1] 3 94,5 2,3 140 1,08 6 98,0 5,8 132 1,29 12 98,0 6,5 121 1,68 24 98,0 6,5 115 1,95 Eine Erhöhung der Initiatorkonzentration führt zu einer höheren Partikelanzahl und entsprechend zu einer höheren Reaktionsgeschwindigkeit, da sie der Partikelanzahl direkt proportional ist, wie in Gl. 9-3 gezeigt ist. Für einen besseren Vergleich der Messergebnisse werden in Abb. 9-21 die Umsätze pro Polymerpartikel gegen die Reaktionszeit aufgetragen. Emulsionspolymerisation von Styrol – 81 – Umsatz pro Partikel x 1019 [-] 80 60 40 3 mmol/l 6 mmol/l 12 mmol/l 24 mmol/l 20 0 0 60 120 180 Reaktionszeit [min] 240 300 Abb. 9-21: Die durch Partikelkonzentration dividierte Umsatz-Werte sind gegen die Reaktionszeit aufgetragen. Dadurch wird unterschiedliche Anzahl der Polymerpartikel bei den Versuchen berücksichtigt. Es kann beobachtet werden, dass in der Partikelwachstumsperiode, die erfahrungsgemäß zwischen ca. 5 und 40% Umsatz liegt, die Steigungen der Zeit-Umsatz-Kurven pro Polymerpartikel praktisch gleich sind. Damit ist die Reaktionsgeschwindigkeit in der Periode II der Emulsionspolymerisation alleine von der Partikelanzahl abhängig. Alle anderen Parameter, die die Polymerisationsgeschwindigkeit beeinflussen könnten, wie z.B. insbesondere die mittlere Radikalkonzentration pro Partikel û , sind bei diesen Versuchen konstant. Vermutlich sind die wachsenden Polymerpartikel schon bei einer Konzentration von Вrüggolit FF6 in Höhe von 3,00 mmol/L mit Radikalen gesättigt, so dass die Polymerisationen nach dem Fall 2 der Smith-Ewart-Theorie verlaufen, in dem die mittlere Radikalkonzentration pro Latexpartikel bei 0,5 liegt (s. Kap. 5.2.2). Eine Erhöhung der Initiatorkonzentration führt im Fall 2 der Theorie von SMITH und EWART zu einer höheren Partikelanzahl im System. Unter Annahme, dass jedes Initiatormolekül zwei Radikale bildet, ist die Radikalausbeute des Initiators RI durch folgende Beziehung gegeben: RI = 2 fRad kD CI , (9-6) wobei kD die Zerfallsgeschwindigkeitskonstante des Initiators, CI die Konzentration des Initiators und fRad der Radikalausbeutefaktor sind. Durch den Radikalausbeutefaktor wird der Anteil der bei der Polymerisation umgesetzten Radikale von den insgesamt durch Zerfall des Initiators entstandenen Radikale angegeben. – 82 – Emulsionspolymerisation von Styrol Unter Berücksichtigung der Radikalausbeute kann für die Partikelanzahl nach der Reaktion NP(t=∞) nach der SMITH-EWART-Theorie folgende Gleichung aufgestellt werden: f k C N P (t = ∞) = 0,7 Rad D I µ 0, 4 ( AS C S )0,6 (9-7) Hier sind µ die Geschwindigkeit der Volumenzunahme eines Polymerpartikels durch die Polymerisation, AS die spezifische Fläche des Emulgators pro Mengeneinheit und CS die Konzentration des Emulgators. Die Partikelanzahl im System ist, unter Annahme, dass fRad konstant bleibt, direkt proportional der 0,4-ten Potenz der Initiatorkonzentration. Beim Auftragen der Werte für NP im doppelt logarithmischen Maßstab gegen die Konzentration des FF6-Sulfinates wird dann nach der Theorie eine Gerade mit einer Steigung von 0,4 erwartet. In Abb. 9-22 ist diese Auftragung dargestellt. Durch die Messwerte konnte eine Gerade mit einer Steigung von 0,30 gelegt werden, wobei der Regressionskoeffizient R2 der Anpassung 0,990 beträgt. Da der theoretische Wert von 0,4 nicht erreicht werden konnte, könnte das bedeuten, dass der Radikalausbeutefaktor fRad nicht konstant ist, sondern mit höherer Konzentration von Вrüggolit FF6 exponentiell abnimmt. Andere Parameter in der Gl. 9-7 bleiben bei einer Änderung der Initiatorkonzentration unverändert. Es wurde in der Literatur [69] ebenfalls gezeigt, dass eine Erhöhung der Initiatorkonzentration im Reaktionssystem zu einer Abnahme des Radikalausbeutefaktors führt. Partikelkonzentration x 1017 [L-1] 2 1.8 1.6 1.4 1.2 1 3 6 9 12 15 Initiatorkonzentration [mmol/L] 18 21 24 Abb. 9-22: Doppeltlogarithmisch aufgetragene Abhängigkeit der Partikelkonzentration von der Konzentration an FF6-Sulfinat. Die Steigung der durch diese Punkte gelegten Regressionsgeraden beträgt 0,30. Emulsionspolymerisation von Styrol – 83 – Überraschend dagegen ist eine Zunahme der Molmassen am Peakmaximum (s. Tab. 9-9) mit steigender Initiatorkonzentration. Es wird eine andere Tendenz erwartet, weil eine höhere Initiatorkonzentration nach der SMITH-EWART-Theorie zu kürzeren Polymerketten führt. Der Grund für diese Beobachtung liegt wahrscheinlich an unterschiedlichen Endumsätzen dieser Reaktionen. Bei einer Erhöhung der Initiatorkonzentration kann die Polymerisation zu den höheren Umsätzen fortschreiten (s. Tab. 9-9), wobei dann der Gel-Effekt große Bedeutung erlangt. Durch einen Anstieg der Viskosität bei höheren Monomerumsätzen wird die bimolekulare Kettenabbruchreaktion in Polymerpartikeln so stark gehemmt, dass die mittlere Radikalanzahl pro Polymerpartikel û ansteigt und gleichzeitig die Lebensdauer eines Radikals im Partikel zunimmt. Bei einer Erhöhnung von û existieren in einem Partikel mehrere polymerisierende Ketten mit Radikalen. Kommt es zu einem bimolekularen Abbruch beider Ketten, vergrößert sich die Molmasse. Bei einer höheren Lebensdauer eines Radikals in einem Polymerpartikel werden mehr Monomereinheiten in eine polymerisierende Kette eingebaut, bevor es anschließend zu einem Kettenabbruch kommt. Beide Faktoren führen zu einer deutlichen Erhöhung des Polymerisationsgrades. 9.1.8 Einfluss des Emulgators Der Emulgator kann den Verlauf der Polymerisation entscheidend beeinflussen, z. B. durch Wechselwirkungen mit dem Initiator [118], bzw. durch unterschiedliche Stabilisierung der in der Periode I der Emulsionspolymerisation gebildeten Polymerpartikel. Für die Untersuchung des Emulgatoreinflusses werden zwei verschiedene Emulgatoren verwendet. Dazu gehören Aerosol MA-80 und Natriumdodecylsulfat (SDS). Bei dem Emulgator Aerosol MA-80 handelt sich um eine 80%-ige Lösung von Natriumdihexylsulfosuccinat in Isopropanol und Wasser mit den in Tab. 9-10 zusammengefassten charakteristischen Daten. Die Polymerisation erfolgt nach der in Kap. 8.1.3 beschriebenen Rezeptur. Tab. 9-10: Charakteristische Daten für Aerosol MA-80. Chemischer Name Handelsname Natriumdihexylsulfosuccinat Aerosol MA-80 chemische Formel C16H29O7NaS Molekulargewicht 388 g/mol vom Hersteller angegebene CMC bei 25 °C 1,0 wt% – 1,3 wt% (10 – 13 g/L) Natriumdodecylsulfat (SDS, engl. sodium dodecyl sulfate) ist ein industriell häufig eingesetzter Emulgator. Die charakteristischen Daten von SDS sind in Tab. 9-11 vorgestellt. – 84 – Tab. 9-11: Emulsionspolymerisation von Styrol Charakteristische Daten für SDS. chemischer Name Natriumdodecylsulfat chemische Formel C12H25NaO4S Molekulargewicht 288 g/mol in der Literatur angegebene CMC [119] bei 25 °C 8,1 mmol/L (2,340 g/L) in der Literatur angegebene CMC [120] bei 70 °C 11,15 mmol/L (3,215 g/L) Die verwendete Rezeptur für eine Polymerisation mit SDS ist in Tab. 9-12 angegeben. Damit die Reaktionsbedingungen vergleichbar bleiben, wird die Konzentration von SDS im Wasser so gewählt, dass sie dem 1,6-fachen der kritischen Micellbildungskonzentration entspricht. Damit bleiben die Mengen an Emulgatoren Aerosol MA-80 und SDS relativ zu den entsprechenden CMC-Konzentrationen nahezu gleich. Tab. 9-12: Rezeptur für die Emulsionspolymerisation von Styrol unter Verwendung von Вrüggolit FF6 als Initiator und Natriumdodecylsulfat als Emulgator. Komponente Gehalt in wt% Styrol 16,00 Emulgator SDS 0,38 Natriumhydrogencarbonat 0,10 Вrüggolit FF6 0,11 Wasser 83,41 In Abb. 9-23 sind die Zeit-Umsatz-Kurven des Styrols mit den Emulgatoren Aerosol MA-80 und Natriumdodecylsulfat (SDS) abgebildet. Anhand der Verläufe der momentanen Umsätze wird im Gegensatz zu Aerosol MA-80 bei Einsatz des Emulgators SDS eine viel höhere Reaktionsgeschwindigkeit beobachtet. Interessant ist, dass die beiden Reaktionen zu Beginn gleich schnell verlaufen, erst ab ca. 10 % Umsatz wird die Polymerisation mit Aerosol MA-80 langsamer, die Polymerisation mit SDS verläuft dagegen weiterhin mit nahezu gleicher Reaktionsgeschwindigkeit, wie es der weitere lineare Anstieg der Zeit-Umsatz-Kurve zeigt. Nach 24 Stunden Reaktionsdauer werden aber praktisch gleiche Umsätze mit den beiden Emulgatoren erreicht. Emulsionspolymerisation von Styrol – 85 – 100 Umsatz [%] 80 60 40 20 0 SDS Aerosol MA-80 0 60 120 180 240 300 Reaktionszeit [min] 360 Abb. 9-23: Vergleich der momentanen Umsätze bei der Emulsionspolymerisation von Styrol bei 70 °C mit den Emulgatoren Aerosol MA-80 und Natriumdodecylsulfat mit Вrüggolit FF6 als Initiator. Unter Verwendung von Natriumdodecylsulfat als Emulgator wird ein deutlich steilerer Anstieg der ZeitUmsatz-Kurve beobachtet. Bei der Untersuchung der Partikelgröße werden ebenfalls große Unterschiede festgestellt, wobei die Partikel des mit dem Emulgator SDS hergestellten Latex deutlich kleiner sind. Beim Vergleich der mittleren Molmassen am Peakmaximum werden ebenfalls Unterschiede festgestellt. Die Molmasse des unter Verwendung von SDS polymerisierten Latex liegt ca. 45 % höher. Tab. 9-13 fasst die Auswirkungen einer Änderung des Emulgators auf die Polymerisation von Styrol zusammen. Tab. 9-13: Umsätze nach 24 h Reaktionsdauer, Molmassen des Polymers, mittlere Partikelgrößen der hergestellten Latices, sowie pH-Werte nach dem Ende der Reaktion mit folgenden Emulgatoren. Emulgator Umsätze nach Molmasse am 24 h Peakmaximum Reaktionsdauer Mp·106 [g/mol] [%] Partikeldurchmesser [nm] pH-Wert am Ende der Reaktion Aerosol MA-80 94,5 2,3 140 8,28 SDS 94,7 3,3 102 7,80 SDS (Wiederholung) 95,0 3,0 105 7,84 – 86 – Emulsionspolymerisation von Styrol Zu Beginn der Polymerisation ist der Anstieg der beiden Zeit-Umsatz-Kurven nahezu gleich, woraus sich auf gleiche Polymerisationsgeschwindigkeiten mit den beiden Emulgatoren schließen lässt. Während dieser kurzen Periode werden Polymerpartikel gebildet. Nach ca. 10 % Umsatz, wenn die Partikelbildungsperiode abgeschlossen ist, verlaufen die Polymerisationen unterschiedlich schnell. Im Bereich zwischen ca. 10 und 50 % Monomerumsatz wird mit dem Emulgator SDS eine höhere Reaktionsgeschwindigkeit als unter Verwendung vom Aerosol MA-80 beobachtet. Während dieser Periode wachsen die Polymerpartikel. Nach der SMITH-EWART-Theorie der Emulsionspolymerisation ist die Polymerisationsgeschwindigkeit während der Partikelwachstumsperiode von der Anzahl aktiver Partikeln im System abhängig. Der Polystyrol-Latex, der mit Hilfe von SDS hergestellt wurde, besitzt im Gegensatz zum Latex, der unter Verwendung von Aerosol MA80 polymerisiert wurde, eine deutlich geringere Partikelgröße und demzufolge eine höhere Partikelanzahl. Der Grund für eine höhere Partikelanzahl könnte eventuell eine bessere Löslichkeit von Styrol in SDS-Micellen sein. Das Löslichkeitsvermögen des Monomers einer Emulgatorlösung ist sehr stark von der Art der Emulgatormoleküle abhängig [121]. Wenn im Reaktionssystem mehr mit Styrol gequollene Micellen entstehen, können auch mehr Micellen nukleiert werden. Als Folge verlaufen die beiden Reaktionen zwar zu Beginn gleich schnell, während der Partikelwachstumsperiode kommt zu verschiedenen Polymerisationsgeschwindigkeiten aufgrund einer deutlich höheren Partikelanzahl unter Verwendung des Emulgators SDS. Der Einfluss des pH-Wertes auf die Reaktionsgeschwindigkeit kann ausgeschlossen werden, weil beide Systeme ausreichend abgepuffert wurden, so dass die pH-Werte nach der Reaktion nahezu gleich sind (s. Tab. 9-13). Die Emulsionspolymerisation mit Вrüggolit FF6 als Initiator und mit SDS als Emulgator erwies sich als reproduzierbar, wie es in Abb. 9-24 gezeigt ist. Die Zeit-Umsatz-Kurven der beiden Versuche verlaufen deckungsgleich, wobei die mittleren Partikelgrößen ebenfalls mit 102 und 105 nm nahezu gleich sind. Die Eigenschaften des Latex sind in Tab. 9-13 zusammengefasst. Die Ergebnisse zur Untersuchung des Einflusses des Emulgators zeigen, dass der Emulgator Natriumdodecylsulfoxylat (SDS) nicht nur eine stabilisierende Rolle im Reaktionssystem spielt, sondern auch die Reaktionsgeschwindigkeit beeinflussen kann. Emulsionspolymerisation von Styrol – 87 – 100 Umsatz [%] 80 60 40 20 0 1. Versuch 2. Versuch 0 60 120 180 Reaktionszeit [min] 240 300 Abb. 9-24: Reproduzierbarkeit der Versuche mit Вrüggolit FF6 als Initiator mit dem Emulgator SDS bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C. 9.1.9 Zusammenfassung Es konnte gezeigt werden, dass Вrüggolit FF6 die Emulsionspolymerisation von Styrol initiiert, wobei die Polymerisation schon bei einer Reaktionstemperatur von 50 °C abläuft. Die unter Verwendung von Вrüggolit FF6 als Initiator hergestellten Polystyrollatices haben enge und monomodale Partikelgrößenverteilungen. In Kap 9.6 wird versucht die Initiierungsgeschwindigkeitskonstante von Вrüggolit FF6 mit Hilfe des Softwarepakets PREDICI® aus den experimentellen Ergebnissen zu bestimmen. Die Rührerdrehzahl, die Reaktionstemperatur, die Initiatorkonzentration, sowie der Emulgator spielen bei der Emulsionspolymerisation mit Вrüggolit FF6 eine wichtige Rolle und beeinflussen sowohl die Bruttogeschwindigkeit der Polymerisation, als auch die physikalischen Eigenschaften des Latex, wie z.B. Partikelgröße und Molmasse. Da eine Emulsionspolymerisation stofftransportkontrolliert ablaufen könnte, wurde untersucht, ob und unter welchen Bedingungen Probleme mit dem Stofftransport des Monomers in die Polymerpartikel auftreten können. Es wurde gezeigt, dass unter Einsatz eines zweistufigen Kreuzblattrührers bei einer Rührerdrehzahl von 250 min-1 eine nicht erwünschte, stofftransportkontrollierte Emulsionspolymerisation stattfindet. Mit Hilfe der Konduktometrie konnte der Übergang von der Partikelwachstumsperiode in die Monomerverarmungsperiode beobachtet werden. Dieser Übergang findet bei einem Monomerumsatz von 36-37 % statt. Die Konzentration des in den Polymerpartikeln gelösten Monomers beträgt zu diesem Reaktionspunkt 6,2 mol/L. – 88 – Emulsionspolymerisation von Styrol Eine Erhöhung der Reaktionstemperatur hat eine Zunahme der Kettenwachstumsgeschwindigkeitskonstante des Monomers zu Folge, wobei dieses wiederum zur Erhöhung der Reaktionsgeschwindigkeit führt. Es wurde eine zur Kettenwachstumsgeschwindigkeitskonstante proportionale Reaktionsgeschwindigkeit bei verschiedenen Reaktionstemperaturen beobachtet. Die dabei bestimmte Aktivierungsenergie für die Kettenwachstumsgeschwindigkeitskonstante beträgt 38,4 kJ/mol, die etwa um einen Drittel oberhalb eines Literaturwerts [123] liegt. Eine Erhöhung der Reaktionstemperatur führt zu größeren Polymerpartikeln der hergestellten Polymerisate. Bei einer Erhöhung der Konzentration von Вrüggolit FF6 werden mehr Micellen durch Oligomerradikale aktiviert, so dass mehr Polymerpartikel gebildet werden. Als Folge einer höheren Partikelanzahl im System wird die Reaktion beschleunigt. Dabei wurde festgestellt, dass die Reaktionsgeschwindigkeit pro Partikel in der Periode II der Emulsionspolymerisation konstant bleibt, so dass die mittlere Radikalkonzentration pro Partikel ebenfalls konstant sein muss. Die Anzahl der Partikel im System nach der Reaktion ist proportional der Initiatorkonzentration in 0,30-ter Potenz. Durch Einsatz des Emulgators SDS im Vergleich zum Emulgator Aerosol MA-80 konnte die Polymerisationsgeschwindigkeit während der Partikelbildungsperiode deutlich erhöht werden. Eine Beschleunigung der Polymerisation erfolgt in diesem Fall aufgrund einer unter Verwendung von SDS höheren Partikelanzahl im System. Emulsionspolymerisation von n-Butylmethacrylat 9.2 – 89 – Emulsionspolymerisation von n-Butylmethacrylat Für Untersuchungen einer Emulsionspolymerisation von n-Butylmethacrylat unter Verwendung von Вrüggolit FF6 als Initiator wird in der Grundrezeptur (s. Tab. 8-2) das Monomer Styrol durch 16,00 wt% n-BMA ersetzt. Das n-Butylmethacrylat ist ein industriell häufig eingesetztes Monomer, das in Wasser, ebenfalls wie Styrol, wenig löslich ist. 9.2.1 Vergleich mit einer Emulsionspolymerisation von Styrol Wie Abb. 9-25 zeigt, wird n-BMA bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C viel schneller als Styrol polymerisiert. Nach ca. 1 Stunde Reaktionszeit wird ein Umsatz von ca. 98 % erreicht. 100 Umsatz [%] 80 60 40 20 0 n-BMA, 70 oC Styrol, 70 oC 0 60 120 180 240 Reaktionszeit [min] 300 360 Abb. 9-25: Zeit-Umsatz-Kurven bei der Emulsionspolymerisation von Styrol und n-Butylmethacrylat mit Вrüggolit FF6 als Initiator bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C. Die Polymerisation von nBMA verläuft im Vergleich zu der von Styrol deutlich schneller. Interessant ist, dass die beiden Polymerisationen bis zu einem Umsatz von ca. 10-15 % gleich schnell ablaufen. Eine ähnliche Beobachtung wurde bei der Emulsionspolymerisation von Styrol ebenfalls häufig beobachtet (s. Kap. 9.1.7 und 9.1.8). Erst später während der Partikelwachstumsperiode kommt es zu unterschiedlichen Reaktionsgeschwindigkeiten, wie es anhand der Steigungen der abgebildeten Zeit-Umsatz-Kurven gezeigt ist. Da bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C die Polymerisation von n-BMA sehr schnell abläuft, wird die Temperatur auf 50 °C reduziert. In Abb. 9-26 sind die Verläufe der momentanen Umsätze für die Polymerisation von Styrol und n-BMA dargestellt. Im Gegensatz zu Styrol, das sehr langsam polymerisiert wird, verläuft die Polymerisation von n-BMA auch in diesem Fall deutlich schneller. – 90 – Emulsionspolymerisation von n-Butylmethacrylat 100 Umsatz [%] 80 60 40 20 0 n-BMA, 50 oC Styrol, 50 oC 0 60 120 180 240 Reaktionszeit [min] 300 360 Abb. 9-26: Zeit-Umsatz-Kurven für die Reaktionstemperatur von 50 °C bei der Emulsionspolymerisation von Styrol und n-Butylmethacrylat mit Вrüggolit FF6 als Initiator. Die Polymerisation von n-BMA verläuft im Vergleich zu der von Styrol ebenfalls deutlich schneller. Bei einer Polymerisation wird die Bruttoreaktionsgeschwindigkeit Rp von der Kettenwachstumsreaktion stark beeinflusst. Die Geschwindigkeit des Kettenwachstums ist durch folgende Beziehung gegeben: RP = − d[M ] = k p [ P•] [ M ] , dt (9-8) wobei [P•] die Konzentration der Radikale mit wachsenden Polymerketten, [M] die Monomerkonzentration und kp die Wachstumsgeschwindigkeitskonstante sind. In der Literatur wurden die Wachstumsgeschwindigkeitskonstanten für Styrol und n-BMA mit verschiedenen Techniken bestimmt, wobei die veröffentlichten Werte sehr stark voneinander abweichen [122]. Zum Vergleich werden die Wachstumsgeschwindigkeitskonstanten verwendet (s. Tab. 9-14), die von S. BEUERMANN und M. BUBACK [123] mit Hilfe der PLP-SEC-Technik (Pulsed Laser Polymerization – Size Exclusion Chromatography) bestimmt worden sind. Bei diesem Verfahren wird die durch Laserpulse initiierte Polymerisation mit einer GPC-Analyse des Produkts kombiniert. Da die beiden Wachstumsgeschwindigkeitskonstanten in einer Arbeitsgruppe nach einer einheitlichen Methode bestimmt worden sind, können diese Werte miteinander verglichen werden. Emulsionspolymerisation von n-Butylmethacrylat Tab. 9-14: – 91 – Von S. BEUERMANN und M. BUBACK [123] bestimmte Kettenwachstumsgeschwindigkeitskonstanten kp von Styrol und n-BMA. Monomer kp [L/mol s] bei den Temperaturen von 50 °C 70 °C Styrol 235 477 n-BMA 745 1227 Beim Vergleich wird festgestellt, dass die Wachstumsgeschwindigkeitskonstante von n-BMA fast doppelt so hoch ist wie die des Styrols, wodurch die Emulsionspolymerisation wesentlich schneller abläuft. Ein weiterer Faktor, der die Reaktionsgeschwindigkeit beeinflusst, ist die Partikelanzahl. Da die hergestellten Polybutylmethacrylat-Partikel kleiner sind als die von Polystyrol, liegen diese Partikel in einer höheren Konzentration vor. In Tab. 9-15 sind die Partikelgrößen und die –konzentrationen der hergestellten PBMA- und PS-Latices zusammengefasst. Es ist zu sehen, dass bei den Emulsionspolymerisationen von n-BMA ungefähr doppelt so viele polymerisierende Partikel während der Reaktion vorliegen. Dadurch ist die Reaktionsgeschwindigkeit während der Partikelwachstumsperiode auch entsprechend um den Faktor 2 höher als bei den Emulsionspolymerisationen von Styrol. Tab. 9-15: Mittlere Partikeldurchmesser und Partikelkonzentrationen der hergestellten PBMA- und PSLatices bei folgenden Reaktionstemperaturen. Monomer Reaktionstemperatur [°C] Partikeldurchmesser Partikel[nm] konzentration x 1017 [L-1] n-BMA 50 83 5,2 Styrol 50 96 2,4 n-BMA 70 116 1,9 Styrol 70 143 1,0 Eine deutlich höhere Polymerisationsgeschwindigkeit von n-BMA im Vergleich zu Styrol wurde von J.-H. SUN [124] bei den kalorimetrischen Untersuchungen der BatchPolymerisationen von Styrol und n-BMA mit dem Initiator KPS bei einer Reaktionstemperatur von 80 °C ebenfalls beobachtet. So wird bei einer Emulsionspolymerisation von n-BMA nach ca. 30 Minuten Reaktionszeit keine Reaktionswärme mehr produziert. Dies – 92 – Emulsionspolymerisation von n-Butylmethacrylat kennzeichnet das Ende der Polymerisation. Bei einer Emulsionspolymerisation von Styrol verstreichen dagegen ca. 90 Minuten Reaktionszeit, bis keine Umsatzsteigerung beobachtet wird. 9.2.2 Einfluss der Temperatur Um den Temperatureinfluss auf die Polymerisation zu veranschaulichen, werden die ZeitUmsatz-Kurven der Polymerisationen aus Kap. 9.2.1, die bei den Reaktionstemperaturen von 50 und 70 °C durchgeführt worden sind, gegenübergestellt. Die in Abb. 9-27 dargestellten Messergebnisse zeigen, dass eine Erhöhung der Reaktionstemperatur von 50 °C auf 70 °C zu einer Steigerung der Reaktionsgeschwindigkeit führt. Dieser Temperatureinfluss kann mit der Arrheniusschen Abhängigkeit der Reaktionsgeschwindigkeitskonstante von der Reaktionstemperatur erklärt werden. 100 Umsatz [%] 80 60 40 70oC 50o C 20 0 0 60 120 180 240 Reaktionszeit [min] 300 360 Abb. 9-27: Einfluss der Reaktionstemperatur auf die momentanen Umsätze bei der Emulsionspolymerisation von n-BMA mit Вrüggolit FF6 als Initiator bei den Reaktionstemperaturen von 50 °C und 70 °C. Die Partikelgrößen der hergestellten Polybutylmethacrylat-Latices sind in Tab. 9-16 zusammen mit den erreichten Endumsätzen nach 24 h Reaktionsdauer und den Molmassen des Polymers dargestellt. In diesem Fall wird ebenfalls, wie schon bei der Emulsionspolymerisation von Styrol (s. Kap.9.1.5), eine Vergrößerung der Partikel mit zunehmender Reaktionstemperatur beobachtet. Im Vergleich zu Polystyrollatices (s. Tab. 9-5) sind Poly-BMA-Partikel um ca. 15 % kleiner. Emulsionspolymerisation von n-Butylmethacrylat – 93 – Die Molmassen am Peakmaximum der PBMA-Polymere sind relativ zu Polystyrol angegeben. Da der Säulensatz der GPC mit Polystyrol-Standards kalibriert ist, sind die angegebenen Molmassen keine absoluten Werte, sondern relativ zu Polystyrol bestimmt. Diese Tatsache rechtfertigt aber den Vergleich der Werte miteinander. Bei einer Erhöhung der Temperatur nehmen die Molmassen der Polymere, wie erwartet, ab. Der Grund dafür liegt an einer Zunahme der Radikalausbeute des Initiators bei einer höheren Reaktionstemperatur. Dadurch nehmen der Radikaleintritt und die bimolekulare Kettenabbruchreaktion zu, wobei dann kleinere Polymerketten gebildet werden. Bei den Emulsionspolymerisationen von Styrol war dagegen keine deutliche Tendenz bei den Molmassen zu erkennen (s. Tab. 9-5). Tab. 9-16: Endumsätze nach 24 h Reaktionsdauer, Molmassen am Peakmaximum, sowie mittlere Partikeldurchmesser der hergestellten PBMA-Latices bei folgenden Reaktionstemperaturen. Reaktionstemperatur [°C] Umsätze nach 24 h [%] Molmasse am Peakmaximum Mp·106 [g/mol] Partikeldurchmesser [nm] 50 93,7 5,2 83 70 99,0 4,5 116 100 Umsatz [%] 80 60 40 Versuch 1 Versuch 2 20 0 0 50 100 150 200 Reaktionszeit [min] 250 300 Abb. 9-28: Reproduzierbarkeit der Emulsionspolymerisation von n-Butylmethacrylat mit Вrüggolit FF6 als Initiator bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C. Die Emulsionspolymerisationen von Styrol mit Вrüggolit FF6 als Initiator erwiesen sich stets als sehr gut reproduzierbar, wie in Kap. 9.1.3 dargestellt ist. Nun wurde die Emulsionspolymerisation von n-BMA bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C unter gleichen – 94 – Emulsionspolymerisation von n-Butylmethacrylat Reaktionsbedingungen wiederholt, um die Reproduzierbarkeit einer Emulsionspolymerisation von n-BMA zu untersuchen. In Abb. 9-28 sind die Zeit-Umsatz-Kurven der beiden Versuche dargestellt, wobei die Zeit-Umsatz-Kurven der beiden Versuche eine sehr gute Übereinstimmung miteinander zeigen. Da die mittleren Partikelgrößen der beiden hergestellten Polymerlatices ebenfalls mit 116 nm und 118 nm nahezu gleich sind, erweisen sich die Polymerisationsversuche unter Verwendung von n-BMA als Monomer als sehr gut reproduzierbar. 9.2.3 Thermische Polymerisation von n-BMA Es wird analog zu Styrol auch eine thermische Polymerisation von n-BMA bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C durchgeführt, um eine eventuell vorhandene Initiierung ohne Zugabe des Initiators zu berücksichtigen. Während des Versuchs werden die Proben aus dem Reaktor genommen und der Restmonomergehalt und damit der Umsatz gaschromatographisch bestimmt. Jede Probe wird zweimal aufbereitet und vermessen. Die beiden Messungen sind in Abb. 9-29 als Messreihen 1 und 2 dargestellt. 10 1. Messreihe 2. Messreihe Umsatz [%] 8 6 4 2 0 0 600 1200 1800 Reaktionszeit [min] 2400 3000 Abb. 9-29: Thermische Polymerisation von n-BMA bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C. Jede Probe wird doppelt aufbereitet und gaschromatographisch vermessen. Die Ergebnisse sind als Messreihen 1 und 2 dargestellt. Es findet keine thermische Polymerisation statt. Die beobachteten Schwankungen der ZeitUmsatz-Kurven kommen durch Fehler bei der Probenvorbereitung sowie bei der Bestimmung Emulsionspolymerisation von n-Butylmethacrylat – 95 – der Monomermasse zustande. Methacrylate allgemein polymerisieren thermisch deutlich langsamer als Styrol [125], so dass bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C nach 50 Stunden Reaktionsdauer keine Polymerisation zu erwarten war. 9.2.4 Einfluss des Emulgators Die Wahl eines Emulgators kann, wie beim Styrol zu beobachten war (s. Kap. 9.1.8), die Polymerisationsgeschwindigkeit stark beeinflussen. In dieser Versuchsreihe wird das Monomer n-BMA bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C polymerisiert, wobei als Emulgatoren Aerosol MA-80 und Natriumdodecylsulfat (SDS) verwendet werden. Je nach Wahl des Emulgators wird die Rezeptur in Tab. 9-17 bzw. Tab. 9-18 verwendet. Der Feststoffanteil des hergestellten Polymers in Latices beträgt in beiden Fällen 16 wt%. Tab. 9-17: Rezeptur für die Emulsionspolymerisation von n-BMA mit dem Emulgator Aerosol MA-80. Komponente Gehalt in wt% n-BMA 16,00 Emulgator Aerosol MA 80 1,60 Puffer (Natriumhydrogencarbonat) 0,10 Initiator (Kaliumperoxodisulfat) 0,08 Wasser 82,22 Tab. 9-18: Rezeptur für die Emulsionspolymerisation von n-BMA unter Verwendung von Natriumdodecylsulfat als Emulgator. Komponente Gehalt in wt% n-BMA 16,00 Emulgator SDS 0,44 Natriumhydrogencarbonat 0,10 Вrüggolit FF6 0,11 Wasser 83,35 In Abb. 9-30 sind die Zeit-Umsatz-Kurven des Monomers n-BMA mit den Emulgatoren Aerosol MA-80 und SDS dargestellt. – 96 – Emulsionspolymerisation von n-Butylmethacrylat 100 Umsatz [%] 80 60 40 Aerosol MA-80 SDS 20 0 0 60 120 180 240 Reaktionszeit [min] 300 360 Abb. 9-30: Vergleich der momentanen Umsätze bei der Emulsionspolymerisation von n-BMA bei 70 °C und Änderung des Emulgators. Es ist zu sehen, dass die Polymerisationen unabhängig von der Wahl des Emulgators sehr schnell ablaufen, wobei die beiden Zeit-Umsatz-Kurven nahezu übereinstimmende Verläufe haben. Die Endumsätze nach 24 Stunden Reaktionsdauer betragen in beiden Fällen 99,0 %. Unter Verwendung von SDS als Emulgator ist die mittlere Größe der Partikel geringfügig kleiner, die Molmassen der Polymere sind nahezu gleich (s. Tab. 9-19). Tab. 9-19: Endumsätze nach 24 h Reaktionsdauer, Molmassen am Peakmaximum, sowie mittlere Partikeldurchmesser der hergestellten PBMA-Latices unter Verwendung von Emulgator SDS bzw. Aerosol MA-80. Emulgator Umsätze nach 24 h [%] Molmasse am Peakmaximum Mp·106 [g/mol] Partikeldurchmesser [nm] Aerosol MA-80 99,0 4,5 116 SDS 99,0 4,7 111 Bei einer Änderung des Emulgators in einer Emulsionspolymerisation von n-BMA sind keine Änderungen der Reaktionsgeschwindigkeit und Produkteigenschaften aufgetreten. Bei einer Emulsionspolymerisation von Styrol unter gleichen Bedingungen wurde dagegen eine Emulsionspolymerisation von n-Butylmethacrylat – 97 – Erhöhung der Reaktionsgeschwindigkeit unter Verwendung des Emulgators SDS aufgrund einer höheren Anzahl der gebildeten Polymerpartikel beobachtet (s. Kap. 9.1.8). 9.2.5 Einfluss der Initiatorkonzentration Es wird, analog der Emulsionspolymerisation von Styrol, die Konzentration von FF6-Sulfinat im System erhöht, wobei die Zeit-Umsatz-Kurven dieser Polymerisationen in Abb. 9-31 dargestellt sind. 100 Umsatz [%] 80 60 40 3 mmol/l 6 mmol/l 20 0 0 60 120 180 Reaktionszeit [min] 240 300 Abb. 9-31: Zeit-Umsatz-Kurven der mit Вrüggolit FF6 initiierten Polymerisationen von n-BMA. Die Konzentration von FF6-Sulfinat betrug 3,0 bzw. 6,0 mmol/L. Nach einer Erhöhung der Konzentration von FF6-Sulfinat auf 6,0 mmol/L ist die Geschwindigkeit der Polymerisation von Beginn bis zu einem Umsatz von ca. 75 % höher. Danach erfolgt eine stärkere Abnahme der Reaktionsgeschwindigkeit. Dies deutet vermutlich auf einen schnelleren Verbrauch von Вrüggolit FF6 im Reaktionssystem hin. Der Endumsatz nach 24 Stunden Reaktionsdauer beträgt mit 6,0 mmol/L FF6-Sulfinat 99,0 %. Durch eine höhere Konzentration von Вrüggolit FF6 sind die Latexpartikel nach dem Ende der Polymerisation kleiner, ihre mittlere Partikelgröße beträgt in diesem Fall 94 nm. Dies entspricht den Erwartungen, da eine höhere Initiatorkonzentration eine Erhöhung der Partikelbildung zur Folge hat (s. auch Kap.9.1.7). – 98 – Tab. 9-20: Emulsionspolymerisation von n-Butylmethacrylat Endumsätze nach 24 h Reaktionsdauer, Molmassen am Peakmaximum, sowie mittlere Partikeldurchmesser der hergestellten PBMA-Latices bei verschiedenen Konzentrationen von Вrüggolit FF6. Konzentration von FF6-Sulfinat im Reaktionsgemisch [mmol/L] Umsätze nach 24 h [%] Molmasse am Peakmaximum Mp·106 [g/mol] Partikeldurchmesser [nm] 3,0 99,0 4,5 116 6,0 99,0 5,0 94 Bei einer Erhöhung der Menge an Вrüggolit FF6 im Reaktionssystem wird eine Zunahme der Molmasse des Polymers beobachtet. In Kap. 9.1.7 wurde bei den Emulsionspolymerisationen von Styrol ebenfalls eine Zunahme des Polymerisationsgrades festgestellt. Bei einer Erhöhung der Konzentration von FF6-Sulfinat auf 6,0 mmol/L verlief die Reaktion so schnell, dass eine weitere Erhöhung der Konzentration nicht mehr sinnvoll erschien. 9.2.6 Zusammenfassung Das Monomer n-BMA wird mit Вrüggolit FF6 im Gegensatz zu Styrol deutlich schneller polymerisiert. So werden z. B. bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C nach ca. 1 Stunde Reaktionsdauer nahezu vollständige Umsätze erreicht. Polymerisationen mit dieser Reaktionsgeschwindigkeit können, insbesondere im Batch-Betrieb, zu Problemen mit der Wärmeabfuhr führen. Von großer Bedeutung ist dabei die Geschwindigkeitskonstante des Kettenwachstums kp, die im Fall von n-BMA doppelt so groß ist wie bei Styrol. Außerdem sind die Latexpartikel, die durch die Polymerisation von n-BMA entstehen, kleiner. Das bedeutet wiederum, dass eine höhere Anzahl der Latexpartikel bei der Polymerisation von n-BMA vorliegt, wodurch die Reaktionsgeschwindigkeit ebenfalls gesteigert wird. Andererseits ist die Reaktionsgeschwindigkeit auch von der Monomerkonzentration in gequollenen Polymerpartikeln abhängig. Die in der Literatur angegebenen Sättigungskonzentrationen für n-BMA und Styrol in den Latexpartikeln mit CBMA = 3,8 mol/L [126] und CStyrol = 5,5 mol/L [117] sprechen aber dafür, dass das Styrol aufgrund der höheren Monomerkonzentration im Latexpartikel schneller polymerisiert werden sollte. Allerdings überwiegen andere Einflussgrößen, wie die Kettenwachstumsgeschwindigkeit und die Partikelkonzentration, gegenüber einer höheren Monomerkonzentration in den Polymerpartikeln. Zum Vergleich der Initiatoreigenschaften von Вrüggolit FF6 und KPS kann eine in der Literatur [124] beschriebene Batch-Polymerisation von n-BMA mit einem gleichen Massenanteil des Monomers herangezogen werden. Bei einer Reaktionstemperatur von 80 °C wurde die Polymerisation nach 30 Minuten Reaktionszeit beendet. Mit Вrüggolit FF6 als Emulsionspolymerisation von n-Butylmethacrylat – 99 – Initiator wurde bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C nach 1 Stunde Reaktionszeit ein Umsatz von ca. 98 % erreicht. Eine Erhöhung der Initiatorkonzentration führt zu einer Beschleunigung der Reaktion während der Partikelwachstumsperiode. Die mittlere Partikelgröße der Polymerlatices nimmt ab, die Molmassen der Polymere nehmen zu. Im Gegensatz zur Emulsionspolymerisation von Styrol konnte unter Verwendung des Emulgators SDS kaum eine Beschleunigung der Reaktion festgestellt werden, da der Einfluss von SDS auf die Anzahl der gebildeten Polymerpartikel bei der Polymerisation von n-BMA sehr gering ist. – 100 – 9.3 Kombination von Вrüggolit FF6 mit KPS Kombination von Вrüggolit FF6 mit KPS 9.3.1 Rezeptur Der Einfluss einer Zugabe von Kaliumperoxodisulfat in geringen Konzentrationen zu Вrüggolit FF6 auf die Reaktionsgeschwindigkeit wird untersucht. Es ist schon seit langem bekannt, dass Sulfinsäurederivate mit Peroxiden, wie z. B. Wasserstoffperoxid oder Kaliumperoxodisulfat, Redoxinitiierungssysteme bilden. In den in der Literatur [88, 89, 90] beschriebenen Systemen zur Redoxinitiierung beträgt das Molverhältnis vom Oxidationszum Reduktionsmittel in der Regel 1:1, so dass Peroxide in hohen Konzentrationen eingesetzt werden. Näheres zu den Redoxinitiierungssystemen ist in Kap. 7.4 geschrieben. Im Rahmen dieser Arbeit wird untersucht, wie stark eine Zugabe von sehr geringen Mengen des Kaliumperoxodisulfats zu Вrüggolit FF6 die Polymerisationsgeschwindigkeit beeinflusst. Dafür wird die Konzentration von FF6-Sulfinat konstant bei 3,00 mmol/L gehalten. Die Konzentration von KPS wird von 3 µmol/L bis 0,30 mmol/L variiert. Damit liegen die Konzentrationen von KPS deutlich unter den in der Literatur eingesetzten PeroxidKonzentrationen. Um die Konzentrationsverhältnisse der beiden Initiatoren zueinander zu veranschaulichen, sind in Abb. 9-32 schematisch die Quadrate dargestellt, deren Flächen den Konzentrationen der einzelnen Komponenten entsprechen. 0,3 0,03 0,003 - KPS (mmol/l) Brüggolit FF6 Abb. 9-32: Schematische Darstellung der Verhältnisse der beiden Initiatoren Вrüggolit FF6 und KPS in Gemischen, die zum Initiieren der Styrolpolymerisation eingesetzt werden. 9.3.2 Einfluss der Konzentration von Kaliumperoxodisulfat Mit diesen in Kap. 9.3.1 beschrieben Initiatorgemischen wurden Emulsionspolymerisationen von Styrol bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C durchgeführt. In Abb. 9-33 sind die ZeitUmsatz-Kurven dieser Versuche dargestellt. Kombination von Вrüggolit FF6 mit KPS – 101 – 100 Umsatz [%] 80 60 Erhöhung der KPS-Konzentration 40 FF6 ohne Zusatz von KPS FF6 + 0,003 mmol/l KPS FF6 + 0,03 mmol/l KPS FF6 + 0,3 mmol/l KPS 20 0 0 60 120 180 240 Reaktionszeit [min] 300 360 Abb. 9-33: Vergleich der Zeit-Umsatz-Kurven von Emulsionspolymerisationen mit Вrüggolit FF6 / KPSMischungen bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C. Die Konzentration von FF6-Sulfinat beträgt bei allen Versuchen 3,00 mmol/L. Schon eine Zugabe von sehr geringen Mengen an Kaliumperoxodisulfat steigert die Geschwindigkeit der Emulsionspolymerisation signifikant. Durch Zugabe von KPS zu Вrüggolit FF6 wird eine Erhöhung des Endumsatzes sowie eine Abnahme der mittleren Partikelgröße in den Polymerlatices beobachtet (s. Tab. 9-21). Das sind Hinweise auf eine höhere Initiatorkonzentration im Reaktionssystem. Bei den Molmassen der Polymere, abgesehen vom mit Вrüggolit FF6 in Abwesenheit von KPS hergestellten Polystyrol, wird eine Tendenz zu kürzeren Kettenlängen beobachtet, wodurch ebenfalls auf eine höhere Initiatorkonzentration hingewiesen wird. Tab. 9-21: Umsätze nach 24h Reaktionsdauer, Molmassen am Peakmaximum und mittlere Partikelgrößen der Latices. Die Konzentration an FF6-Sulfinat beträgt bei allen Versuchen 3,00 mmol/L. Die Konzentration von Kaliumperoxodisulfat wird variiert. Konzentration von KPS [mmol/L] Umsätze nach 24h Reaktionsdauer [%] Molmasse am Peakmaximum Mp·106 [g/mol] Partikelgröße [nm] 91,4 2,3 140 0,003 94,0 2,8 138 0,03 95,7 2,7 120 0,30 96,6 2,5 91 - – 102 – Kombination von Вrüggolit FF6 mit KPS Die Anfangssteigungen der Zeit-Umsatz-Kurven sind bis ca. 10-15 % Umsatz nahezu identisch, wie schon häufig bei den Emulsionspolymerisationen mit Вrüggolit FF6 als Initiator beobachtet wurde (s. Kap.9.1). Erst bei höheren Umsätzen, nach einem Übergang in die Partikelwachstumsperiode der Emulsionspolymerisation, verlaufen die Polymerisationen unterschiedlich schnell. Ohne Zugabe von Вrüggolit FF6 war es nicht möglich die Polymerisation mit Konzentrationen von KPS in Höhe von 3 µmol/L und 0,03 mmol/L zu initiieren. Erst ab einer Konzentration von 0,30 mmol/L KPS wird die Polymerisation gestartet. In Abb. 9-34 sind die Zeit-Umsatz-Kurven der Emulsionspolymerisation mit 0,30 und 3,00 mmol/L KPS zusammen mit den Verläufen, die mit Вrüggolit FF6 / KPS-Gemischen durchgeführt wurden, abgebildet. Die Latexeigenschaften sind in Tab. 9-22 zusammengefasst. 100 Umsatz [%] 80 3,0 mmol/l 60 0,3 mmol/l FF6 ohne Zusatz von KPS FF6 + 0,003 mmol/l KPS FF6 + 0,03 mmol/l KPS FF6 + 0,3 mmol/l KPS 0,3 mmol/l KPS 3 mmol/l KPS 40 20 0 0 60 120 180 240 Reaktionszeit [min] 300 360 Abb. 9-34: Vergleich der Zeit-Umsatz-Kurven der Emulsionspolymerisationen, die mit Вrüggolit FF6 / KPSGemischen, sowie nur mit KPS durchgeführt sind. Die Reaktionstemperatur bei allen Versuchen betrug 70 °C. Tab. 9-22: Umsätze nach 24h Reaktionsdauer und mittlere Partikelgrößen der Latices. Diese Versuche wurden in Abwesenheit von Вrüggolit FF6 durchgeführt. Konzentration von KPS [mmol/L] Umsätze nach 24h Reaktionsdauer [%] Partikelgröße [nm] 0,3 97,5 99 3 99,8 80 Kombination von Вrüggolit FF6 mit KPS – 103 – Bei der Polymerisation, die mit 0,30 mmol/L KPS ohne Zusatz von Вrüggolit FF6 initiiert wurde, wird eine Inhibierungsperiode beobachtet. Diese wurde wahrscheinlich durch Verunreinigungen mit Sauerstoff hervorgerufen. Durch eine Zugabe von Вrüggolit FF6 wird die Inhibierungsperiode stark verkürzt und die Reaktionsgeschwindigkeit deutlich erhöht. Diese Versuchsreihe zeigt deutlich, dass die Initiatoreffizienz durch Zugabe von geringen Mengen an Kaliumperoxodisulfat zu Вrüggolit FF6 stark erhöht wird. Zusätzlich lassen sich höhere Polymerisationsumsätze erreichen. Diese Steigerung der Reaktionsgeschwindigkeit kann dem KPS alleine nicht zugeschrieben werden. Offensichtlich reagiert Kaliumperoxodisulfat mit den Komponenten von Вrüggolit FF6, wobei in diesem Fall mehr Radikale gebildet werden als bei den voneinander unabhängigen thermischen Zerfallsreaktionen beider Verbindungen. Es ist bekannt, dass Sulfinsäurederivate durch Peroxide oxidiert werden können, wobei der Mechanismus dieser Oxidation sehr komplex ist. In Kap. 7.5 sind mögliche Folgereaktionen einer Oxidation der Sulfinate ausführlich beschrieben. Unter Berücksichtigung, dass bei einer Emulsionspolymerisation die im ersten Reaktionsschritt erzeugten Radikale sofort durch Monomermoleküle, Oligomerketten oder andere Spezies abgefangen werden, können weitere Reaktionsschritte der Oxidation vernachlässigt werden. Dabei können alle drei Verbindungen, die Bestandteile von Вrüggolit FF6 sind, mit Kaliumperoxodisulfat unter Radikalbildung reagieren. In Abb. 9-35 sind diese Reaktionsschritte der Oxidation dargestellt. O OH O OH NaO S_ C COONa + K2S2O8 . NaO S C COONa H O OH NaO S C COONa + K2S2O8 O H Na2SO3 Abb. 9-35: . + SO4- + SO42- + 2 K+ H O OH NaO S C COONa + SO4- + SO42- + 2 K+ O H + K2S2O8 Na2SO3 + SO4- + SO42- + 2 K+ Die Reaktionsschritte einer Reaktion von Kaliumperoxodisulfat mit den Komponenten von Вrüggolit FF6: FF6-Sulfinat (oben), FF6-Sulfonat (Mitte) und Natriumsulfit (rechts). Durch die Reaktionen der Komponenten von Вrüggolit FF6 mit Kaliumperoxodisulfat werden deutlich mehr Radikale erzeugt, als es durch einen thermischen Zerfall von Dinatrium-2hydroxy-2-sulfinatoacetat (FF6-Sulfinat) in der Abwesenheit von KPS der Fall wäre. – 104 – Kombination von Вrüggolit FF6 mit KPS 9.3.3 Einfluss von Eisenionen Bei Polymerisationen ist es wichtig, dass keine Eisenionen im Reaktionssystem vorhanden sind. Dies ist insbesondere unter Verwendung von Вrüggolit FF6 / KPS - Systemen von Bedeutung. In diesem Fall kann ein Redoxsystem gebildet werden, das die Reaktion außerordentlich beschleunigt, weil Eisen(II)-Ionen mit KPS unter Bildung von Radikalen reagieren und dabei gebildete Eisen(III)-Ionen durch Вrüggolit FF6 wiederum zu Eisen(II)Ionen reduziert werden, wie in Kap. 7.3 beschrieben ist. Aus diesem Grund wurde der Eisengehalt im Polymerisat mit Hilfe der Atomabsorptionsspektroskopie bestimmt. Die Probe wurde durch den oxidativen Nassaufschluss vorbereitet, um organische Moleküle zu zerstören. Dabei wurden 1,1 g Probe mit 4 mL Salpetersäure und 2 ml Perchlorsäure (HClO4) behandelt und anschließend in 100 mL Wasser gelöst. Es wurde kein Eisen in der Probe nachgewiesen, wobei die Nachweisgrenze der Methode bei 4,5 µg/L liegt. In technischen Redoxsystemen liegen die Konzentrationen der Eisenionen deutlich über der Nachweisgrenze der Methode. So z.B. muss bei der Herstellung von Kalt-SBR die Konzentration von Eisenionen über 0,2 mmol/L liegen, damit die Polymerisation durchgeführt werden kann [127]. Es kann davon ausgegangen werden, dass eine Konzentration der Eisen-Ionen unterhalb von 4,5 µg/l die Polymerisation nicht beeinflussen kann. Um trotzdem sicher zu sein, dass eventuell vorhandene nicht nachweisbare Eisenionen, die aus den Reaktoreinbauten, wie z. B. dem Edelstahlrührer stammen könnten, die Ergebnisse nicht beeinflussen, wurden zwei Versuche in einem 500 mL-Glaskolben mit einem Rückflusskühler, Glasthermometer, Stickstoffzuleitung und Magnetrührstäbchen als Vergleichsreaktor durchgeführt. Als Initiator wurde ein Вrüggolit FF6 / KPS – System verwendet, da solche Systeme auf Eisenionen sehr empfindlich reagieren würden. In Abb. 9-36 sind die Zeit-Umsatz-Kurven des Styrols bei den Versuchen mit dem Initiatorsystem, das aus Вrüggolit FF6 (3,0 mmol/L FF6-Sulfinat) und 0,03 mmol/L KPS besteht, abgebildet. In Abb. 9-36 zeigt sich, dass die Zeit-Umsatz-Kurven der in beiden Reaktoren durchgeführten Reaktionen nahezu übereinstimmend sind. In Abb. 9-37 sind die Umsatz-Verläufe der Styrolpolymerisation mit einem Initiatorsystem, zusammengesetzt aus Вrüggolit FF6 (3,0 mmol/L FF6-Sulfinat) und 0,30 mmol/L KPS, dargestellt. Die beiden Reaktionen verlaufen ebenfalls gleich schnell. Kombination von Вrüggolit FF6 mit KPS – 105 – 100 Umsatz [%] 80 60 40 20 0 Versuch im 500 mL-Glaskolben Versuch im 1 L-Glasreaktor 0 60 120 180 240 Reaktionszeit [min] 300 360 Abb. 9-36: Vergleich der Zeit-Umsatz-Kurven der Emulsionspolymerisationen, die im 500mL-Glaskolben und im 1L-Glasreaktor bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C durchgeführt wurden. Die Konzentration von FF6-Sulfinat beträgt 3,00 mmol/L, die Konzentration von KPS beträgt 0,03 mmol/L. 100 Umsatz [%] 80 60 40 20 0 Versuch im 500 mL-Kolben Versuch im 1 L-Glasreaktor 0 60 120 180 240 Reaktionszeit [min] 300 360 Abb. 9-37: Vergleich der Zeit-Umsatz-Kurven der Emulsionspolymerisationen, die im 500mL-Glaskolben und im 1L-Glasreaktor bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C durchgeführt sind. Die Konzentration von FF6-Sulfinat beträgt 3,00 mmol/L, die Konzentration von KPS beträgt 0,30 mmol/L. Die Unterschiede in den gemessenen Partikelgrößen sind nur sehr klein, die Endumsätze sind ebenfalls nahezu gleich. In Tab. 9-23 sind die Endumsätze nach 24 h Reaktionsdauer und die – 106 – Kombination von Вrüggolit FF6 mit KPS mittleren Partikelgrößen der Latices, die in den beiden Reaktoren mit Вrüggolit FF6 / KPS– Zusammensetzungen hergestellt wurden, im Vergleich dargestellt. Tab. 9-23: Endumsätze und mittlere Partikelgrößen in unterschiedlichen Reaktoren. Zugabe von 0,03 mmol/L KPS Reaktor Zugabe von 0,30 mmol/L KPS Umsätze nach 24h Reaktionsdauer [%] Partikelgröße [nm] Umsätze nach 24h Reaktionsdauer [%] Partikelgröße [nm] 500 mLGlaskolben 95,7 120 96,6 93 1 L-Glasreaktor 96,0 120 96,6 91 Es konnte gezeigt werden, dass im Glasreaktor, in dem die meisten Versuche durchgeführt werden, entweder keine Eisenionen vorhanden sind oder die eventuell vorhandenen Ionen die Ergebnisse nicht beeinflussen. Anderseits müssten die Zeit-Umsatz-Kurven aus verschiedenen Reaktoren voneinander abweichen. Es kann aber nicht ausgeschlossen werden, dass Eisen- bzw. andere Schwermetallionen in den Chemikalien vorhanden sind und damit die Reaktionen in beiden Reaktoren in gleichem Maße stören. Generell ist es unmöglich, mit absoluter Sicherheit alle Schwermetallionen aus dem Reaktionssystem auszuschließen. Das Ziel dieser Versuche mit dem Gemisch der beiden Initiatoren war es zu zeigen, dass schon die kleinsten Mengen von Kaliumperoxodisulfat zusammen mit einem klassischen Reduktionsmittel, zu denen Вrüggolit FF6 gehört, eine schnelle radikalische Polymerisationen einleiten können. Dieses Verhalten soll bei den insbesondere technischen Polymerisationsverfahren vor allem auch aus Sicherheitsgründen stets berücksichtigt werden. Weiterhin kann durch Zugabe der Sulfinsäurederivate zum Initiator KPS die Inhibierungsperiode der Polymerisation stark verkürzt werden. Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol 9.4 – 107 – Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol Die Autoren C. C. WANG, J. F. KUO und C. Y. CHEN [3, 4, 5] untersuchten eine Initiierung der Emulsionspolymerisation von Styrol bzw. von n-Butylacrylat mit Hilfe von Natriumformaldehydsulfoxylat (SFS) nur zusammen mit einem Emulgator wie z.B. Natriumdodecylsulfat (SDS). In Kap. 9.1 wurde festgestellt, dass die Emulsionspolymerisation von Styrol unter Verwendung von SDS als Emulgator deutlich schneller verläuft als unter Verwendung des Emulgators Aerosol MA-80. Auf die Emulsionspolymerisation von n-BMA konnte dagegen kein Einfluss des Emulgators beobachtet werden. Aus diesem Grund ist es sinnvoll, die Initiatoreigenschaften von Вrüggolit FF6 in Abwesenheit vom Emulgator genauer zu untersuchen. Dazu wurde eine Versuchsreihe durchgeführt, bei der auf eine Emulgatorzugabe vollständig verzichtet wurde. Der Mechanismus einer Emulsionspolymerisation ohne Zugabe des Emulgators ist in Kap. 5.5 erläutert. 9.4.1 Einleitung Bei einer klassischen Emulsionspolymerisation wird das Monomer durch Rühren in Wasser verteilt, wobei ein Teil des Monomers in den Micellen solubilisiert wird und ein anderer Teil sich in Monomertröpchen befindet, die durch Emulgatormoleküle stabilisiert sind. Bei Abwesenheit der Emulgatormoleküle sind die durch Rühren erzeugten Monomertröpfchen nicht stabilisiert. Aufgrund des Dichteunterschieds zwischen Wasser und Styrol und eine eventuell nicht optimale Dispergierung kann es zur Bildung der Monomerphase an der Wasseroberfläche kommen. Dadurch wäre eine zuverlässige Probenentnahme für die gaschromatographische Bestimmung des Umsatzes nicht möglich, wie es in Kap. 9.4.6 auch gezeigt werden konnte. Um den Reaktionsverlauf verfolgen zu können, wird eine Streulichtsonde zusammen mit dem Spektrometer eingesetzt, die in Kap. 8.2 beschrieben wurde. Mit Hilfe dieser Sonde ist es möglich das Ende einer Polymerisation zu beobachten, das durch konstante Intensitäten der Streusignale gekennzeichnet ist. Wie M. REHFELD [110] zeigte, steigen während der Partikelwachstumsperiode die relativen Intensitäten der Remission 1 und 2, und beim Übergang von der Partikelwachstumsperiode in die Monomerverarmungsperiode werden zeitliche Intensitätsschwankungen beobachtet. 9.4.2 Versuchsdurchführung und Versuchsaufbau Für diese Versuchsreihe wird die Ausgangsrezeptur aus Tab. 8-1 verändert. Auf die Zugabe des Emulgators wird verzichtet und der Monomeranteil wird von 16,0 wt% auf 2,5 wt% reduziert. Die Reduzierung des Monomeranteils dient dabei der Vermeidung einer Koagulation des hergestellten Polymerlatex, die durch eine höhere Monomerkonzentration begünstigt wird. Die modifizierte Rezeptur ist in Tab. 9-24 dargestellt. Nach dem Versuch wird der Polymerlatex dem Reaktor entnommen und mit Natriumdodecylsulfat (0,1 wt% – 108 – Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol bezogen auf den gesamten Reaktionsansatz) versetzt, um eine Koagulation des Produkts beim Lagern zu vermeiden. Tab. 9-24: Rezeptur für die emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol. Komponente Gehalt in wt% Styrol 2,50 Puffer (Natriumhydrogencarbonat) 0,10 Initiator (Kaliumperoxodisulfat bzw. Вrüggolit FF6 ) variabel Wasser 97,40 Alle Versuche mit der Online-Verfolgung werden diskontinuierlich in einem Glasreaktor, wie in Kap. 8.1.2 beschrieben, durchgeführt. In Abb. 9-38 ist der Aufbau der Apparatur dargestellt. Während der Reaktion wird der Reaktor mit Aluminiumfolie umwickelt, damit die spektroskopische Untersuchung durch äußere Lichteinflüsse nicht gestört wird. Laborabzug Stickstoff R K S TF G TF Thermostat Spektrometer Ablaufventil Abb. 9-38: Aufbau der Versuchsanlage zur Online-Vefolgung der Emulsionspolymersation, G - Glasreaktor, K - Rückflußkühler, TF - Temperierflüssigkeit, R - Rührer, S - Sonde des Streulichtspektrometers. Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol – 109 – Folgende Geräteeinstellungen sind beim Streulichtspektrometer gewählt: Integrationszeit: 200 ms Integrationsanzahl: 10 Streulichtkorrektur aus Die Integrationszeit ist die Zeitspanne innerhalb derer das Spektrometer das Licht akkumuliert. Wie viele aufgenommene Spektren zu einem Spektrum gemittelt werden gibt die Integrationszahl an. Die Streulichtkorrektur kompensiert Offsetschwankungen des Spektrometers, indem das erhaltene Signal innerhalb der angegebenen Grenzen von dem gemessenen Signal abgezogen wird. Vor der Messung wird der nicht durch die Lichtquelle hervorgerufene, als Dunkelstrom bezeichnete, Anteil des Spektrums bei ausgeschalteter Lampe aufgezeichnet. Vom erhaltenen Rohspektrum wird nun der Dunkelstrom subtrahiert und durch das direkt aufgenommene Lampenspektrum geteilt, um so die Intensitätsschwankungen der Lampe zu umgehen. Die Messwerte der Remission 1 und 2 werden alle 60 Sekunden gespeichert, um eine optimale Datendichte zu erreichen. 9.4.3 Thermische Polymerisation von Styrol Die Stabilität des optischen Systems des Streulichtspektrometers wird bei einer thermischen Polymerisation von Styrol ohne Initiator bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C überprüft. Styrol kann zwar eine thermische Polymerisation eingehen, die Reaktion verläuft aber sehr langsam, so dass angenommen werden kann, dass während der Messung keine Reaktion stattfindet. Die Online-Verfolgung der Reaktion beginnt unmittelbar nach der Styrolzugabe. In den folgenden Abb. 9-39 und Abb. 9-40 sind die Intensitäten der Remission 1 und 2 bei Wellenlängen von 570 nm, 630 nm und 720 nm dargestellt. Diese Wellenlängen haben sich in früheren Arbeiten [108] ihre gute Eignung zur Verfolgung des Partikelwachstums bei der Emulsionspolymerisation von Styrol gezeigt. Bei Betrachtung des zeitlichen Verlaufs der Remission 1 zeigen sich unterschiedliche relative Intensitäten bei den verschiedenen Wellenlängen. So sind die Intensitäten bei einer Wellenlänge von 570 nm stets höher als die bei 630 nm, die wiederum höher sind als die bei 720 nm. Nach der Styrolzugabe lässt sich ein sehr schwacher Anstieg der Remission 1 beobachten, nach ca. 3 Stunden Reaktionsdauer sind die Verläufe nahezu konstant. Zwischen 6 und 8 Stunden Reaktionsdauer wurden sehr starke Schwankungen der Intensität beobachtet, die vermutlich auf Störungen im Stromnetz zurückzuführen sind. Diese Schwankung wurde aus der Grafik entnommen. Danach bleiben die Intensitäten abgesehen von einigen geringen Schwankungen nahezu konstant. – 110 – Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol relative Intensität Remission 1 0.08 0.07 0.06 0.05 0.04 0.03 0.02 REM1 570 nm REM1 630 nm REM1 720 nm 0.01 0 0 4 8 12 Reaktionszeit [h] 16 20 Abb. 9-39: Online-Verfolgung der thermischen Polymerisation von Styrol. Dargestellt sind die relativen Intensitäten der Remission 1 bei den Wellenlängen von 570 nm, 630 nm und 720 nm. Zwischen 6 und 8 Stunden Reaktionsdauer wurden sehr starke Schwankungen der Intensität beobachtet. Diese Werte werden bei der Auftragung nicht berücksichtigt. Die Verläufe der relativen Intensitäten der Remission 2 in Abhängigkeit von der Reaktionszeit sind in Abb. 9-40 dargestellt. Die Intensitäten bei den Wellenlängen von 630 nm und 720 nm sind nahezu gleich und gleichzeitig höher als die bei einer Wellenlänge von 570 nm. Nach der Styrolzugabe ist ebenfalls ein leichter Intensitätsanstieg zu beobachten, der nach ca. 2-3 Stunden sein Maximum erreicht. Danach erfolgt ein langsamer Abfall der Intensität, wobei zwischen 6 und 8 Stunden Reaktionsdauer ebenfalls starke Schwankungen der Intensität beobachtet werden, die aus der Auftragung entfernt wurden. Anschließend bleiben die Intensitäten leicht schwankend um einen konstanten Wert. Der Monomerumsatz nach 20 Stunden Reaktionsdauer lag bei ca. 0,5 %. Beim Abschalten des Rührers nach dem Ende der Messungen, kam es zur einer Trennung der Wasser- und Monomerphase, wobei die wässrige Phase sehr klar war. Dies ist ein weiterer Hinweis dafür, dass kaum Monomer umgesetzt wurde. Im Verlauf des Versuchs wurde eine sehr geringe zeitliche Änderung der relativen Intensitäten der Remission 1 und 2 in 20 Stunden Reaktionsdauer beobachtet. In diesem Fall konnte gezeigt werden, dass das Spektrometer nahezu konstante Intensitäten des Streulichtes aufzeichnet, wenn keine Änderung der Zusammensetzung im System stattfindet. Deswegen kann davon ausgegangen werden, dass das Streulichtspektrometer zuverlässige Messergebnisse liefert. Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol – 111 – relative Intensität Remission 2 0.007 0.006 0.005 0.004 0.003 REM2 570 nm REM2 630 nm REM2 720 nm 0.002 0.001 0 4 8 12 Reaktionszeit [h] 16 20 Abb. 9-40: Online-Verfolgung der thermischen Polymerisation von Styrol. Dargestellt sind die relativen Intensitäten der Remission 2 bei den Wellenlängen von 570 nm, 630 nm und 720 nm. Hier wurden ebenfalls zwischen 6 und 8 Stunden Reaktionsdauer starke Schwankungen der Intensität beobachtet. Diese Werte werden bei der Auftragung nicht berücksichtigt. 9.4.4 Polymerisation mit 3,00 mmol/L KPS Bei diesem Versuch werden 3,00 mmol/L KPS (0,10 wt%) zur Initiierung der Polymerisation zugegeben. Das Massenverhältnis vom Monomer zum Initiator beträgt in diesem Fall 25:1, statt des sonst verwendeten Verhältnisses von 200:1. Eine höhere Menge an KPS bei emulgatorfreien Polymerisationen ist laut Literaturangaben [128] notwendig, um die gebildeten Polymerpartikel zu stabilisieren. In Abb. 9-41 sind die Intensitätsverläufe der Remission 1 dargestellt. Mit der Zugabe des Initiators beginnt die so genannte Reaktionszeit. Kurz nach der Initiatorzugabe bleiben die Intensitäten bei allen drei Wellenlängen konstant. Nach ca. 15 Minuten Reaktionsdauer wird ein steiler Anstieg der Intensität beobachtet, wobei nach ca. 150 Minuten ein Maximum erreicht wird. Dieses Maximum ist bei 570 nm Wellenlänge am deutlichsten, bei 720 nm Wellenlänge ist dagegen das Maximum sehr schwach ausgeprägt. Nach ca. 4,5 Stunden Reaktionszeit bildete sich an den Empfangsfasern der Remission 1 der Polymerbelag, wodurch die Intensitäten der Remission 1 steil anstiegen und konstante Werte annehmen. Nach dem Versuch wurde am Kopf der Sonde eine Belagsschicht beobachtet. Zugleich nach 4,5 Stunden Reaktionsdauer wurde bei den Verläufen der Remission 2 ein starker Abfall der Intensität mit anschließenden konstanten Intensitätswerten beobachtet. Dieser könnte ebenfalls ein Hinweis auf eine Belagsbildung sein, da dadurch weniger Licht an die Empfangsfasern der Remission 2 gelangt (s. Abb. 9-42). – 112 – Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol relative Intensität Remission 1 1.2 1 0.8 0.6 0.4 REM1 570 nm REM1 630 nm REM1 720 nm 0.2 0 0 60 120 180 Reaktionszeit [min] 240 300 360 Abb. 9-41: Verlauf der relativen Intensitäten der Remission 1 bei den Wellenlängen 570 nm, 630 nm und 720 nm. Nach ca. 4,5 h Reaktionsdauer waren die Sendefasern und die Empfangsfasern der Remission 1 durch den gebildeten Polymerbelag bedeckt. relative Intensität Remission 2 0.3 0.24 0.18 0.12 REM2 570 nm REM2 630 nm REM2 720 nm 0.06 0 0 60 120 180 Reaktionszeit [min] 240 300 360 Abb. 9-42: Verlauf der relativen Intensitäten der Remission 2 bei den Wellenlängen 570 nm, 630 nm und 720 nm. Durch Belagsbildung an der Sonde kam es nach ca. 4,5 h Reaktionsdauer zum Abfall der Intensitäten der Remission 2 auf einen konstanten Wert. Die Intensitäten der Remission 2 durchlaufen über ein Maximum, das bei ca. 90 Minuten Reaktionszeit liegt. Zwischen 120 und 180 Minuten Reaktionsdauer wird ein Schwanken der Intensität über alle Wellenlängen beobachtet. Dies ist aber nicht durch eine eventuelle Belagsbildung hervorgerufen worden, wie es in einigen Arbeiten [109, 108] erklärt wird, Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol – 113 – sondern diese Schwankungen setzten während des Übergangs von der Periode II zu Periode III der Emulsionspolymerisation ein, wie von M. REHFELD [110] gezeigt wurde. Der mit Hilfe der Gaschromatographie bestimmte Endumsatz nach 6 Stunden Reaktionsdauer betrug 100,0 %. Der Polystyrollatex war monomodal und engverteilt mit der mittleren Partikelgröße von 449 nm. Es konnte gezeigt werden, dass eine Emulsionspolymerisation von Styrol ohne Emulgator mit KPS als Initiator möglich ist. Dieses emulgatorfreie Verfahren, bei dem Latices mit guten Eigenschaften im Bezug auf die Partikelgröße hergestellt werden können, bietet durchaus eine interessante Möglichkeit für die Herstellung von großen monodispersen Partikeln mit Oberflächen, die frei von Emulgatormolekülen sind. Diese Partikel finden z.B. eine breite Anwendung für diagnostische Zwecke in der Medizin [129]. 9.4.5 Polymerisation mit 0,5 mmol/L KPS Die Konzentration des Initiators KPS beträgt im Reaktionssystem 0,5 mmol/L (0,013 wt%). Damit liegt das Monomer-Initiator-Massenverhältnis bei 200:1 und entspricht dem Verhältnis entsprechend der in Tab. 8-1 dargestellten Ausgangsrezeptur. Die beiden folgenden Abbildungen zeigen den Verlauf der Intensitäten der Remission 1 und 2 für diese Polymerisation. Beide Verläufe zeigen einen leichten Anstieg der Intensität in den ersten 60-120 Minuten Reaktionszeit. Danach erfolgt eine Abnahme der Intensitäten bis ein Plateau erreicht wird. Die gesamte Änderung der Intensitäten ist sehr gering, was daraufhin deutet, dass sehr wenig Monomer umgesetzt wurde. Dies wurde nach dem Versuch mit Hilfe der Gaschromatographie bestätigt, da der gaschromatographisch bestimmte Umsatz dieser Polymerisation bei 0,5 % lag. Der Grund für diesen geringen Umsatz liegt vermutlich darin, dass die Konzentration der Oligomermoleküle mit Sulfat-Endgruppen nicht ausreichend für eine wirksame Stabilisierung der durch homogene Nukleierung gebildeten Polymerpartikel war, wodurch diese Art der Nukleierung stark gehemmt wurde. Für eine konkurrierende Nukleierung in Monomertröpfchen ist die Initiatorkonzentration zu gering, da die Konzentration der Monomertröpfchen aufgrund eines geringeren Monomeranteils ebenfalls gering ist. Dadurch müssen gebildete Oligomerradikale einen größeren Weg zurücklegen, bis sie auf ein Monomertröpfchen treffen. Unter Berücksichtigung einer sehr kurzen Lebensdauer eines Radikales ist es vorstellbar, dass ein großer Teil der erzeugten Radikale durch Abbruchreaktionen in der wässrigen Phase die Monomertröpfchen nicht erreicht. – 114 – Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol relative Intensität Remission 1 0.024 REM1 570 nm REM1 630 nm REM1 720 nm 0.021 0.018 0.015 0.012 0.009 0.006 0 120 240 360 480 600 Reaktionszeit [min] 720 840 960 Abb. 9-43: Online-Verfolgung der Styrolpolymerisation mit dem Initiator KPS mit den relativen Intensitäten der Remission 1 bei den Wellenlängen von 570 nm, 630 nm und 720 nm. Die Konzentration von KPS betrug 0,5 mmol/L. relative Intensität Remission 2 0.01 REM2 570 nm REM2 630 nm REM2 720 nm 0.008 0.006 0.004 0.002 0 0 120 240 360 480 600 Reaktionszeit [min] 720 840 960 Abb. 9-44: Online-Verfolgung der Styrolpolymerisation mit dem Initiator KPS mit den relativen Intensitäten der Remission 2 bei den Wellenlängen von 570 nm, 630 nm und 720 nm. Die Konzentration von KPS betrug bei diesem Versuch 0,5 mmol/L. In Kap. 9.3 wurde eine Polymerisation mit einer noch geringeren Konzentration von KPS in Höhe von 0,30 mmol/L vorgestellt (s Abb. 9-34). Diese Reaktion konnte aber durchgeführt werden, weil dort Micellen im Reaktionssystem vorlagen, die im Vergleich zu Monomertröpfchen eine viel höhere Konzentration besitzen. Dadurch verkürzen sich die Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol – 115 – Wege der Oligomerradikale deutlich, so dass eine Einleitung der radikalischen Polymerisation möglich war. 9.4.6 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 (3,00 mmol/L FF6-Sulfinat) Nach einer erfolgreich durchgeführten emulgatorfreien Emulsionspolymerisation mit 3,00 mmol/L KPS wird Styrol unter Verwendung von Вrüggolit FF6 als Initiator polymerisiert. Der Anteil von Вrüggolit FF6 ist so gewählt, dass die Konzentration von FF6-Sulfinat im Reaktionssystem 3,00 mmol/L beträgt. In Abb. 9-45 sind die Verläufe der Streulichtintensitäten bei den Wellenlängen von 570 nm, 630 nm und 720 nm dargestellt. Nach ca. 30 Minuten Reaktionsdauer wird ein Anstieg der Intensität beobachtet. Allerdings wird bei diesem Versuch kein Maximum erreicht, die Intensitäten steigen weiterhin über die gesamte Reaktionsdauer. Auffällig dabei sind die starken Schwankungen der Intensität, die mit der Reaktionsdauer zunehmen. relative Intensität Remission 1 0.1 0.08 0.06 0.04 REM1 570 nm REM1 630 nm REM1 720 nm 0.02 0 0 120 240 360 480 600 Reaktionszeit [min] 720 840 960 Abb. 9-45: Emulsionspolymerisation von Styrol mit Вrüggolit FF6 als Initiator (3,00 mmol/L FF6-Sulfinat). Die Intensitäten der Remission 1 nehmen unter großen Schwankungen stetig zu. Die Intensitäten der Remission 2 steigen kurz nach der Zugabe des Initiators Вrüggolit FF6 an (s. Abb. 9-46), was ein Hinweis für eine Bildung der Polymerpartikel dient. Nach ca. 90 Minuten Reaktionszeit ist die Partikelbildungsperiode abgeschlossen, so dass dann ein langsamer Anstieg der Intensitäten beobachtet wird. – 116 – Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol relative Intensität Remission 2 0.036 0.03 0.024 0.018 0.012 REM2 570 nm REM2 630 nm REM2 720 nm 0.006 0 0 120 240 360 480 600 Reaktionszeit [min] 720 840 960 Abb. 9-46: Emulsionspolymerisation von Styrol mit Вrüggolit FF6 als Initiator (3,00 mmol/L FF6-Sulfinat). Die Intensitäten der Remission 2 nehmen über die ganze Reaktionszeit stetig zu. Im Gegensatz zu den Verläufen der Remission 1 werden keine großen Schwankungen der Intensität beobachtet. Nach 16 Stunden Reaktionsdauer sind die Intensitäten der Remissionen 1 und 2 noch nicht konstant. Dies deutet darauf hin, dass die Polymerisation noch nicht beendet ist. Der nach 16 Stunden gaschromatographisch bestimmte Umsatz von 41,2 % bestätigt dieses. Der im Gegensatz zur Polymerisation mit Kaliumperoxodisulfat als Initiator geringere Endumsatz kann auf eine Dead-End-Polymerisation hindeuten, bei der der Initiator frühzeitig verbraucht wird, so dass während der Reaktion ein vollständiger Monomerumsatz nicht erreicht werden kann [130]. Das frühzeitige Verschwinden des Initiators kann dann zustande kommen, wenn zu wenig Initiator eingesetzt wird und/oder die Zerfallsgeschwindigkeitskonstante des Initiators zu hoch ist. Um diesem Hinweis auf eine Dead-End-Polymerisation nachzugehen, wurde die Polymerisation mit Вrüggolit FF6 wiederholt. Nach 19 Stunden Reaktionsdauer wurde noch mal Вrüggolit FF6 zugegeben. Im Falle einer Dead-EndPolymerisation sollte eine Erhöhung der Reaktionsgeschwindigkeit beobachtet werden, da die Polymerisation durch den hinzugefügten Initiator beschleunigt wird. Während der Polymerisation wurden die Proben aus dem Reaktor mit einer Pasteur-Pipette gezogen und die Monomerumsätze gaschromatographisch bestimmt. Um eine gaschromatographische Bestimmung des Umsatzes zu ermöglichen, wurde jede aus dem Reaktor entnommene Probe mit einer Spatelspitze Natriumdodecylsulfat (SDS) versetzt. Dadurch wird eine bessere homogene Verteilung von Styrol in der Probenlösung erreicht. Außerdem wurde beobachtet, dass Proben, die nicht mit dem Emulgator stabilisiert sind, mit der Zeit koagulieren. Der zeitliche Verlauf der momentanen Umsätze ist in Abb. 9-47 dargestellt. Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol – 117 – 100 2. Zugabe von Brüggolit FF6 Umsatz [%] 80 60 40 20 0 0 6 12 18 24 30 Reaktionszeit [h] 36 42 48 Abb. 9-47: Verlauf der momentanen Umsätze für Emulsionspolymerisation von Styrol mit zweiter Zugabe von Вrüggolit FF6 nach 19 Stunden Reaktionsdauer. Eine genaue Bestimmung der Monomerumsätze zum Beginn der Polymerisation ist fehlgeschlagen. Zu Beginn der Reaktion war eine zuverlässige Umsatzbestimmung nicht möglich, da das Monomer offensichtlich nicht homogen im Reaktor verteilt worden war. Diese Untersuchung rechtfertigt den Einsatz der Streulichtsonde, da dadurch eine zuverlässige Beobachtung des Reaktionsverlaufs ermöglicht wurde. Erst nach dem Erreichen von ca. 40-50 % Umsatz konnten reproduzierbare Werte für den Monomerumsatz bestimmt werden. Nach 18 Stunden Reaktionsdauer betrug der Monomerumsatz 52,8 %. Nach 19 Stunden Reaktionsdauer erfolgte eine zweite Zugabe von Вrüggolit FF6, wobei die Konzentration von FF6-Sulfinat ebenfalls 3,00 mmol/L betrug. Nach der Zugabe wurde ein Anstieg der Zeit-Umsatz-Kurve beobachtet. Der Endumsatz nach ca. 45 Stunden Reaktionsdauer beträgt 75,5 %. Der beobachtete Anstieg der Zeit-Umsatz-Kurve dient als Beweis dafür, dass bei einer emulgatorfreien Polymerisation mit Вrüggolit FF6 als Initiator die Polymerisation nach einem Dead-End-Mechanismus abläuft. Einen weiteren Nachweis einer Dead-End-Polymerisation liefern die Molmassen der Polymere. Bei einer Polymerisation mit 3,00 mmol/L Вrüggolit FF6 betrug die Molmasse des Polymers 1,8·106 g/mol. Durch die Zugabe von Вrüggolit FF6 wurde das Polymer mit einer Molmasse von 1,4·106 g/mol erhalten. 9.4.7 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 (6 mmol/L FF6-Sulfinat) Da die Polymerisation mit 3,00 mmol/L FF6-Sulfinat sehr langsam ablief und eine Dead-EndPolymerisation beobachtet wurde, wird nun die Menge von Вrüggolit FF6 bei diesem – 118 – Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol Versuch verdoppelt. In diesem Fall sollte die Reaktion schneller ablaufen und ein höherer Umsatz sollte erzielt werden. Unmittelbar nach der Zugabe des Initiators wird ein schwacher Anstieg der Remission 1 beobachtet, der durch starke Schwankungen gekennzeichnet ist (s. Abb. 9-48). Nach ca. 120 Minuten Reaktionsdauer wird ein weiterer Anstieg der Intensitäten beobachtet. Nachdem das breite Maximum der Intensität überschritten wird, erfolgt eine Abnahme, die nach ca. 420 Minuten (7 Stunden) Reaktionszeit mit einem Plateau endet. Während der gesamten OnlineVerfolgung schwanken die Intensitäten der Remission 1 deutlich stärker als die der Remission 2 (s. Abb. 9-49). relative Intensität Remission 1 0.08 0.07 0.06 0.05 0.04 0.03 0.02 REM1 570 nm REM1 630 nm REM1 720 nm 0.01 0 0 120 240 360 480 600 Reaktionszeit [min] 720 840 960 Abb. 9-48: Verläufe der Intensitäten der Remission 1 unter Verwendung von Вrüggolit FF6 (6 mmol/L FF6Sulfinat) als Initiator. Die Intensitäten schwanken sehr stark über den gesamten Reaktionsverlauf. In Abb. 9-49 zeigt sich mit Zugabe von Вrüggolit FF6 ein unmittelbarer Anstieg der Intensitäten in den ersten 120 Minuten der Reaktion, der danach noch steiler wird und nach ca. 180 Minuten Reaktionsdauer das Maximum erreicht. Nach dem Durchlaufen des Maximums nehmen die Intensitäten ab und erreichen nach ca. 7-8 Stunden ein Plateau. Der gaschromatographisch bestimmte Umsatz beträgt nach 16 Stunden Reaktionszeit 54,4 % und ist damit etwas höher als bei der Polymerisation mit 3,00 mmol/L FF6-Sulfinat. Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol – 119 – relative Intensität Remission 2 0.06 0.05 0.04 0.03 0.02 REM2 570 nm REM2 630 nm REM2 720 nm 0.01 0 0 120 240 360 480 600 Reaktionszeit [min] 720 840 960 Abb. 9-49: Verläufe der Intensitäten der Remission 2 unter Verwendung von Вrüggolit FF6 (6 mmol/L FF6Sulfinat) als Initiator. Es werden im Gegensatz zu Remission 1 kaum Intensitätsschwankungen beobachtet. 9.4.8 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 in Gegenwart von SDS unter CMC Die emulgatorfreien Polymerisation unter Verwendung von Вrüggolit FF6 als Initiator verlaufen deutlich langsamer, als die mit dem Emulgator Aerosol MA-80 durchgeführten Polymerisation (s. Kap. 9.1). Aus diesem Grund wird untersucht, ob die Zugabe einer geringen Emulgatormenge unterhalb der kritischen Micellenbildungskonzentration die Reaktionsgeschwindigkeit erhöht. Durch Zugabe eines Emulgators in einer Konzentrationen unterhalb der CMC nimmt die Nukleierung in den Monomertröpfchen zu, da die Anzahl der stabilisierten Monomertröpfchen erhöht wird. Es werden zum Reaktionssystem 0,2 wt% Emulgator Aerosol MA-80 zugegeben. Wenige Minuten nach der Zugabe des Initiators wird ein steiler Anstieg der Intensitäten der Remission 1 und 2, wie in Abb. 9-50 und Abb. 9-51 dargestellt, beobachtet. Die Maxima der Remission 1 und 2 werden bei diesem Versuch nach ca. 120 Minuten erreicht und liegen übereinstimmend mit dem Versuch mit 3,00 mmol/L FF6-Sulfinat (s. Kap. 9.4.6), aber ca. 1 Stunde früher als im Versuch mit 6 mmol/L FF6-Sulfinat (s. Kap. 9.4.7). Nachdem die Intensitätsmaxima erreicht sind, erfolgt ein sehr geringer Abfall der Intensitäten, bevor konstante Werte der Intensität angenommen werden. – 120 – Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol relative Intensität Remission 1 0.24 0.2 0.16 0.12 0.08 REM1 570 nm REM1 630 nm REM1 720 nm 0.04 0 0 120 240 360 480 600 Reaktionszeit [min] 720 840 960 Abb. 9-50: Online-Verfolgung der Polymerisation von Styrol. Dargestellt sind die relativen Intensitäten der Remission 1 bei den Wellenlängen von 570 nm, 630 nm und 720 nm. Zwischen 240 und 480 Minuten Reaktionsdauer werden hier, wie schon bei der thermischen Polymerisation, ungewöhnlich starke Schwankungen der Intensität beobachtet. Diese Messwerte sind nicht dargestellt. relative Intensität Remission 2 0.2 0.16 0.12 0.08 0.04 0 REM2 570 nm REM2 630 nm REM2 720 nm 0 120 240 360 480 600 Reaktionszeit [min] 720 840 960 Abb. 9-51: Online-Verfolgung der Polymerisation von Styrol. Dargestellt sind die relativen Intensitäten der Remission 2 bei den Wellenlängen von 570 nm, 630 nm und 720 nm. Bei der Remission 2 werden dagegen keine Schwankungen der Intensität zwischen 240 und 480 Minuten Reaktionsdauer beobachtet. Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol – 121 – Obwohl bei Zugabe von Emulgator die relativen Intensitäten der Remission 1 und 2 deutlich höher liegen, als beim vergleichbaren emulgatorfreien Versuch, liegt der Umsatz nach 16 Stunden Reaktionsdauer bei 43,5 % und damit nicht wesentlich höher. Eine mögliche Erklärung für eine höhere Streuintensität beim Versuch unter Verwendung des Emulgators Aerosol MA-80 könnte folgende Überlegung sein. Da die Menge an Styrol im Reaktionsansatz gering ist, hat sich das Styrol nach kurzer Reaktionsdauer komplett in Polymerpartikeln gelöst. Das Verschwinden der Monomerphase hat dann aufgrund einer Änderung des Brechungsindex im Medium einen Anstieg der Streuintensität hervorgerufen. Ohne Zugabe des Emulgators ist die Verteilung des Monomers Styrol im Reaktor inhomogen, so dass bis zum Ende der Messung eine separate Monomerphase vorhanden ist. 9.4.9 Zusammenfassung In Tab. 9-25 sind die Versuchsbedingungen, Endumsätze, die mit der Scheibenzentrifuge bestimmten mittleren Partikelgrößen, Polydispersitäten der Verteilungen, sowie die Partikelkonzentrationen nach dem Ende der Reaktion zusammengefasst. Tab. 9-25: Übersicht der durchgeführten Versuche. Initiator Konzentration (mmol/L) Umsatz nach der Reaktion (%) Mittlerer Partikeldurchmesser [nm] Polydispersität dW/dN Partikelkonzentration x 1014 [l-1] thermisch - 0,5 - - KPS 3,0 100,0 449 1,00 5,09 KPS 0,5 0,5 - - - Вrüggolit FF6 3,0 41,2 285 1,05 19,9 52,8 480, 850 1,49 - 54,4 221 1,01 42,7 43,5 143 1,00 157 (FF6-Sulfinat) Вrüggolit FF6 3,0 + 3,0 (FF6-Sulfinat) Вrüggolit FF6 6,0 (FF6-Sulfinat) Вrüggolit FF6 u. MA-80 (0,20 wt%) 3,0 (FF6-Sulfinat) – 122 – Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol Die Partikelgrößen der thermischen Polymerisation und der mit 0,5 mmol/L KPS initiierten Polymerisation konnten aufgrund eines zu geringen Umsatzes nicht bestimmt werden. Die Latices besitzen enge und monomodale Verteilungen, wie anhand der Polydispersitäten gezeigt ist. Eine Ausnahme stellt die Polymerisation dar, während der eine zweite Zugabe des Initiators Вrüggolit FF6 erfolgte. In diesem Fall entstand ein bimodaler Latex, da nach der Initiatorzugabe offensichtlich neue Polymerpartikel gebildet wurden. In Abb. 9-52 sind die Verläufe der Remission 2 bei einer Wellenlänge von 570 nm zusammengefasst. Es wird beobachtet, dass nach ca. 8h (480 min) die Intensitäten konstant bzw. nahezu konstant sind. Bei den Polymerisationen mit 3,00 mmol/L KPS, 3,00 mmol/L FF6-Sulfinat, sowie 3,00 mmol/L FF6-Sulfinat und Emulgator erfolgt gleichzeitig nach 30 Minuten Reaktionsdauer ein Anstieg der Intensität und es wird dann nach 60-90 Minuten Reaktionsdauer ein Maximum der Intensität erreicht. Diese Beobachtung deutet auf eine gleichzeitige Einleitung dieser Reaktionen hin. Die Intensitäten der Verläufe sind dagegen deutlich unterschiedlich. Dies ist auf die Partikelgröße zurückzuführen, da große Partikel das Licht viel stärker streuen, so dass die Empfangsfasern der Remission 2 mehr Licht empfangen können. Bei der Polymerisation mit 6 mmol/L FF6-Sulfinat erfolgt nach dem ersten Intensitätsanstieg nach 30 Minuten Reaktionsdauer ein zweiter, bei dem nach 180 Minuten Reaktionsdauer ein Maximum erreicht wird. Beim Vergleich der Partikelkonzentrationen in den Latices (s. Tab. 9-25) fällt auf, dass diese unter Verwendung von Вrüggolit FF6 als Initiator im Vergleich zu Kaliumperoxodisulfat höher liegen. Demnach stabilisiert Вrüggolit FF6 die gebildeten Polymerpartikel sogar besser, wodurch eine homogene Nukleierung begünstigt wird, die dann zu einer höheren Partikelanzahl nach Ende der Reaktion führt. Die praktisch zu gleichen Reaktionszeiten ansteigenden Streulichtintensitäten sprechen für einen gleichzeitigen Start der Polymerisationen. Die im Gegensatz zur Polymerisation mit KPS als Initiator geringeren Endumsätze sind auf eine Dead-End-Polymerisation unter Verwendung von Вrüggolit FF6 zurückzuführen. Eine zweite Zugabe von Вrüggolit FF6 nach 19 Stunden Reaktionsdauer führt zu einer Beschleunigung der Reaktion, wobei die Molmasse des Polymers geringer wird. Diese Ergebnisse dienen als Nachweis einer Dead-End-Polymerisation. Eine ähnliche Beobachtung wurde in Kap. 9.1.6 beschrieben, in dem eine zweite Zugabe von Вrüggolit FF6 nach 90 Minuten Reaktionszeit ebenfalls zu einer Beschleunigung der Reaktion führt. Weiterhin werden in Kap. 9.6.3 die experimentellen Zeit-Umsatz-Kurven mit den computersimulierten verglichen, wobei nach einem Umsatz von ca. 40 % eine Verlangsamung der Polymerisation im Gegensatz zur simulierten beobachtet wird. Emulgatorfreie Emulsionspolymerisation von Styrol – 123 – Relative Intensität Remission 2 0.3 KPS: 3 mmol/l KPS: 0,5 mmol/l Brüggolit FF6: 3 mmol/l Brüggolit FF6: 6 mmol/l Brüggolit FF6: 3 mmol/l + Aerosol MA-80: 0,20 wt% 0.24 0.18 0.12 0.06 0 0 60 120 180 240 300 360 Reaktionszeit [min] 420 480 540 600 Abb. 9-52: Intensitätsverläufe der Remission 2 bei einer Wellenlänge von 570 nm. Die meisten Polymerisationen werden gleichzeitig eingeleitet, wie es aus den beobachteten Anstiegen der Streulicht-Intensitäten zu entnehmen ist. Einen weiteren Hinweis auf eine Dead-End-Polymerisation liefert die Polymerisation mit einer Zugabe des Emulgators Aerosol MA-80 in einer Konzentration unterhalb der CMC unter Einsatz von Вrüggolit FF6 als Initiator. Diese Polymerisation führt zwar nach dem Ende der Reaktion zu einer höheren Partikelanzahl im System im Vergleich zur emulgatorfreien Polymerisation, der Endumsatz wird dabei kaum erhöht. Ein höherer Endumsatz konnte aber durch eine größere Menge an Вrüggolit FF6 im Reaktionssystem erreicht werden, weil in diesem Fall die beobachtete Dead-EndPolymerisation später eintritt. – 124 – 9.5 Saat-Emulsionspolymerisation Saat-Emulsionspolymerisation Bisher wurden ausschließlich Emulsionspolymerisationen durchgeführt. Diese haben den Nachteil, dass die Anzahl aktiver Polymerpartikel in der Partikelbildungsperiode zunimmt, wodurch die Reaktionsgeschwindigkeit während dieser Periode nicht konstant ist. Die durchaus komplexen Vorgänge der Nukleierung während der Partikelbildungsperiode sind noch nicht vollständig aufgeklärt und können quantitativ schlecht beschrieben werden. Durch Vorlage eines Saatlatex kann die unerwünschte Partikelbildungsperiode vermieden werden. Bei diesem speziellen Verfahren der Emulsionspolymerisation, das als Saatpolymerisation bezeichnet wird, diffundiert das zu vorgelegten Saatlatex-Partikeln zugegebene Monomer in diese Polymerpartikel ein und wird dort polymerisiert. Wenn die Monomerkonzentration in den Partikeln Cp die Quellungsgleichgewichtskonzentration des Monomers in vorgelegten Polymerpartikeln CPSat nicht überschreit, diffundiert das gesamte Monomer in die Saatlatex-Partikel und quillt sie an. Die Monomertröpfchen werden in diesem Fall nicht gebildet und die Polymerisation startet nach der Initiatorzugabe in der Monomerverarmungsperiode. Falls die Monomerkonzentration die CPSat überschreitet, die Emulgatorkonzentration aber unterhalb der kritischen Micellenbildungskonzentration CMC liegt, beginnt die Polymerisation in der Partikelwachstumsperiode. Da die Saatpolymerisation in der Partikelwachstums- bzw. in der Monomerverarmungsperiode beginnt, bleibt die durch die vorgelegte Saat definierte Partikelanzahl NP während der Polymerisation konstant. Dadurch werden kinetische Untersuchungen und Modellierungen erheblich vereinfacht. Es wird eine Versuchreihe durchgeführt, wobei die Konzentration von Вrüggolit FF6 variiert, sowie ein Вrüggolit FF6 / KPS – Gemisch eingesetzt wird. Es sollen die Initiatorfähigkeiten des Вrüggolit FF6 und des Gemisches mit KPS bei einer Saatpolymerisation untersucht werden. Weiterhin werden aus den erhaltenen experimentellen Werten in Kap. 9.6 die Zerfallsgeschwindigkeitskonstanten für Вrüggolit FF6 und Вrüggolit FF6 / KPS – Gemisch mit Hilfe eines Simulationspakets bestimmt. 9.5.1 Herstellung des Polystyrol-Saatlatex Die Herstellung des engverteilten Polystyrol-Latex erfolgt nach der in Tab. 9-26 dargelegten Rezeptur mit dem Initiator Kaliumperoxodisulfat in einem 1 L-Glasreaktor mit dem zweistufigen Kreuzblattrührer bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C. Saat-Emulsionspolymerisation Tab. 9-26: – 125 – Rezeptur für die Herstellung eines Polystyrolsaatlatex. Komponente Gehalt in wt % Styrol 16,00 Emulgator Aerosol MA 80 1,60 Puffer (Natriumhydrogencarbonat) 0,10 Initiator (Kaliumperoxodisulfat) 0,08 Wasser 82,22 Zur Herstellung der Saat wird Natriumhydrogencarbonat in Wasser gelöst und dem Emulgator zugegeben. Die so erhaltene Lösung wird in den Reaktor überführt und unter Stickstoffdurchfluss auf die Reaktionstemperatur von 70 °C erwärmt. Dann wird die Rührerdrehzahl auf 300 min-1 eingestellt und das Styrol wird zugegeben. Anschließend wird der kurz vor der Zugabe in wenig Wasser gelöste Initiator Kaliumperoxodisulfat hinzugegeben. Nach 120 min Reaktionszeit wird die Reaktionstemperatur auf 85 °C erhöht und für mindestens 15 h konstant gehalten. Dies ist notwendig, damit noch vorhandene Initiatormoleküle vollständig zerfallen und so die Initiatorkonzentration bei der nachfolgenden Saatpolymerisation nicht verfälschen könnten. In dieser Nachreaktionszeit wird die Rührerdrehzahl auf 150 min-1 reduziert und kein Stickstoff mehr durch die Apparatur geleitet. Bei der Saatherstellung wurde ein Saatlatex mit einer engen und monomodalen Partikelgrößengrößenverteilung erhalten. Die mittlere Partikelgröße betrug 84 nm und die Polydispersität lag bei 1,01. 9.5.2 Durchführung der Saatpolymerisation Die Saatpolymerisation von Styrol erfolgt nach dem in Kap. 5.4 beschriebenen Saatverfahren in der Art, dass das Polymer und Monomer in gleichen Gewichtsmengen eingesetzt werden. Da die Konzentration von Styrol mit ca. 4,5 mol/(L Latexpartikel) deutlich unterhalb der Konzentration des Quellungsgleichgewichtes, für die in der Literatur [41, 131] Werte von 4,8 bis 6 mol/(L Latexpartikel) für Styrol angegeben werden, liegt, findet keine Partikelneubildung statt. Das zugefügte Monomer quillt die Polymerpartikel an und wird auspolymerisiert. Auf diese Weise nimmt die Masse des Polymers um den Faktor zwei zu und das Partikelvolumen vergrößert sich entsprechend um den Faktor 3 2 = 1,26 . Die Rezeptur ist in Tab. 9-27 dargelegt. Eine Zugabe des Emulgators ist in diesem Fall nicht notwendig, da die schon im Saatlatex vorhandene Menge an Aerosol MA-80 zur Stabilisierung der wachsenden Polymerpartikel ausreicht. – 126 – Tab. 9-27: Saat-Emulsionspolymerisation Rezeptur für die Saatpolymerisation bei der Emulsionspolymerisation von Styrol. Komponente Gehalt in wt % Styrol 8,00 Saatlatex 50,00 Emulgator Aerosol MA 80 - Puffer (Natriumhydrogencarbonat) 0,05 Initiator variabel Wasser 41,x Die Vorgehensweise bei dieser Saatpolymerisation ist analog zu der Saatherstellung. Es werden im Vergleich zur Saatherstellung zwei Änderungen vorgenommen. Zum einen wird die Saat vor Beginn mit Natriumhydrogencarbonat und Wasser vermischt und zum anderen wird zwischen der Monomer- und Initiatorzugabe eine Stunde lang abgewartet, damit das Quellungsgleichgewicht erreicht wird und keine separate Monomerphase im Reaktionssystem vorliegt. Bei der Saatherstellung wurde ein Saatlatex mit einer engen und monomodalen Partikelgrößengrößenverteilung erhalten. Die mittlere gewichtete Partikelgröße betrug 84 nm. Mit dieser Saat werden vier Saatpolymerisationen durchgeführt, bei denen die Initiatorzusammensetzung, sowie die Initiatorkonzentrationen, wie in Tab. 9-28 zusammengefasst ist, variiert werden. Bei den Emulsionspolymerisationen von Styrol, die in Kap. 8.1.3 beschrieben sind, beträgt die Konzentrationen von Вrüggolit FF6 3,0 mmol/L, wobei der Styrolanteil im Reaktionssystem ca. 16 wt% beträgt. Da bei den Saatpolymerisationen der Anteil von Styrol auf 8,00 wt% halbiert wird (s. Tab. 9-27), beträgt die Konzentration von FF6-Sulfinat ebenfalls nur die Hälfte und liegt damit bei 1,5 mmol/L. Tab. 9-28: Konzentrationen der Initiatoren Вrüggolit FF6 und KPS bei den Versuchen. Versuchsnummer Konzentration von FF6-Sulfinat [mmol/L] Konzentration von KPS [mmol/L] 1 1,5 2 3,0 3 1,5 0,15 4 - 1,5 Saat-Emulsionspolymerisation – 127 – In Abb. 9-53 sind die Zeit-Umsatz-Kurven der durchgeführten Saatpolymerisation dargestellt. Ein guter Vergleich der Ergebnisse miteinander ist möglich, da die Partikelanzahl bei allen Polymerisationen gleich ist. 100 Umsatz [%] 80 60 Brüggolit FF6 (1,5 mmol/l FF6-Sulfinat) Brüggolit FF6 (3,0 mmol/l FF6-Sulfinat) Brüggolit FF6 (1,5 mmol/l FF6-Sulfinat) und 0,15 mmol/l KPS 1,5 mmol/l KPS 40 20 0 0 60 120 180 Reaktionszeit [min] 240 300 Abb. 9-53: Vergleich der Zeit-Umsatz-Kurven von Saatpolymerisationen mit Вrüggolit FF6, Вrüggolit FF6 / KPS-Mischungen und KPS als Initiatoren. Die Partikelanzahl ist bei allen Versuchen gleich und bleibt während der Polymerisation annährend konstant. Die Saatpolymerisation, die mit 1,5 mmol/L FF6-Sulfinat initiiert wurde, verläuft am langsamsten. Nach einer Verdoppelung der Konzentration an FF6-Sulfinat verläuft die Polymerisation von Beginn an etwas schneller. Bei Einsatz von Kaliumperoxodisulfat und eines Вrüggolit FF6 / KPS-Gemisches wird dagegen eine starke Erhöhung der Polymerisationsgeschwindigkeit beobachtet, wobei zu Beginn die Polymerisation unter Einsatz des Gemisches sogar etwas schneller abläuft als mit reinem KPS. Bei höheren Umsätzen wird aber die Polymerisation mit KPS schneller, wodurch schließlich auch ein höherer Endumsatz (s. Tab. 9-29) erzielt wird. Der Grund für diese Beobachtung ist vermutlich eine höhere gesamte Initiatorkonzentration zum Beginn der Polymerisation im Falle des Вrüggolit FF6/KPS-Gemisches, die aber schnell absinkt, wodurch die Radikalkonzentration in den Latexpartikeln deutlich verringert wird. In Tab. 9-29 sind die Endumsätze nach 24 h Reaktionsdauer und die mittleren Partikeldurchmesser zusammengefasst. Bei einer Erhöhung des Anteils von Вrüggolit FF6 und bei einer Zugabe von 0,15 mmol/L KPS nehmen die Endumsätze der Polymerisation zu. Bei Verwendung von Kaliumperoxodisulfat wird ein nahezu vollständiger Umsatz erreicht. – 128 – Tab. 9-29: Saat-Emulsionspolymerisation Endumsätze nach 24 h Reaktionsdauer, sowie mittlere Partikeldurchmesser der hergestellten Latices bei den Versuchen zur Saatpolymerisation. Versuchsnummer (s. Tab. 9-28) Umsätze nach 24 h [%] Partikeldurchmesser [nm] 1 95,4 102 2 97,7 105 3 96,8 102 4 99,7 104 Die Partikelgrößen der hergestellten Latices können im Rahmen der Messgenauigkeit der verwendeten Methode als gleich betrachtet werden, weil die mit Hilfe der Scheibenzentrifuge bestimmten Partikeldurchmesser im Fehlerbereich der Methode von ca. 5 % liegen. Die tatsächliche, für alle Reaktionen gemittelte, Vergrößerung des Partikeldurchmessers beträgt 1,23 im Gegensatz zur theoretisch berechneten Vergrößerung von 1,26, und liegt damit am oberen Ende der in früheren Arbeiten für die verwendete Rezeptur experimentell bestimmten Vergrößerungsfaktoren [108]. Da die Molmassen der mit Hilfe der Saatpolymerisation hergestellten Polymere deutlich geringer sind, als bei den Polymerisationen ohne Saatvorlage, können nun die zahlen- und die gewichtsmittleren Molmassen angegeben werden. Diese sind in Tab. 9-30 zusammengefasst. Tab. 9-30: Molmassen und Polydispersitäten der hergestellten Latices bei den Versuchen zur Saatpolymerisation. Versuchsnummer (s. Tab. 9-28) Zahlenmittlere Molmasse Mn·106 [g/mol] gewichtsmittlere Molmasse Mw·106 [g/mol] Polydispersität Mw/Mn Saatvorlage 0,92 1,82 1,97 1 1,81 3,51 1,94 2 1,70 3,15 1,85 3 1,68 3,07 1,83 4 1,60 3,00 1,87 Mit einer Erhöhung des Massenanteils von Вrüggolit FF6 im Reaktionssystem nimmt der Endumsatz der Polymerisation zu und die Molmasse des Polymers nimmt ab. Die Polymerisation mit 3 mmol/l FF6-Sulfinat wird also früher aufgrund des Initiatorsverbrauchs beendet, was zusammen mit einer höheren Molmasse des Polymers auf eine Dead-End- Saat-Emulsionspolymerisation – 129 – Polymerisation hindeuten. Durch Zugabe von 0,15 mmol/L Kaliumperoxodisulfat bzw. nach einer Polymerisation mit Kaliumperoxodisulfat alleine wird die Molmasse des Polymers immer geringer. Mit Hilfe einer Computermodellierung werden im in Kap. 9.6 unter anderem auch die Molmassen der Polymere berechnet. Diese werden dann mit den experimentell ermittelten Molmassen verglichen. – 130 – 9.6 Modellieren der Saatpolymerisation Modellieren der Saatpolymerisation In Rahmen dieser Arbeit soll mit Hilfe eines Modells für die Emulsionspolymerisation die unbekannte Zerfallsgeschwindigkeitskonstante für Вrüggolit FF6 bestimmt werden. Dafür werden Modellergebnisse des kommerziell vertriebenen Programmpakets PREDICI® [132] mit experimentellen Ergebnissen verglichen und durch Variieren der Zerfallsgeschwindigkeitskonstante bestmöglich an diese angepasst. PREDICI® ist ein von der Dr. M. Wulkow CiT GmbH entwickeltes Softwarepaket und erlaubt eine Modellierung chemischer Polyreaktionen, indem die Differentialgleichungssysteme über numerische Zeitintegration gelöst werden. Es können die Molmassenverteilungen der Polymerprodukte, die Konzentrationsverläufe der Reaktionskomponenten, sowie Bilanzen für Temperatur, Volumen und Masse berechnet werden. 9.6.1 Beschreibung des Modells Für das Modellieren der Saatpolymerisation wird ein Modell für PREDICI® verwendet, das von J. BRONIECKI [133] entwickelt wurde und detailliert beschrieben ist. An dieser Stelle wird nur eine kurze Beschreibung des Modells gegeben. Dieses, auf der Theorie von SMITH und EWART, basierte Modell gilt nur für eine Saatpolymerisation, weil die Anzahl der Polymerpartikel als konstant angesehen wird. Außerdem wird die Annahme gemacht, dass alle wachsenden Polymerpartikel kugelförmig sind und die gleiche Partikelgröße besitzen. Eine weitere Vereinfachung ist, dass der Stofftransport von Monomertröpfchen in die Polymerpartikel viel schneller als die Polymerisationsgeschwindigkeit ist, so dass die Polymerisation ausschließlich reaktionsgeschwindigkeitskotrolliert abläuft. Folgende Reaktionsschritte werden in diesem Modell berücksichtigt: Initiatorzerfall k Ini I → 2 RW* (9-9) Kettenwachstum in wässriger Phase k PW M W + R *W ,n → R *W ,n +1 (9-10) Radikaleintritt ins Polymerpartikel ka RW* ,n → RP* , n (9-11) Kettenwachstum im Polymerpartikel kP M P + RP* ,n → RP* ,m + n (9-12) Kettenabbruch im Polymerpartikel durch Kombination kT RP* ,n + RP* ,m → TP , n + m (9-13) Die beim Initiatorzerfall gebildeten Radikalmoleküle werden als R*W bezeichnet. Im zweiten Reaktionsschritt reagieren diese wasserlösliche Radikale mit dem in wässriger Phase gelösten Monomer MW, wobei zuerst wasserlösliche Oligomerradikale gebildet werden. Laut diesem Modellieren der Saatpolymerisation – 131 – Modell treten die Oligomerradikale nach dem Erreichen des kritischen Polymerisationsgrades in die Polymerpartikel ein. Beim Styrol liegt dieser Grenzwert laut Literaturangaben [134] bei einer Kettenlänge von vier. Da aber in diese Kette noch ein Initiatorbruchteil eingebaut ist, wird in diesem Modell die um eins erhöhte kritische Polymerkette von fünf verwendet. Dieses anschließend in ein Polymerpartikel eindiffundierte Radikal wird als R*P,n bezeichnet. Nun läuft das Kettenwachstum in der Polymerphase ab, indem Radikale mit den im Polymer gelösten Monomermolekülen MP reagieren. Der Kettenabbruch erfolgt in diesem Modell ausschließlich durch Kombination. Der Radikalaustritt aus dem Polymerpartikel, der auch zum Kettenabbruch führt, wird in diesem Modell nicht berücksichtigt, da er laut [135] nur einen sehr geringen Einfluss auf die Reaktionsgeschwindigkeit hat. Aus den berücksichtigten Reaktionsschritten ergeben sich folgende Geschwindigkeitsgesetzte: Geschwindigkeit des Initiatorzerfalls rIni = kIni ⋅ f Rad ⋅ I (9-14) Geschwindigkeit des Kettenwachstums in der Wasserphase rPW = k PW ⋅ M W ⋅ RW* ,n (9-15) Geschwindigkeit des Kettenwachstums in den Polymerpartikeln rP = kP ⋅ M P ⋅ n (9-16) Geschwindigkeit des Radikaleintritts in die Polymerpartikel σ = ka ⋅ RW* ,n (9-17) Geschwindigkeit des Kettenabbruchs rT = kT ⋅ f ⋅ n 2 (9-18) Um die Geschwindigkeit des Kettenabbruchs rT im Polymerpartikel zu berechnen, wird auf die Theorie von BROOKS und LI [136] zurückgegriffen. Unter Annahme, dass die Radikale in den Polymerpartikeln binomial verteilt sind, wird die Gleichung 9-18 aufgestellt, wobei der sogenannte Brooks-Li-Faktor f durch folgende Beziehung angegeben wird: f = 2 (2 σ + k des ) kT , 2 σ + k des + V (9-19) wobei kdes die Geschwindigkeitskonstante des Radikalaustritts aus dem Partikel, kT die Geschwindigkeitskonstante des Kettenabbruches und V das Volumen des Polymerpartikels sind. In Tab. 9-31 sind die im Modell eingesetzten Parameter zusammengefasst. Die Geschwindigkeitskonstante des Kettenwachstums in wässriger Phase kPW wurde dabei gleich der in den Polymerpartikeln kP gesetzt und die Geschwindigkeitskonstante des Radikaleintritts – 132 – Modellieren der Saatpolymerisation kAd wurde dem Modell von J. BRONIECKI entnommen, die durch Anpassung der Simulation an experimentelle Werte erhalten wurde. Tab. 9-31: Werte für die Parameter, die in den folgenden Simulationen verwendet werden. Parameter Wert Literatur Anzahl der Polymerpartikel Np 5,0·1017 L-1 - Geschwindigkeitskonstante des Kettenwachstums in wässriger Phase kPW 480 L mol-1 s-1 [123] Geschwindigkeitskonstante des Kettenwachstums kP 480 L mol-1 s-1 [123] Geschwindigkeitskonstante des Radikaleintritts kAd 2·108 s-1 [133] Geschwindigkeitskonstante des Kettenabbruches kT 1,15·108 L mol-1 s-1 [123] Dichte von Styrol bei 70 °C ρM 860 kg m-3 [122] Dichte von Polystyrol bei 70°C ρP 1041 kg m-3 [122] Radikalausbeutefaktor des Initiators fRad 1 - 9.6.2 Simulation einer Saatpolymerisation mit dem Initiator KPS Es wird nun die in Kap 9.5 beschriebene Saatpolymerisation von Styrol mit dem Initiator KPS simuliert. Da für diese Polymerisation alle Daten aus der Literatur (s. Tab. 9-31) bekannt sind, kann das Modell überprüft und gegebenenfalls an die experimentellen Ergebnisse angepasst werden. Der bei der Polymerisation eingesetzte Saatlatex besitzt eine mittlere Partikelgröße von 84 nm. Als Sättigungskonzentration von Styrol in Wasser und in Polystyrol werden Werte von entsprechend 4,3·10-3 mol/L [137] und 5,5 mol/L [117] verwendet. Die Zerfallskonstante des Initiators KPS wird mit 7,0·10-5 s-1 [122] angegeben. In Abb. 9-54 sind die erzielten Simulationsergebnisse mit dem Initiator KPS in Form der ZeitUmsatz-Kurve des Monomers Styrol gezeigt. Zwischen dem zeitlichen Verlauf der simulierten und der experimentell bestimmten Umsätze kann eine gute Übereinstimmung erreicht werden, so dass keine nachträgliche Anpassung der Parameter nötig ist. Ein Anstieg der experimentellen Zeit-Umsatz-Kurve nach 60 % Umsatz ist durch den auftretenden Geleffekt erklärbar. Modellieren der Saatpolymerisation – 133 – 100 Umsatz [%] 80 60 40 20 0 Experimentelle Ergebnisse Simulierte Werte 0 1200 2400 3600 4800 Reaktionszeit [s] 6000 Abb. 9-54: Vergleich der Simulationsergebnisse einer Saatpolymerisation von Styrol mit dem Initiator KPS bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C mit den experimentellen Messwerten. 9.6.3 Simulation einer Saatpolymerisation mit Вrüggolit FF6 als Initiator Nachdem das Modell für eine Saatpolymerisation mit dem Initiator KPS untersucht wurde und sich als geeignet erwiesen hat, kann nun die Saatpolymerisation mit Вrüggolit FF6 simuliert werden. Als Zerfallsmechanismus für Вrüggolit FF6 wird der in Kap. 7.6 beschriebene thermische Zerfall der Sulfinsäurederivate unter Bildung der freien Radikale im verwendeten Modell der Emulsionspolymerisation eingesetzt. Es wird allerdings nur der erste Reaktionsschritt (Gl. 7-7), bei dem zwei Radikale gebildet werden, berücksichtigt. Da der thermische Zerfall in der Wasserphase stattfindet, werden die gebildeten freien Radikale sehr schnell durch Monomermoleküle, Oligomerketten oder andere Spezies abgefangen, so dass weitere Reaktionsschritte des Zerfalls (Gl. 7-8 bis 7-11) vernachlässigt werden können. In Abb. 9-55 ist die für die Simulation einer Emulsionspolymerisation verwendete Reaktion des Initiatorzerfalls dargestellt. O OH O S C COO H ∆T O O S . OH + C COO H Abb. 9-55: Die im Modell der Emulsionspolymerisation verwendete Zerfallsreaktion für Dinatrium-2-hydroxy2-sulfinatoacetat (FF6-Sulfinat). – 134 – Modellieren der Saatpolymerisation Polymerisation mit Вrüggolit FF6 (1,5 mmol/L FF6-Sulfinat) Mit Hilfe der Simulation soll die unbekannte Zerfallskonstante für Вrüggolit FF6 bestimmt werden. Dies geschieht durch eine i implementiert Parameterschätzung. Alle Geschwindigkeitskonstanten, wie kP, kPW, kAd und kT, werden aus der Simulation mit KPS übernommen. Durch Variieren der Zerfallskonstante wird versucht die simulierte ZeitUmsatz-Kurve an die experimentellen Messwerte der Saatpolymerisation anzupassen. Der Anteil von Вrüggolit FF6 im Reaktionssystem betrug 0,055 wt%, was der Konzentration von FF6-Sulfinat in Höhe von 1,5 mmol/L entspricht (s. Kap. 9.5.2). Die Güte der Anpassung wird durch die Berechnung der sogenannten Residuum-Werte beurteilt. Das Residuum R ist die Summe der Fehlerquadrate der Abweichungen zwischen den beiden Kurven, die durch die Quadratwurzel der Anzahl der Messpunkte dividiert ist. n R=∑ ( y i − y ai ) 2 i =1 mit n yi yai (9-20) n Anzahl der Messpunkte angepasste Werte experimentelle Werte In Abb. 9-56 ist der Verlauf der Residuen auf der y-Achse gegen die variierten Zerfallskonstanten von Вrüggolit FF6 auf der x-Achse, der als Residualplot bezeichnet wird, dargestellt. 0.45 0.25 0.24 Residuum 0.4 Residuum 0.35 0.23 0.22 0.21 0.2 0.19 0.3 0.18 10-7 -1 10-6 kIni [s ] 0.25 0.2 0.15 -8 10 10-7 10-6 -1 kIni [s ] 10-5 10-4 10-3 Abb. 9-56: Ergebnisse der Parameterschätzung der Zerfallsgeschwindigkeitskonstante kIni von Вrüggolit FF6. Modellieren der Saatpolymerisation – 135 – Das Minimum der Residuum-Werte liegt beim Wert für kIni von 3,4·10-7 s-1. Die für Вrüggolit FF6 berechnete Zerfallskonstante ist damit um den Faktor 200 niedriger als die in der Literatur für KPS angegebene Konstante in Höhe von 7,0·10-5 s-1. Mit dem berechneten Wert für kIni von Вrüggolit FF6 wird die Simulation durchgeführt, wobei die simulierte ZeitUmsatz-Kurve im Vergleich mit den experimentellen Werten in Abb. 9-57 dargestellt ist. 100 Umsatz [%] 80 60 40 20 0 Experimentelle Werte Simulation mit Predici 0 1200 2400 3600 Reaktionszeit [s] 4800 6000 Abb. 9-57: Vergleich der Simulationsergebnisse einer Saatpolymerisation von Styrol mit dem Initiator Вrüggolit FF6 (1,5 mmol/L FF6-sulfinat) bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C mit den experimentellen Messwerten. Die Zerfallskonstante von Вrüggolit FF6 beträgt 3,4·10-7 s-1. Zu Beginn der Reaktion können gute Übereinstimmungen mit den experimentellen Werten erreicht werden. Nachdem aber der Umsatz über ca. 40 % ansteigt, wird die Reaktion der real durchgeführten Polymerisation deutlich langsamer im Vergleich zur simulierten Polymerisation. Anpassung anderer Parameter Es wird nun versucht die Anpassung des Modells an die experimentellen Werte zu verbessern, indem die Kettenabbruchgeschwindigkeitskonstante kT, die Radikaleintrittgeschwindigkeitskonstante kAd und die Wachstumsgeschwindigkeitskonstante kP variiert werden. Die Abweichungen der simulierten Ergebnisse von den experimentellen Werten für kT und kAd werden im Residualplot in Abb. 9-58 dargestellt. – 136 – Modellieren der Saatpolymerisation 0.4 Parameteranpassung kT Parameteranpassung kAd Residuum 0.35 0.3 0.25 0.2 0.15 3 10 104 105 106 107 -1 -1 108 109 -1 1010 kT [L mol s ] bzw. kAd [s ] 1011 1012 Abb. 9-58: Ergebnisse der Parameterschätzung der Abbruchgeschwindigkeit kT und der Radikaleintrittgeschwindigkeitskonstante kAd. Mit zunehmenden Werten für kT wird die Anpassung an die experimentellen Werte immer besser. Obwohl die Residuen ohne ein Minimum verlaufen, wird bei den Werten für kT ab 106 L mol-1 s-1 kaum nennenswerte Verbesserung der Anpassung ereicht. Aus diesem Grund kann der bisher verwendete Wert für kT von 1,15·108 L mol-1 s-1 weiterhin verwendet werden. Durch Änderung der Radikalabbruchgeschwindigkeitskonstante ist keine bessere Anpassung an experimentelle Werte gelungen. Die Residuen bei der Anpassung der Radikaleintrittgeschwindigkeitskonstante kAd verlaufen über ein Minimum, das bei einem Wert von kAd = 4·104 s-1 liegt, und damit deutlich geringer als die bei der Simulation verwendete Konstante ist. Allerdings ist die Abweichung der mit beiden Werten simulierten Zeit-Umsatz-Kurven voneinander so gering, dass weiterhin mit dem Literaturwert berechnet werden kann. Die Güte der Anpassung der Wachstumsgeschwindigkeitskonstante kP an die experimentellen Werte wird im Residualplot in Abb. 9-58 dargestellt. Das Residuum verläuft über ein stark ausgeprägtes Minimum, das bei 472 L mol-1 s-1 liegt und sehr gut mit dem im Simulationsmodell eingesetzten Wert von kP = 480 L mol-1 s-1 übereinstimmt. Wie empfindlich das System auf eine Änderung dieser Parameter, wie z. B. der Radikaleintrittsgeschwindigkeitskonstante kAd reagiert, wird in dem folgenden Abschnitt untersucht. Modellieren der Saatpolymerisation – 137 – 0.8 Parameteranpassung kP 0.7 Residuum 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 Abb. 9-59: 10 50 100 -1 -1 kP [L mol s ] 500 1000 Ergebnisse der Parameterschätzung der Kettenwachstumsgeschwindigkeitskonstante kP. Das Minimum des Residuums definiert den besten angepassten Wert. Sensitivitätsanalyse Für das Modell zur Saatpolymerisation mit Вrüggolit FF6 wird anschließend eine Sensitivitätsanalyse für die Radikaleintrittgeschwindigkeitskonstante kAd, die Kettenabbruchgeschwindigkeitskonstante kT, Wachstumsgeschwindigkeitskonstante kP und die Anzahl der Polymerpartikel im System Np durchgeführt. Diese Parameter werden sowohl nach oben als auch nach unten variiert und die Auswirkung auf die Reaktionsgeschwindigkeit dargestellt. In Abb. 9-60 ist der Einfluss der geänderten Radikaleintrittgeschwindigkeitskonstante auf den Verlauf der Reaktionsgeschwindigkeit dargestellt. Bei einer Änderung der Konstante um den Faktor 1000 in beiden Richtungen, wird kaum Einfluss auf die Polymerisationsgeschwindigkeit beobachtet. Die berechnete mittlere Anzahl der Radikale pro Polymerpartikel erreicht sehr schnell einen konstanten Wert von 0,5 (s. Abb. 9-61). Erst nachdem die Radikaleintrittgeschwindigkeitskonstante um 5 Potenzen heruntergesetzt wird, nimmt die Anzahl der Radikale pro Polymerpartikel ab, wobei, wie erwartet, eine Verringerung der Reaktionsgeschwindigkeit bemerkbar wird. Der Grund für diese Beobachtung liegt daran, dass durch eine höhere Geschwindigkeit des Radikaleintrittes zwar mehr Radikale in die Polymerpartikel eintreten. Sie werden aber durch eine zunehmende Abbruchreaktion vernichtet, so dass die mittlere Radikalanzahl pro Partikel û weiterhin stets bei 0,5 liegt. Nur wenn deutlich weniger Radikale in die Polymerpartikel eintreten können, nimmt die mittlere Radikalanzahl û ab. – 138 – Modellieren der Saatpolymerisation 100 Umsatz [%] 80 60 40 Experimentelle Werte Literaturwert für kAd=2 108 s-1 um den Faktor 1000 vergrößert um den Faktor 1000 verkleinert um den Faktor 100.000 verkleinert 20 0 0 1200 2400 3600 Reaktionszeit [s] 4800 6000 Abb. 9-60: Einfluss Radikaleintrittgeschwindigkeitskonstante kAd auf die Reaktionsgeschwindigkeit bei einer Emulsionspolymerisation von Styrol. mittlere Radikalanzahl pro Partikel 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 kAd um den Faktor 100.000 verkleinert kAd um den Faktor 1000 verkleinert kAd um den Faktor 1000 vergrößert 0.1 0 0 400 800 1200 Reaktionszeit [s] 1600 2000 Abb. 9-61: Verlauf der berechneten mittleren Radikalanzahl im Polymerpartikel bei verschiedenen Radikaleintrittsgeschwindigkeiten. Wird der Einfluss der Radikalabbruchgeschwindigkeitskonstante kT auf den Reaktionsverlauf betrachtet, so fällt auf, dass in diesem Fall ebenfalls kaum Veränderungen am Reaktionsverlauf auftreten. Modellieren der Saatpolymerisation – 139 – 100 Umsatz [%] 80 60 40 Experimentelle Werte Literaturwert für kT=1,15 108 L mol-1 s-1 um den Faktor 1000 vergrößert um den Faktor 1000 verkleinert 20 0 0 1200 2400 3600 Reaktionszeit [s] 4800 6000 Abb. 9-62: Darstellung der Simulationsergebnisse mit einer um den Faktor 1000 verkleinerten und entsprechend vergrößerten Kettenabbruchgeschwindigkeitskonstante kT. Auf eine Änderung der Wachstumsgeschwindigkeitskonstante reagiert dagegen das System sehr empfindlich. Schon kleine Veränderungen üben einen großen Einfluss aus, wie es in Abb. 9-63 gezeigt ist. 100 Umsatz [%] 80 60 Experimentelle Werte Literaturwert (kP=480 L mol-1 s-1) um 50 % vermindert um 25 % vermindert um 25 % vergrößert um 50 % vergrößert 40 20 0 0 1200 2400 3600 Reaktionszeit [s] 4800 6000 Abb. 9-63: Einfluss der Kettenwachstumsgeschwindigkeit auf den Verlauf der Zeit-Umsatz-Kurve einer Emulsionspolymerisation von Styrol mit Вrüggolit FF6 als Initiator. Eine Erhöhung der Kettenwachstumsgeschwindigkeit wirkt direkt auf die Polymerisationsgeschwindigkeit, wie in Gl. 5-2 gezeigt ist. – 140 – Modellieren der Saatpolymerisation Da die eingesetzte Partikelanzahl im System NP durch das Messverfahren und die darauffolgende Fehlerfortpflanzung mit einem Fehler von bis zu 15 % behaftet sein kann, worüber im Anhang (s. Kap. 11.1.1) näher diskutiert wird, wird die Partikelanzahl sowohl nach oben als auch nach unten um 15 % variiert. Die Auswirkung dieser Abweichungen bei der Partikelanzahl auf die Zeit-Umsatz-Kurven sind in Abb. 9-64 dargestellt. Mit einer geringeren Partikelanzahl verläuft die aus der Simulation erhaltene Zeit-Umsatz-Kurve flacher, mit einer höheren Partikelanzahl verläuft die Polymerisation einsprechend schneller. 100 Umsatz [%] 80 60 40 Experimentelle Werte Simulierte Zeit-Umsatz-Kurve NP um 15 % verringert NP um 15 % erhöht 20 0 Abb. 9-64: 0 1200 2400 3600 Reaktionszeit [s] 4800 6000 Einfluss der Partikelanzahl im System auf den Verlauf der Zeit-Umsatz-Kurve einer Emulsionspolymerisation von Styrol mit Вrüggolit FF6 als Initiator. Das Modell der Emulsionspolymerisation reagiert sehr empfindlich auf eine Änderung der Kettenwachstumsgeschwindigkeitskonstante kp und der Partikelanzahl Np. Modellieren einer Dead-End-Polymerisation Beim Betrachten der simulierten und experimentellen Zeit-Umsatz-Kurven (s. Abb. 9-57.) fällt auf, dass die Polymerisation ab einem bestimmten Umsatz im Vergleich zur Simulation langsamer wird. Dies deutet auf eine Dead-End-Polymerisation hin, bei der der Initiator frühzeitig verbraucht wird, so dass während der Reaktion kein vollständiger Monomerumsatz erreicht werden kann [130]. Das frühzeitige Verschwinden des Initiators kann dann zustande kommen, wenn zu wenig Initiator eingesetzt wird und/oder die Zerfallsgeschwindigkeitskonstante des Initiators zu hoch ist. Eine Dead-End-Polymerisation unter Einsatz von Вrüggolit FF6 als Initiator wurde in Kap. 9.1.6 bei einer Emulsionspolymerisation von Styrol, in Kap. 9.4.6 bei einer emulgatorfreien Emulsionspolymerisation, sowie in Kap. 9.5 bei einer Saatpolymerisation beobachtet. Modellieren der Saatpolymerisation – 141 – Es wird nun ein Simulationsmodell einer Dead-End-Polymerisation entwickelt, bei dem ein frühzeitiges Verschwinden des Initiators berücksichtigt wird. Dies geschieht durch eine Änderung der Zerfallsgeschwindigkeitskonstante des Initiators während der Polymerisation. Die simulierte Reaktion startet zunächst mit der normalen Zerfallsgeschwindigkeitskonstante, diese wird aber nach einem bestimmten Umsatz sehr stark reduziert, so dass keine Radikale mehr gebildet werden. In Abb. 9-65 sind die Ergebnisse der simulierten Dead-EndPolymerisation dargestellt. Wenn in diesem Modell Вrüggolit FF6 nach 20 % Umsatz verbraucht wird, verläuft die Reaktion nur geringfügig langsamer weiter. Um den Effekt der Dead-End-Polymerisation zu verstärken, wird der Umsatz, bei dem der Initiator verbraucht wird, nun weiter heruntergesetzt. Unter Annahme, dass nach 5 % Monomerumsatz, Вrüggolit FF6 vollständig verschwunden ist, kann eine gute Übereinstimmung mit den experimentellen Werten bis zu einem Umsatz von ca. 50 % erreicht werden. Wenn aber die Dead-EndPolymerisation schon ab 2,5 % beginnt, kann zwar bei höheren Umsätzen eine noch bessere Anpassung erreicht werden, bei niedrigen Umsätzen ist die Übereinstimmung mit der experimentellen Zeit-Umsatz-Kurve dagegen sehr gering. 100 Umsatz [%] 80 60 Experimentelle Werte Simulation Initiatorverbrauch nach 20 % Umsatz Initiatorverbrauch nach 10 % Umsatz Initiatorverbrauch nach 5 % Umsatz Initiatorverbrauch nach 2,5 % Umsatz 40 20 0 0 1200 2400 3600 Reaktionszeit [s] 4800 6000 Abb. 9-65: Vergleich zwischen Experiment und Modell für eine Dead-End-Polymerisation bei der Emulsionspolymerisation von Styrol mit Вrüggolit FF6 als Initiator. Es zeigt sich, dass mit dem erstellten Modell einer Dead-End-Polymerisation etwas bessere Anpassungen an experimentelle Ergebnisse erzielt werden können. Allerdings muss im Falle einer guten Anpassung von einer Annahme ausgegangen werden, dass die Initiatoreigenschaften von Вrüggolit FF6 kurz nach dem Reaktionsstart stark nachlassen. Dieses ist in einem realen System wenig wahrscheinlich. – 142 – Modellieren der Saatpolymerisation 9.6.4 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 (3,00 mmol/L FF6-Sulfinat) Nachdem in Kap. 9.6.3 die Initiierungsgeschwindigkeitskonstante von Вrüggolit FF6 bei einer Saatpolymerisation unter Verwendung von FF6-Sulfinat in einer Konzentration von 1,5 mmol/L bestimmt werden konnte, wird nun im nächsten Schritt die simulierte Zeit-UmsatzKurve an experimentelle Ergebnisse der Saatpolymerisation angenähert, bei der die Konzentration von FF6-Sulfinat von 1,5 auf 3,0 mmol/L verdoppelt wurde. Die bestmögliche Anpassung an experimentelle Werte wurde dabei mit einer Zerfallsgeschwindigkeitskonstante von 3,8·10-7 s-1 erreicht. Damit sind die berechneten Geschwindigkeitskonstanten des Zerfalls für Versuche sowohl mit 1,5 mmol/L FF6-Sulfinat, als auch mit 3,0 mmol/L FF6-Sulfinat nahezu identisch. In Abb. 9-66 ist die reale ZeitUmsatz-Kurve der simulierten gegenübergestellt. 100 Umsatz [%] 80 60 40 Experimentelle Werte Simulation mit Predici 20 0 0 1200 2400 3600 Reaktionszeit [s] 4800 6000 Abb. 9-66: Vergleich der Simulationsergebnisse einer Saatpolymerisation von Styrol mit dem Initiator Вrüggolit FF6 (3,0 mmol/L FF6-sulfinat) bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C mit den experimentellen Messwerten. Die Zerfallskonstante von Вrüggolit FF6 beträgt 3,8·10-7 s-1. Die experimentellen Ergebnisse zeigen in diesem Fall gegenüber den Simulationsergebnissen ebenso eine zu lange Reaktionsdauer. Allerdings wird mit 3,0 mmol/L FF6-Sulfinat eine bessere Anpassung an experimentelle Werte auch im Bereich höherer Umsätze erreicht, da der Initiator aufgrund einer höheren Anfangskonzentration erst später verbraucht wird. 9.6.5 Simulation einer Saatpolymerisation mit Вrüggolit FF6 / KPS-Gemisch als Initiator Bei diesem Versuch wurde ein Gemisch aus Вrüggolit FF6 und KPS verwendet. Die Konzentration von FF6-Sulfinat betrug 1,5 mmol/L, was 0,05 wt% Вrüggolit FF6 entspricht, Modellieren der Saatpolymerisation – 143 – und die Konzentration von Kaliumperoxodisulfat betrug 0,15 mmol/L. Die Mischung beider Initiatoren wurde bei der Simulation wie ein Initiator mit der Konzentration von 1,65 mmol/L behandelt. Eine optimale Anpassung kann mit der Zerfallsgeschwindigkeitskonstante kIni von 1,9·10-6 s-1 erreicht werden. In Abb. 9-67 ist die simulierte Zeit-Umsatz-Kurve im Vergleich zu den experimentellen Werte dargestellt. 100 Umsatz [%] 80 60 40 20 0 experimentelle Werte Simulation mit Predici 0 1200 2400 3600 Reaktionszeit [s] 4800 6000 Abb. 9-67: Vergleich der Simulationsergebnisse einer Saatpolymerisation von Styrol mit einem Gemisch, das aus Вrüggolit FF6 und KPS besteht, als Initiator bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C mit den experimentellen Messwerten. Die Zerfallskonstante von dem zu untersuchenden Gemisch beträgt 1,9·10-6 s-1. Mit diesem Gemisch beider Initiatoren erfolgt eine Abweichung der simulierten von den theoretischen Werten erst bei recht hohen Monomerumsätzen. Diese Beobachtung bestätigt die Vermutung aus dem Kap 9.3.2, dass durch Reaktion der beiden Komponenten Kaliumperoxodisulfat und Вrüggolit FF6 miteinander deutlich mehr Radikale gebildet werden, als bei den voneinander unabhängigen thermischen Zerfallsreaktionen beider Verbindungen. 9.6.6 Vergleich der simulierten und experimentellen Molmassen der Polymere Die mit Hilfe des Modells simulierten Molmassen sind allerdings geringer als die experimentell ermittelten. Der Grund für diese Abweichung liegt darin, dass in der Simulation der Radikalausbeutefaktor fRad von eins verwendet und im Modell der Gel-Effekt bei der Polymerisation nicht berücksichtigt wird. Eine Verringerung des Radikalausbeutefaktors auf fRad = 0,25 bringt bei einer Polymerisation mit Вrüggolit FF6 eine wesentliche Erhöhung der modellierten Molmassen, wobei die Polydispersität gleich bleibt. Bei den Polymerisationen – 144 – Modellieren der Saatpolymerisation mit anderen Initiatorsystemen fällt dagegen die Erhöhung der Molmassen deutlich geringer aus. Die Ergebnisse sind in Tab. 9-32 zusammengefasst und gegenübergestellt. Tab. 9-32: Vergleich der mit dem Model der Emulsionspolymerisation berechneten Molmassen mit denen aus den Experimenten. Innitiator Zahlenmittlere Molmasse Mn·106 [g/mol] gewichtsmittlere Molmasse Mw·106 [g/mol] Polydispersität Mw/Mn Saatvorlage 0,92 1,82 1,97 Вrüggolit FF6 (1,5 mmol/L) 0,66 1,56 2,36 Вrüggolit FF6 (1,5 mmol/L) fRad = 0,25 1,33 3,12 2,35 Experiment 1,81 3,51 1,97 Вrüggolit FF6 (3,0 mmol/L) 0,49 1,12 2,28 Experiment 1,70 3,151 1,85 Вrüggolit FF6 / KPS – Gemisch 0,39 0,81 2,01 Experiment 1,68 3,07 1,83 Kaliumperoxodisulfat (1,5 mmol/L) 0,080 0,14 1,75 Experiment 1,60 3,00 1,87 9.6.7 Zusammenfassung Mit dem von J. BRONIECKI entwickelten Modell der Saatpolymerisation ist es gelungen, die Polymerisation mit dem Initiator KPS erfolgreich zu simulieren. Dabei konnte mit den Literaturwerten eine gute Übereinstimmung mit den experimentellen Werten erreicht werden, so dass keine zusätzliche Anpassung der Reaktionsparameter notwendig war. Mit den aus dieser Simulation entnommenen Werten für die Geschwindigkeitskonstanten des Kettenwachstums, des Radikaleintritts, sowie des Kettenabbruches wurde die Zerfallskonstante für Вrüggolit FF6 berechnet. Dabei wurden bis zu den Umsätzen von ca. 40 % gute Modellieren der Saatpolymerisation – 145 – Anpassungen erhalten. Bei höheren Umsätzen verläuft die reale Polymerisation etwas langsamer als die simulierte. Es ist gelungen, die Initiierungsgeschwindigkeitskonstante des Initiatorgemisches, das aus 3,00 mmol/L FF6-Sulfinat und 0,30 mmol/L KPS bestand, an die experimentellen Werte anzupassen und damit zu bestimmen. In Tab. 9-33 sind die Geschwindigkeitskonstanten des Initiatorzerfalls kIni zusammengefasst. Tab. 9-33: Die mit PREDICI® berechneten Zerfallsgeschwindigkeitskonstanten Verbindungen, die als Initiatoren eingesetzt wurden. Initiator kIni verschiedener Geschwindigkeitskonstante des Zerfalls kIni [s-1] Вrüggolit FF6 (1,5 mmol/L) 3,4·10-7 Вrüggolit FF6 (3,0 mmol/L) 3,8·10-7 Вrüggolit FF6 / KPS – Gemisch im Verhältnis 1,5 / 0,15 mmol/L 1,9·10-6 Kaliumperoxodisulfat (1,5 mmol/L) 7,0·10-5 Unter Verwendung von Вrüggolit FF6 mit verschiedenen Konzentrationen wird eine nahezu identische Zerfallsgeschwindigkeitskonstante durch Anpassung an experimentelle Werte berechnet. Durch Zugabe von KPS zu Вrüggolit FF6 erhöht sich zwar die berechnete Initiierungsgeschwindigkeitskonstante, bleibt aber kleiner als der Zerfallskonstante von reinem Kaliumperoxodisulfat. – 146 – 9.7 Sicherheitstechnische Betrachtung Sicherheitstechnische Betrachtung Da Polymerisationen exotherme Reaktionen sind, ist es notwendig bei der Entwicklung von Polymerisationsverfahren sicherheitstechnische Untersuchungen möglichst frühzeitig einzubeziehen. Da in dieser Arbeit gezeigt werden konnte, dass Sulfinsäurederivate alleine eine radikalische Polymerisation einleiten können, sollen diese initiierenden Eigenschaften auch bei klassischer Verwendung von Sulfinsäurederivaten als Reduktionsmittel in den Redoxsystemen stets berücksichtigt werden. Wenn Вrüggolit FF6 bzw. ein anderes Sulfinsäurederivat ohne Berücksichtigung der initiierenden Wirkung als Vorlage dem Reaktionssystem zugegeben wird, während das Kühlsystem noch ausgeschaltet bleibt, kann eine frühzeitige exotherme Polymerisation starten und zu Problemen mit der Wärmeabfuhr führen. Daher stellen sich folgende Fragen: wie groß ist die maximal erreichbare Temperatur beim Durchgehen der Reaktion und wie schnell geht die Reaktion durch? Zur Bewertung einer mit Вrüggolit FF6 initiierten Polymerisation wird mit Hilfe des Simulationsprogramms PREDICI® ein Modell der radikalischen Polymerisation von Styrol unter Verwendung von Вrüggolit FF6 als Initiator entwickelt. Es wird eine Polymerisation in einem 1L-Glasreaktor, der in Kap. 8.1.2 beschrieben ist, simuliert, wobei der Feststoffanteil des Monomers, wie bei den experimentellen Untersuchungen, 16,0 wt% beträgt. Die Konzentration von FF6-Sulfinat, das als initiierende Komponente angesehen wird (s. auch Kap. 8.1.3), beträgt im Reaktionssystem 3,0 mmol/L. Es wird als Pannenszenario ein kompletter Ausfall der Kühlung in einem geschlossenen Reaktor simuliert. Die freiwerdende Polymerisationswärme wird in diesem Fall nicht an die Umgebung abgegeben, sondern im Reaktionssystem gespeichert, so dass der Reaktor als adiabatisch betrachtet werden kann. Aber auch beim Rührerausfall in großen Rührkesselreaktoren kann die Reaktion adiabatisch durchgehen, auch wenn der Reaktor von außen gekühlt wird. Das aufgestellte Modell beinhaltet die vier Reaktionsschritte Initiatorzerfall, Kettenstartreaktion, Kettenwachstumsreaktion und Kettenabbruchreaktion. Tab. 9-34: Übersicht der verwendeten Reaktionskonstanten. Reaktionsschritt Initiatorzerfall Parameter Initiierungsgeschwindigkeitskonstante kIni Kettenwachstum Wachstumsgeschwindigkeitskonstante kP Abbruch Kettenabbruchgeschwindigkeitskonstante kD Wert Literatur 3,4·10-7 s-1 Kap. 9.6 4,27·107·exp (-3910/T) L mol-1 s-1 [138] 1,06·109·exp (-753/T) L mol-1 s-1 [123] Sicherheitstechnische Betrachtung – 147 – Als Zerfallsmechanismus von Вrüggolit FF6 wird der in Abb. 9-55 dargestellte Reaktionsschritt angenommen, der schon bei der Simulation der Emulsionspolymerisation von Styrol Verwendung fand. Die Bestimmung der Zerfallsgeschwindigkeitskonstante für Вrüggolit FF6 wurde in Kap. 9.6 beschrieben und beträgt kini = 3,4·10-7 s-1. Die verwendeten Reaktionskonstanten sind in Tab. 9-34 zusammengefasst. In Abb. 9-68 sind die modellierten zeitlichen Verläufe des Monomerumsatzes und der Reaktionstemperatur dargestellt. 100 Umsatz [%] 80 Reaktionstemperatur [oC] 100 90 60 80 40 70 20 0 Zeit-Umsatz-Kurve des Monomers Temperaturverlauf im Reaktionssystem 0 120 240 360 Reaktionszeit [min] 480 60 600 Abb. 9-68: Modellierte Zeit-Umsatz-Kurve des Monomers Styrol, sowie der zeitliche Verlauf der Reaktionstemperatur bei der adiabatischen Reaktionsführung. Der Anteil des Styrols in der Wasserphase beträgt 16 wt%. Der adiabatische Temperaturanstieg der Polymerisation beträgt nach dem vollständigen Monomerumsatz ca. 25 K. Die bei der Polymerisation freigesetzte Wärme wird in der Wasserphase gespeichert, die aufgrund der großen Wärmekapazität des Wassers als Kühlreservoir dient. In diesem Fall kann das Gefahrenpotential nach WEBER [139] als tief beurteilt werden, da die maximale Temperaturerhöhung nach dem vollständigen Umsatz unter 50 K liegt. Im nächsten Schritt wird eine weitere Simulation durchgeführt, wobei in diesem Fall der Massenanteil von Styrol im Reaktionsgemisch auf 100 wt% erhöht wird. Aufgrund einer höheren Monomerkonzentration und einer geringeren Wärmekapazität von Styrol bei einer Temperatur von 70 °C in Höhe von 1,984 J / g K [140] erfolgt beim Ausfall der Kühlung ein deutlich höherer adiabatischer Temperaturanstieg bis 410 °C (s. Abb. 9-69). Eine temperaturabhängige Abnahme der Wärmekapazität von Styrol bei einer Erhöhung der Reaktionstemperatur wurde in diesem Modell nicht berücksichtigt, dies würde aber zu einem – 148 – Sicherheitstechnische Betrachtung noch höheren Anstieg der Temperatur führen. Diese rasche adiabatische Temperaturerhöhung um 340 K innerhalb von 30-35 Minuten Reaktionszeit wird nach WEBER [139] als hochgefährlich eingestuft. Ein solches Szenario bedeutet eine thermische Explosion mit schweren Folgen. Umsatz [%] 80 350 60 250 40 150 20 0 Zeit-Umsatz-Kurve des Monomers Temperaturverlauf im Reaktionssystem 0 10 20 30 40 50 60 50 Reaktionszeit [min] Reaktionstemperatur [oC] 450 100 Abb. 9-69: Modellierte zeitliche Verläufe des Monomerumsatzes und der Reaktionstemperatur bei einer Massepolymerisation von Styrol mit Вrüggolit FF6 als Initiator. Die Reaktionstemperatur zu Beginn der Polymerisation betrug 70 °C. 100 ∆HR = 0 zunehmende Monomerkonzentration Umsatz [%] 80 60 40 16 wt% Styrol 25 wt% Styrol 50 wt% Styrol 75 wt% Styrol 100 wt% Styrol 20 0 0 70 140 210 280 Reaktionstemperatur [oC] 350 420 Abb. 9-70: Adiabaische Temperaturerhöhung in Abhängigkeit vom Monomerumsatz bei verschiedenen Massenanteilen des Monomers Styrol im Reaktionsansatz. Sicherheitstechnische Betrachtung – 149 – In Abb. 9-70 ist der mit PREDICI® berechnete Zusammenhang zwischen Monomerumsatz und Reaktionstemperatur bei verschiedenen Massenanteilen des Monomers dargestellt. Durch die zunehmende Menge an Monomer und damit der Monomerkonzentration sowie die dementsprechend abnehmende Menge an Wasser im Reaktionssystem wird die adiabatische Temperaturerhöhung größer. Die adiabatische Temperaturerhöhung in Abhängigkeit vom Monomerumsatz kann aus der allgemeinen Wärmebilanzbilanz eines Batch-Reaktors abgeleitet werden. Für einen idealen Batch-Reaktor, bei dem im Reaktionsgemisch weder Temperatur- noch Konzentrationsgradienten auftreten kann folgende Wärmebilanz aufgestellt werden [141]: (CW + mc P ) dT = U A (TW − T ) + V R R (−∆H R ) dt CW cP m U A TW T VR R ∆HR (9-18) gesamte mittlere Wärmekapazität des Reaktors [J K-1] mittlere spezifische Wärme des Reaktionsgemisches [J K-1 g-1] Masse des Reaktionsgemisches [g] Wärmedurchgangskoeffizient [W m-2 K-1] Austauschfläche im Reaktor [m2] mittlere Temperatur des Wärmeträgers [K] Temperatur des Reaktorgemisches [K] Reaktorvolumen [m3] Stoffmengenänderungsgeschwindigkeit [mol m-3 s-1] Reaktionsenthalpie [J mol-1] Im Falle eines adiabatischen Durchgehens des Reaktors wird keine Wärme zwischen dem Reaktor und seiner Umgebung ausgetauscht. Dadurch vereinfacht sich die Wärmebilanz zu: (CW + mc P ) dT = V R R (− ∆H R ) dt (9-19) Bei größeren industriellen Reaktoren ist die Wärmekapazität des Reaktors sehr klein gegenüber der Wärmekapazität der Reaktionsmasse und kann vernachlässigt werden ( CW << mc P ). Da die Polymerisation eine stöchiometrisch unabhängige Reaktion ist (E1 → Produkte), kann aus der Stoffbilanz eine umsatzbezogene Reaktionswärme berechnet werden, wobei X der Reaktionsumsatz ist: V R R (− ∆H R ) = n0 (− ∆H R ) X (9-20) – 150 – Sicherheitstechnische Betrachtung Durch Integration der Gleichung 9-19 mit den Anfangswerten T = T0 und X = 0 ergibt sich eine Abhängigkeit der Reaktionstemperatur vom Umsatz der Reaktion X: T = T0 + n 0 ( − ∆H R ) X mc P T T0 n0 ∆HR m cP X (9-21) Temperatur des Reaktorgemisches [K] Anfangstemperatur des Reaktorgemischen [K] Stoffmenge [mol] Reaktionsenthalpie [J mol-1] Masse des Reaktionsgemisches [g] mittlere spezifische Wärme des Reaktionsgemisches [J K-1 g-1] Umsatz [-] Es ergibt sich ein linearer Zusammenhang zwischen dem Umsatz und dem adiabatischen Temperaturanstieg. Mit Hilfe dieser Gleichung ist es möglich, die maximale Temperatur TE nach einem vollständigen Umsatz zu bestimmen. Für eine Polymerisation mit 16 wt% Styrol lässt sich eine Temperaturerhöhung von 28 K berechnen; bei einer Massenpolymerisation erfolgt ein Temperaturanstieg um 339 K. Die in den Berechnungen verwendeten Parameter sind in Tab. 9-35 zusammengefasst. Tab. 9-35: Werte für die Parameter, die bei der Berechnung des adiabatischen Temperaturanstieges verwendet werden. Parameter Polymerisation mit 16 wt% Styrol Massepolymerisation von Styrol n0 1,53 mol 9,60 mol -∆HR 70 kJ mol-1 [122] 70 kJ mol-1 [122] m 160 g Styrol 840 g Wasser 1000 g Styrol cp 3,828 J K-1 g-1 1,984 J K-1 g-1 T0 70 °C 70 °C TE 98 °C 409 °C Sicherheitstechnische Betrachtung – 151 – Die mit Hilfe der Gleichung 9-21 berechneten Werte für den Temperaturanstieg bei einem vollständigen Umsatz stimmen sehr gut mit den Werten überein, die mit dem Simulationsprogramm PREDICI® bestimmt wurden. Für eine sicherheitstechnische Betrachtung der Reaktionen können also beide Methoden verwendet werden. Die Berechnung der adiabaten Trajektorie mit Hilfe der Gleichung 9-21 ist dagegen deutlich einfacher, da kein Modell der Polymerisation aufgestellt werden muss. Dadurch kann die adiabate Temperaturerhöhung sehr schnell abgeschätzt werden. Das Verwenden des Programms PREDICI® hat aber den Vorteil, dass der adiabatische Temperaturanstieg zeitlich aufgelöst werden kann, d.h. es kann bestimmt werden, wie schnell die maximale Temperatur erreicht wird. Zusätzlich kann eine Zeit-Umsatz-Kurve des Monomers dargestellt werden. Aufgrund der berechneten Pannenszenarien mit verschiedenen Monomeranteilen im Reaktionsgemisch konnte gezeigt werden, dass die initiierende Wirkung der Sulfinsäurederivate bei der Auslegung der chemischen Reaktoren aus Sicherheitsgründen stets berücksichtigt werden muss. – 152 – 10 Ausblick Ausblick Derivate der Sulfinsäure, wie Natriumformaldehydsulfoxylat und Вrüggolit FF6, das Dinatrium-2-hydroxy-2-sulfinatoacetat enthält, initiieren eine Emulsionspolymerisation in Abwesenheit von anderen Initiatoren. Diese Emulsionspolymerisationen verlaufen analog zu den klassischen Polymerisationen, die mit thermischen peroxidischen Initiatoren initiiert werden. Es werden ebenfalls drei Perioden der Emulsionspolymerisation, die Partikelbildungs-, Partikelwachstums- und Monomerverarmungsperiode, beobachtet. In dieser Arbeit wurden Einflüsse verschiedener Parameter auf die Polymerisation mit Вrüggolit FF6 als Initiator untersucht und zum Teil mathematisch erfasst. Durch Untersuchungen weiterer Einflussgrößen, wie z.B. der Emulgator- oder Monomerkonzentration, kann die Kinetik der Polymerisation besser verstanden werden. Mit Hilfe des aufgestellten Modells zur Emulsionspolymerisation wurde die Zerfallsgeschwindigkeitskonstante für Вrüggolit FF6 bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C bestimmt. Durch Abschätzen dieser Konstante für andere Reaktionstemperaturen kann eine Abhängigkeit dieser von der Temperatur aufgestellt und die Aktivierungsenergie für Вrüggolit FF6 als Initiator bestimmt werden. Die Einflüsse dieses neuen Initiators auf Eigenschaften der Polymerisate, wie z.B. Partikelgrößen und Molmassen, wurden weitgehend untersucht. Der Einfluss auf andere Eigenschaften der Polymere wie z.B. die Glasübergangstemperatur oder die Filmbildungstemperatur ist ebenfalls vom praktischen Interesse. Anhang 11 – 153 – Anhang 11.1 Fehlerdiskussion 11.1.1 Partikelanzahl Die Partikelgrößen der Latices werden mit Hilfe der Scheibenzentrifuge bestimmt. Diese im Kap. 8.3.2 näher beschriebene Methode liefert Messergebnisse, die mit einem Fehler von ca. 5 % behaftet sind. Dieser Fehler geht dann mit der dritten Potenz in die Berechnung der Partikelanzahl ein, für die folgende Beziehung gilt: NP = m Polymer m Partikel = 3m Polymer (11-21) 4π r 3 ρ Np mPolymer mPartikel r ρ Latexpartikelanzahl [-] Masse des Polymers im System [kg] Masse eines einzelnen Polymerpartikels [kg] Radius des Polymerpartikels [m] Dichte des Polymerpartikels [kg/m3] Entsprechend dem Gaußschen Fehlerfortpflanzungsgesetz beträgt der Fehler bei der Partikelanzahl NP dann 15 %. Bei einer größeren Abweichung von z.B. 10 % beträgt der Fehler bei der Bestimmung der Partikelanzahl dann 30 %. Ein nicht vollständiger Umsatz bzw. Fehler bei der Umsatzbestimmung haben dagegen einen geringeren Einfluss auf die Partikelanzahl, da diese Abweichung linear auf das Endergebnis einwirkt, d. h. wenn der Endumsatz 90 % beträgt, ist die tatsächliche Partikelanzahl um 10% geringer als die berechnete. Bei geringeren Umsätzen ist es aber sinnvoll diesen Fehler zu berücksichtigen, wie das in Kap.9.1.5 der Fall ist. 11.1.2 Mittlere Radikalzahl pro Partikel Bei einigen Berechnungen z.B. in Kap. 9.1.5 wurde davon ausgegangen, dass die mittlere Radikalzahl pro Partikel û = 0,5 ist. Durch die Versuchsreihe in Kap. 9.1.7, in der die Initiatorkonzentration variiert wurde, wurde bestätigt, dass die mittlere Radikalanzahl während der Partikelwachstumsperiode konstant ist. Tatsächlich kann aber die Radikalanzahl vom diesem Wert abweichen, wobei dadurch die berechneten Werte der Reaktionsgeschwindigkeit beeinflusst werden. – 154 – Anhang 11.2 Berechnung der Pufferkapazität in der Grundrezeptur Der Mechanismus des thermischen Zerfalls von Kaliumperoxodisulfat unter Bildung der Hydrogensulfate ist in Gleichungen 11-1 bis 11-3 gezeigt (s. auch Kap. 5.6.1). In Gl. 11-4 ist die Summenformel der Bildung der Hydrogensulfats dargestellt. kIni S2O82- Æ 2 ·SO4·SO4- + H2O Æ HSO4- + ·OH k2 k3 ·OH + ·OH Æ H2O + ½ O2 ____________________________________________ kges S2O82- + H2O Æ 2 HSO4- + ½ O2 (11-1) (11-2) (11-3) (11-4) Das Kalimperoxodisulfat zerfällt im ersten Schritt nach einer Kinetik erster Ordnung. Die Geschwindigkeitskonstante des Zerfalls bei einer Reaktionstemperatur von 70 °C wurde der Literatur entnommen [122] und beträgt kIni = 7.0 10-5 s-1. Die Reaktionsgeschwindigkeitskonstante der Bildung der Hydrogensulfat-Anionen ist in [142] mit k2 = 104 s-1 angegeben und damit um nahezu neun Größenordnungen höher als die Zerfallsgeschwindigkeitskonstante. Die Neutralisation der Hydrogensulfat-Ionen durch Hydrogencarbonat-Ionen (Gl. 11-5) ist ebenfalls eine sehr schnelle Reaktion, so dass die Reaktionsgeschwindigkeitskonstante kN der Konstante k2 gleichgesetzt wird. Damit bleibt der Zerfall des Kaliumperoxodisulfats geschwindigkeitsbestimmend. HSO4- + HCO3- Æ SO42- + H2O + CO2 kN (11-5) Diese Reaktionsschritte unter Verwendung der angegebenen Reaktionsgeschwindigkeitskonstanten wurden nun mit Hilfe des Simulationsprogramms PREDICI® modelliert. Die Anfangskonzentration von Kaliumperoxodisulfat in der Grundrezeptur beträgt 2,96 mmol/L, die von Hatriumhydrogensulfat beträgt 11,88 mmol/L. Es wird von einem ungünstigsten Fall ausgegangen, dass der Radikalausbeutefaktor des Initiators bei Null liegt, d. h. aus allen durch thermischen Zerfall des Initiators gebildeten Radikalen werden Hydrogensulfat-Ionen gebildet. Die Ergebnisse der Modellierung sind in Abb. 11-1 dargestellt. Nach ca. zwei Stunden zerfällt die Hälfte von Kaliumperoxodisulfat. Nach ca. 24 Stunden ist das nahezu gesamte KPS im Reaktionssystem verbraucht. Da Natriumhydrogencarbonat im Überschuss zugegeben wird, beträgt die Konzentration der Hydrogencarbonat-Ionen nach einem nahezu vollständigen Zerfall von Kaliumperoxodisulfat noch ca. 6 mmol/L. Anhang – 155 – 12 3 Konzentration [mmol/l] Konzentration [mmol/l] CKaliumperoxodisulfat 2.4 1.8 1.2 0.6 0 0 6 12 18 Reaktionszeit [h] 24 30 10 8 6 4 2 0 CNatriumhydrogencarbonat 0 6 12 18 Reaktionszeit [h] 24 30 Abb. 11-1: Modellierte Konzentrationsverläufe von Kaliumperodisulfat und Natriumhydrogencarbonat.. Natriumhydrogencarbonat wird nicht vollständig verbraucht, so das Reaktionssystem stets ausreichend abgepuffert ist. Daraus folgt, dass das Reaktionssystem sogar im ungünstigsten Fall ausreichend abgepuffert ist, so dass der pH-Wert stets schwach alkalisch ist. Dies kann in Kap. 11.3 beobachtet werden, da die nach jedem Versuch gemessenen pH-Werte der Polymerlatices angegeben sind. – 156 – Anhang 11.3 Rezeptur- und Versuchsbeschreibung Die folgende Liste enthält eine Zusammenstellung der durchgeführten Polymerisationen. Nr. Reaktionstemperatur [°C] Zusammensetzung Einwaagen der Komponenten [g] Wasser Monomer Emulgator 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 70 85 85 85 85 85 70 70 70 85 70 768,05 739,67 769,36 766,22 768,79 766,56 765,57 765,37 767,77 763,16 765,57 Initiator Natriumhydrogen carbonat 0,97 Styrol MA-80 KPS 152,40 15,36 0,78 Styrol MA-80 KPS 151,80 14,82 0,77 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 152,84 15,31 1,05 Styrol MA-80 SFS 157,80 15,43 0,53 Styrol MA-80 - 0,97 153,88 15,40 Styrol MA-80 - 1,00 151,00 15,40 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 1,00 153,44 15,66 1,04 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 152,49 15,28 1,03 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 153,33 15,23 1,04 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 153,19 15,38 1,04 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 153,44 15,66 1,04 0,95 0,96 0,97 0,98 0,97 1,00 1,00 Anhang 12 13 – 157 – 70 70 767,67 765,26 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 151,40 15,36 1,05 - - Вrüggolit FF6 0,96 - 1,04 14 15 16 17 18 70 70 50 60 70 766,92 769,40 766,15 767,16 766,38 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 152,90 15,36 1,05 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 152,96 15,33 1,04 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 154,02 15,60 1,05 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 153,04 15,30 1,05 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 153,86 15,56 1. Zugabe: 0,98 0,99 1,00 0,95 0,96 0,97 2. Zugabe: 0,98 19 20 21 22 23 24 70 70 70 70 70 70 766,15 765,28 765,02 772,95 750,72 755,28 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 153,00 15,30 2,08 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 153,08 15,30 4,19 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 154,48 15,36 8,32 Styrol SDS Вrüggolit FF6 150,00 3,51 1,05 Styrol SDS Вrüggolit FF6 149,73 3,50 1,04 n-BMA MA-80 Вrüggolit FF6 150,97 15,32 1,04 0,98 0,96 0,96 1,00 1,00 0,99 – 158 – 25 26 27 28 29 30 Anhang 50 70 70 70 70 70 751,53 755,23 755,29 753,79 755,96 766,00 n-BMA MA-80 Вrüggolit FF6 0,99 150,56 15,44 1,04 n-BMA MA-80 Вrüggolit FF6 150,45 15,33 1,04 n-BMA MA-80 - 0,98 150,84 15,00 n-BMA SDS Вrüggolit FF6 1,00 150,68 4,00 1,08 n-BMA MA-80 Вrüggolit FF6 149,86 15,41 2,08 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 152,84 15,37 1,04 1,01 1,01 0,95 KPS 0,781 mg 31 70 764,79 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 152,95 15,60 1,0383 0,96 KPS 8,6 mg 32 70 768,00 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 153,78 15,29 1,0321 0,98 KPS 76,0 mg 33 34 35 70 70 70 768,52 769,13 771,69 Styrol MA-80 KPS 153,23 15,28 0,77 Styrol MA-80 KPS 153,76 15,24 76,0 mg Styrol MA-80 KPS 153,82 15,36 7,4 mg 1,02 1,01 0,99 Anhang 36 37 – 159 – 70 70 768,23 382,40 Styrol MA-80 KPS 153,26 15,32 0,821 mg Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 76,01 7,65 0,5300 1,00 0,48 KPS 4,2 mg 38 70 384,14 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 76,97 7,73 0,5223 0,48 KPS 44,7 mg 39 70 803,04 Styrol - - 1,00 - KPS 0,80 1,00 - KPS 1,00 21,10 40 70 804,90 Styrol 20,93 41 70 803,51 Styrol 21,20 42 70 803,44 Styrol 0,1047 - 21,11 43 70 818,33 Styrol Вrüggolit FF6 1,00 1,04 - 21,93 Вrüggolit FF6 1,03 1. Zugabe: 1,04 2. Zugabe: 1,04 44 70 803,00 Styrol - 21,01 45 46 47 70 70 70 803,26 804,88 805,12 Вrüggolit FF6 1,01 2,08 Styrol MA-80 Вrüggolit FF6 21,04 1,61 1,04 Styrol MA-80 KPS 160,26 16,05 0,82 Styrol MA-80 KPS 160,35 16,07 0,82 1,00 1,00 1,00 – 160 – 48 49 50 Anhang 70 70 70 381,48 Styrol Saat 457,17 76,07 382,34 Styrol Saat 458,20 76,24 386,56 Styrol Saat 463,23 77,08 - Вrüggolit FF6 0,45 0,51 - Вrüggolit FF6 0,45 1,04 - Вrüggolit FF6 0,46 0,58 KPS 40,1 mg 51 70 384,91 Styrol Saat 461,28 76,75 - KPS 0,408 0,46 Anhang – 161 – Nr. Mittlerer Partikeldurchmesser [nm] Molmasse am Endumsätze PH-Wert Peakmaximum nach 24 h nach dem 6 Mp·10 [g/mol] Reaktionsdauer Ende der Reaktion Bemerkungen 1 80 Mw: 1,15 99,9 7,81 Polymerisation mit KPS bei 70 °C 2 123 0,4 99,8 7,76 Polymerisation mit KPS bei 85 °C 3 145 2,8 98,0 7,83 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 bei 85 °C 4 144 2,4 94,5 7,75 Polymerisation mit SFS bei 85 °C 5 - 2,1 36,5 8,07 Thermische Polymerisation bei 85 °C 6 - - 45,0 8,20 Thermische Polymerisation bei 85 °C 7 140 2,3 94,5 8,38 Polymerisation mit Вrüggolit FF6. Rührerdrehzahl betrug 300 min-1 8 130 2,4 95,8 8,26 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 Rührerdrehzahl betrug 400 min-1 9 160 5,7 88,9 8,14 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 Rührerdrehzahl betrug 250 min-1 – 162 – Anhang 10 147 2,8 98,1 8,11 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 bei 85 °C 11 140 2,5 95,1 8,28 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 bei 70 °C 12 138 2,5 94,6 8,35 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 bei 70 °C 13 - - - 6,52 Konduktometrische Verfolgung des Zerfalls von Вrüggolit FF6 14 139 - 95,2 8,42 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 Konduktometrische Verfolgung 15 141 - 92,8 8,22 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 Konduktometrische Verfolgung 16 96 2,1 71,3 7,78 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 bei 50 °C 17 120 2,6 82,5 8,01 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 bei 60 °C 18 140 2,6 97,5 7,98 Polymerisation mit Вrüggolit FF6 2. Zugabe von Вrüggolit FF6 nach 90 Minuten Reaktionsdauer Anhang – 163 – 19 132 5,8 98,0 7,88 Konzentration von FF6-Sulfinat betrug 6 mmol/L 20 121 6,5 98,0 7,79 Konzentration von FF6-Sulfinat betrug 12 mmol/L 21 115 6,5 98,0 7,58 Konzentration von FF6-Sulfinat betrug 24 mmol/L 22 102 3,3 94,7 7,80 Einsatz von SDS als Emulgator 23 105 3,0 95,0 7,84 Einsatz von SDS als Emulgator 24 116 4,5 93,7 8,43 Polymerisation von n-BMA mit Вrüggolit FF6 bei 70 °C 25 83 5,2 99,0 7,78 Polymerisation von n-BMA mit Вrüggolit FF6 bei 50 °C 26 118 - 99,0 8,17 Polymerisation von n-BMA mit Вrüggolit FF6 bei 70 °C 27 - - max. 1-2 % - Thermische Polymerisation von n-BMA bei 70 °C 28 111 4,7 99,0 8,11 Polymerisation von n-BMA mit Вrüggolit FF6 mit Emulgator SDS – 164 – Anhang 29 94 5,0 99,0 8,21 Polymerisation von n-BMA mit Вrüggolit FF6. Konzentration von FF6-Sulfinat betrug 6 mmol/L 30 138 2,8 94,0 8,32 Polymerisation mit dem Initiatorgemisch aus Вrüggolit FF6 und KPS 31 120 2,7 95,7 8,16 Polymerisation mit dem Initiatorgemisch aus Вrüggolit FF6 und KPS 32 91 2,5 96,6 7,82 Polymerisation mit dem Initiatorgemisch aus Вrüggolit FF6 und KPS 33 80 - 99,8 7,68 Polymerisation mit KPS. Die Konzentration betrug 3 mmol/L 34 99 - 97,5 8,49 Polymerisation mit KPS. Die Konzentration betrug 0,3 mmol/L 35 - - - 8,10 Polymerisation mit KPS. Die Konzentration betrug 0,03 mmol/L Anhang – 165 – 36 - - - 8,22 Polymerisation mit KPS. Die Konzentration betrug 3 µmol/L 37 120 - 95,7 8,14 Polymerisation mit dem Initiatorgemisch aus Вrüggolit FF6 und KPS in einem 500mL-Kolben 38 93 - 96,6 7,66 Polymerisation mit dem Initiatorgemisch aus Вrüggolit FF6 und KPS in einem 500mL-Kolben 39 - - 0,5 - Thermische Polymerisation von Styrol bei 70 °C. Der Monomeranteil betrug 2,5 wt% 40 449 - 100,0 8,36 Polymerisation von Styrol mit 3 mmol/L KPS. Der Monomeranteil betrug 2,5 wt% 41 - - 0,5 - Polymerisation von Styrol mit 0,5 mmol/L KPS. Der Monomeranteil betrug 2,5 wt% 42 285 1,8 41,2 8,80 Polymerisation von Styrol mit Вrüggolit FF6 (3 mmol/L FF6-Sulfinat). Der Monomeranteil betrug 2,5 wt% – 166 – Anhang 43 480, 850 1,4 52,8 8,68 Polymerisation von Styrol mit Вrüggolit FF6 (3 mmol/L FF6-Sulfinat). 2. Zugabe von Вrüggolit FF6 nach 19 h Reaktionszeit. Der Monomeranteil betrug 2,5 wt% 44 221 - 54,4 8,81 Polymerisation von Styrol mit Вrüggolit FF6 (6 mmol/L FF6-Sulfinat). Der Monomeranteil betrug 2,5 wt% 45 143 - 43,5 8,67 Polymerisation von Styrol mit Вrüggolit FF6 (3 mmol/L FF6-Sulfinat). Der Monomeranteil betrug 2,5 wt% 46 84 Mn: 0,92 99,9 - Herstellung eines Saatlatex mit KPS als Initiator 99,9 - Herstellung eines Saatlatex mit KPS als Initiator 95,7 8,47 Saatpolymerisation mit Вrüggolit FF6 (1,5 mmol/L FF6Sulfinat) 97,7 8,37 Saatpolymerisation mit Вrüggolit FF6 (3,0 mmol/L FF6Sulfinat) Mw: 1,81 47 84 Mn: 0,95 Mw: 1,82 48 102 Mn: 1,81 Mw: 3,51 49 105 Mn: 1,70 Mw: 3,15 Anhang 50 – 167 – 102 Mn: 1,68 96,8 8,51 Saatpolymerisation mit einem Вrüggolit FF6 / KPS-Gemisch 99,7 8,08 Saatpolymerisation mit KPS (1,5 mmol/L) Mw: 3,07 51 104 Mn: 1,60 Mw: 3,00 – 168 – Anhang 11.4 Geräteverzeichnis Apparativer Aufbau: Reaktor HWS-Planschliff-Reaktionsgefäß (1 L) mit Temperiermantel und PTFE-Ablaufventil, HWS-Planschliff-Deckel Thermostat Lauda, KS 6-D mit Externregler R22 Rührmotor IKA Labortechnik, Eurostar digital, 50-2000 U/min Rührertyp zweistufiger Kreuzblattrührer Magnetkupplung Gebr. Buddelberg, MRK-1 (10 N/cm) Temperaturfühler Jumo, Pt100 (DIN IEC 751) Streulichtspektrometer Zeiss, MMS VIS Sonde Faser Optische Sensortechnik der BASF Analysengeräte: Gerät Bezeichnung Hersteller Scheibenzentrifuge DCP Particle Sizer Brookhaven Instruments HPLC-Pumpe Wellchrom K-1001 Knauer Autosampler Basic-Marathon Knauer Refraktometer Shodex RI-71 Shodex UV-Detektor Wellchrom DAD K-2700 mit Knauer Gel-PermeationsChromatographie: Wellchrom Lamp K-2701 GPC-Säulen Mixed-B, Korngröße 10 µm Polymer Laboratories GmbH Software Eurochrom 2000 Eurochrom MMS VIS Zeiss Streulichtspektrometer: Streulichtspektrometer Sonde Faser Optische Sensortechnik der BASF Anhang – 169 – Destillieranlage: Pumpe Kontaktthermometer Membran-Vakuumpumpe Vacuubrand MZ2C ETS-D4 fuzzy, -10…400 °C IKA Werke RH basic, 0-1200 min-1 IKA Labortechnik Gaschromatograph CP-9003 Chrompack GmbH Säulen SB-11 Werner Günther Analysentechnik Konduktometer Labor-Konduktometer 703 Knick Stabelektrode 8 mm Eigenbau Labor-pH-Meter 765 Knick Magnetrührer Gaschromatographie: pH-Meter pH/Pt1000-Einstabmesskette Knick SE 100 – 170 – Anhang 11.5 Chemikalienverzeichnis n-BMA, n-Butylmethacrylat Hersteller/Lieferant: Fluka Summenformel: C8H14O2 CAS-Nr.: 97-88-1 Flammpunkt: 49 °C Molmasse: 142,2 g/mol Schmelzpunkt: -75 °C Siedepunkt: 163 °C Dichte (20 °C): 0,89 g/ml Xi R-Sätze: 10-36/37/38-43 S-Sätze: - Styrol Hersteller/Lieferant: Fluka Summenformel: C8H8 CAS-Nr.: 100-42-5 Flammpunkt: 31 °C Molmasse: 104,15 g/mol Schmelzpunkt: -30,6 °C Siedepunkt: 145,8 °C Dichte (20 °C): 0,906 g/ml Xi R-Sätze: 10-20-36/38 S-Sätze: 23.2 THF, Tetrahydrofuran Hersteller/Lieferant: Merck Summenformel: C4H8O CAS-Nr.: 109-99-9 Flammpunkt: -21,5 °C F, Xi R-Sätze: 11-19-36/37 S-Sätze: 16-29-33 Molmasse: 72,11 g/mol Schmelzpunkt: -108,5 °C Siedepunkt: 65-66 °C Dichte (20 °C): 0,89 g/ml Anhang – 171 – Aceton Hersteller/Lieferant: Merck Summenformel: C3H6O CAS-Nr.: 67-64-1 Flammpunkt: < -20 °C Molmasse: 58,08 g/mol Schmelzpunkt: -95,4 °C Siedepunkt: 56,2 °C Dichte (20 °C): 0,79 g/ml F, Xi R-Sätze: 11-36-66-67 S-Sätze: 9-16-26 Methanol Hersteller/Lieferant: Merck Summenformel: CH3OH CAS-Nr.: 67-56-1 Flammpunkt: 11 °C Molmasse: 32,04 g/mol Schmelzpunkt: -98 °C Siedepunkt: 64,5 °C Dichte (20 °C): 0,79 g/ml F, T R-Sätze: 11-23/24/25-39/23/24/25 S-Sätze: 7-16-36/37-45 Natriumhydrogencarbonat Hersteller/Lieferant: Merck Summenformel: NaHCO3 CAS-Nr.: 97-88-1 Molmasse: 84,01 g/mol Schmelzpunkt: 270 °C Dichte (20 °C): 2,22 g/ml KPS, Kaliumperoxodisulfat Hersteller/Lieferant: Merck Summenformel: K2S2O8 CAS-Nr.: 7727-21-1 Molmasse: 270,33 g/mol Schmelzpunkt: 100 °C (Zersetzung) Dichte (20 °C): 2,48 g/ml O, Xn R-Sätze: 8-22-36/37/38-42/43 S-Sätze: 22-24-26-37 – 172 – Anhang SFS, Natriumformaldehydsulfoxylat-Dihydrat Hersteller/Lieferant: Fluka Molmasse: 154,1 g/mol Schmelzpunkt: 63 °C Summenformel: CH3SO3Na · 2 H2O CAS-Nr.: 6035—47-8 Dichte (20 °C): 1,8 g/ml Aerosol MA-80, Natriumdihexylsulfosuccinat 80% Aktivstoffgehalt, Rest Wasser und Isopropanol Hersteller/Lieferant: Cytec Industries Molmasse: 388,8 g/mol Schmelzpunkt: 200 °C Summenformel: C16H29O7NaS CAS-Nr.: 2373-38-8 Flammpunkt: 12 °C (auf Isopropanol bezogen) Dichte (20 °C): 1,13 g/ml Xn R-Sätze: 10-22-36/38 S-Sätze: 16-33-26-36 SDS, Natriumdodecylsulfat Hersteller/Lieferant: Fluka Summenformel: C12H25OSO2ONa CAS-Nr.: 151-21-3 Flammpunkt: >150 °C Molmasse: 288,4 g/mol Schmelzpunkt: 204-207 °C Dichte (20 °C): 1,1 g/ml Xn R-Sätze: 22-36/38 S-Sätze: - Eisen(II)-sulfat-Heptahydrat Hersteller/Lieferant: Merck Summenformel: FeSO4 · 7 H2O CAS-Nr.: 7782-63-0 Molmasse: 278,02 g/mol Schmelzpunkt: >60 °C Dichte (20 °C): 1,89 g/ml Anhang – 173 – Xn R-Sätze: 22 S-Sätze: 24/25 Hydrochinon Hersteller/Lieferant: Merck Summenformel: C6H6O2 CAS-Nr.: 123-31-9 Flammpunkt: 165 °C Molmasse: 110,11 g/mol Schmelzpunkt: 172 °C Siedepunkt: 287 °C Dichte (20 °C): 1,358 g/ml Xn, N R-Sätze: 22-40-41-43-50-68 S-Sätze: 26-36/37/39-61 Toluol Hersteller/Lieferant: Merck Summenformel: C6H5CH3 CAS-Nr.: 108-88-3 Flammpunkt: 4 °C F, Xn R-Sätze: 11-20 S-Sätze: 16-25-29-33 Molmasse: 92,14 g/mol Schmelzpunkt: -95 °C Siedepunkt: 110,6 °C Dichte (20 °C): 0,87 g/ml – 174 – Anhang 11.6 Symbolverzeichnis Symbol Bedeutung Einheit a A AS C CI CM CpSat [m2] [m2] [m2/mol] [mol L-1] [mol L-1] [mol L-1] CpW CS d D EA f fRad h ∆HR I I0 kAd kdes kIni kp kT m M Mn MP Mw Mz min n û Partikeloberfläche Austauschfläche im Reaktor spezifische Fläche des Emulgators Konzentration Initiatorstartkonzentration Konzentration des Monomers in Polymerpartikeln Quellungsgleichgewichtskonzentration des Monomers in Polymerpartikeln Sättigungskonzentration des Monomers im Wasser Konzentration des Emulgators Durchmesser Diffusionskoeffizient Aktivierungsenergie Brooks-Li-Faktor Radikalausbeutefaktor beim Initiatorzerfall Stunde, hour Reaktionsenthalpie relative Intensität des Lichtes Intensität des einfallenden Lichtes Geschwindigkeitskonstante des Radikaleintritts Geschwindigkeitskonstante des Radikalaustritts Geschwindigkeitskonstante des Initiatorszerfalls Geschwindigkeitskonstante des Kettenwachstums Geschwindigkeitskonstante des Abbruchs Masse Molmasse Zahlenmittel der Molmasse Molmasse am Peakmaximum Massenmittel der Molmasse Zentrifugenmittel des Molekulargewichts Minute, minute Brechungsindex Mittlere Radikalanzahl pro Partikel ni Nc Anzahl der Polymermoleküle Partikelkonzentration [mol L-1] [mol L-1] [mol L-1] [m] [m s-2] [J mol-1] [-] [-] [J mol-1] [-] [-] [L mol-1 s-1] [L mol-1 s-1] [L mol-1 s-1] [L mol-1 s-1] [L mol-1 s-1] [g] [g mol-1] [g mol-1] [g mol-1] [g mol-1] [g mol-1] [-] [-] [-] [L-1] Anhang – 175 – Np P Qr(d) qr (d) r rIni rP rT R Rp t T U V VR W wt% X Partikelanzahl Polydispersität Verteilungssummenkurve Verteilungsdichtekurve Radius Reaktionsgeschwindigkeit des Initiatorszerfalls Reaktionsgeschwindigkeit des Kettenwachstums Reaktionsgeschwindigkeit des Kettenabbruches Regressionskoeffizient Bruttoreaktionsgeschwindigkeit Zeit Temperatur Wärmedurchgangskoeffizient Partikelvolumen Reaktorvolumen Feststoffgehalt Massenprozent (weight) Umsatz [-] [-] [-] [-] [m] [mol L-1 s-1] [mol L-1 s-1] [mol L-1 s-1] [-] [mol L-1 s-1] [s] [K, °C] [W m-2 K-1] [m3] [m3] [%] [%] [-] η dynamische Viskosität [g m-1 s-1] λ Wellenlänge des Lichtes [m] µ Geschwindigkeit der Volumenzunahme [m3 s-1] ∆ρ Dichtedifferenz zwischen Partikel und Dispergiermedium [kg m-3] ρ Dichte [kg m-3] σ σ´ Mittlere Radikaleintrittsgeschwindigkeit Radikaleintrittsgeschwindigkeit in N Partikeln [s-1] [s-1] θ Streulichtwinkel [°] υ Partikelvolumen [m3] ω Rotationsgeschwindigkeit [s-1] Physikalische Konstanten k 1,381⋅10-23 J K-1 Bolzmann-Konstante NA 6,022⋅1023 mol-1 Avogadro-Zahl R -1 8,314 J K mol -1 Gaskonstante – 176 – Anhang Abkürzungen ABS BMA CMC CSA DAD DCP DLS ESR FID GC GPC KPS MALDI MWD PCS PMMA PSD QELS REM SAN SBR SDS SEC SFS SLS TBC TEM UV VIS Acrylnitril-Butadien-Styrol-Terpolymer, acrylonitrile butadiene styrene Butylmethacrylat, butylmethacrylate Kritische Micellenbildungskonzentration, critical micelle concentration Campher-Sulfonsäure, camphor sulfonic acid Dioden-Array-Detektor, diode array detector Scheibenzentrifugen-Photosedimentometer-Methode, disc centrifuge photosedimentometer Dynamische Lichtstreuung, dynamic light scattering Elektronenspinresonanz, electron spin resonance Flammenionisationsdetektor, flame ionization detector Gas-Chromatographie, gas chromatography Gel-Permeations-Chromatographie Kaliumperoxodisulfat, potassium persulfate Matrix unterstützte Laser Desorption/Ionisation Massenspektroskopie, matrix-assisted laser desorption/ionization mass spectroscopy Molmassenverteilung, molecular weight distribution Photonenkorrelationsspektroskopie, photon correlation spectroscopy Polymethylmethacrylat, polymethylmethacrylate Partikelgrößenverteilung, particle size distribution Quasielastische Lichtstreuung, quasi-elastic light scattering Remission, remission Styrol-Acrylnitril-Copolymer, styrene-acrylonitrile copolymer Styrol-Butadien-Kautschuk, styrene butadiene rubber Natriumdodecylsulfonat, sodium dodecyl sulfonate Größenausschluss-Chromatographie, size exclusion chromatography Natriumformaldehydsulfoxylat, sodium formaldehyde sulfoxylate Statische Lichtstreuung, static light scattering 4-Butyl-1,2-Dihydroxybenzol, p-tert-butylcatechol Transmissionselektronenmikroskopie, transmission electron microscopy Ultraviolett, ultraviolet Visuell, visible Anhang – 177 – 11.7 Erklärung Hiermit bestätige ich, dass ich die vorliegende Arbeit eigenständig erstellt und alle benutzten Quellen ordnungsgemäß zitiert habe. Diese Arbeit ist zuvor in gleicher oder ähnlicher Form keine Prüfungsbehörde vorgelegt worden. – 178 – 12 [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] [17] Literaturverzeichnis Literaturverzeichnis D. E. Strain, „Polymerization Product and Process of Polymerization“, US 2097263, du Pont de Nemours & Co., 1936 A. R. Mukherjee, P. Ghosh, S. C. Chadha, S. R. Palit, „Bisulfite-Initiated Vinyl Polymerization in Aqueous Media“, Makromol. Chem., 80, 1964, 208 C.-C. Wang, J.-F. Kuo, C.-Y. Chen, „Emulsion Polymerization of Butyl Acrylate Induced by Sodium Lauryl Sulfate/Hydroxymethane Sulfinate“, Angew. Makromol. Chem., 231, 1995, 15 C.-C. Wang, J.-F. Kuo, C.-Y. Chen, „Polymerization of Styrene Initiated by a Novel Initiator Sodium Formaldehyde Sulfoxylate and Sodium Lauryl Sulfate”, Eur. Polym. J., 36, 2000, 956 C.-C. Wang, J.-F. Kuo, C.-Y. Chen, „Dimerizations of Acrylate Monomers with Sodium Hydroxymethanesulfinate and Characterization of the Products”, Macromol. Chem. Phys., 195, 1994, 1493 Deutsche Normen, DIN 66160, 1992 Römpp Chemie Lexikon, 10. Auflage, 1996, Thieme Verlag, Stuttgart, ISBN 3131078308 Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, Sixth Edition, 2002, Electronic Release H. Härmä, „Particle Technologies in Diagnostics“, Technology Review 126/2002, Tekes, 2002, Helsinki J. Ugelstad, T. Ellingsen, A. Berge, O. B. Helgee, „Magnetic Polymer Particles and Process for the Preparation Thereof“, US 4654267, SINTEF, 1987 F. Hoffmann, K, Delbrück, „Verfahren zur Herstellung von künstlichem Kautschuk“, DE 250690, Farbenfabriken Bayer, 1909 K. Gottlob, „Verfahren zur Herstellung von künstlichem Kautschuk“, DE 254672, Farbenfabriken Bayer, 1912 K. Gottlob, „Verfahren zur Herstellung von Butadienkautschuk, seinen Homologen und Analogen“, DE 255129, Farbenfabriken Bayer, 1912 A. T. Maximoff, „Polymerization of Erythrene and its Homologues”, US 1910846, Naugatuck Chemical Co., 1926 M. Luther, C. Heuck, „Verfahren zum Polymerisieren von Butadien-kohlenwasserstoffen“, DE 558890, I. G. Farbenindustrie AG, 1927 W. Bock, E. Tschunker, „Verfahren zur Darstellung von künstlichem Kautschuk“, DE 511145, I. G. Farbenindustrie AG, 1929 R. P. Dinsmore, „Synthetic Rubber and Method of Making It”, US 1732795, Goodyear Tire & Rubber Co., 1927 Literaturverzeichnis [18] [19] [20] [21] [22] [23] [24] [25] [26] [27] [28] [29] [30] [31] [32] [33] [34] [35] – 179 – W. Bock, E. Tschunkur, „Verfahren zur Herstellung von kautschukartigen Mischpolymerisaten“, DE 570980, I. G. Farbenindustrie AG, 1929 K. Meisenburg, „Verfahren zur Darstellung harzartiger Polymerisationsprodukte“, DE 573648, I. G. Farbenindustrie, 1928 H. Fikentscher, C. Heuck, „Verfahren zur Herstellung von Polymerisationsprodukten“, DE 654989, I. G. Farbenindustrie AG, 1930 H. Mark, H. Fikentscher, J. Hengstenberg, G. Süsich, „Production of Polymerization Products“, US 2068424, I. G. Farbenindustrie AG, 1932 R. M. Fitch, Y. K. Kamath, „Flocculation Control of Particle Number During Nonaqueous Emulsion Polymerization of MMA”, Am. Chem. Soc., Div. Org. Coat. Plast. Chem., 34, 1974, 588 R. M. Fitch, L.-B. Shih, „Emulsion Polymerization. Kinetics of Radical Capture by Particles”, Prog. Colloid Polym. Sci., 56, 1975, 1 J. L. Gardon, „Emulsion Polymerization. I. Recalculation and Extension of the Smith-Ewart-Theory” J. Polym. Sci., Part A-1, 6, 1968, 623 J. L. Gardon, „Emulsion Polymerization. II. Review of Experimental Data in the Context of the Revised Smith-Ewart Theory” J. Polym. Sci., Part A-1, 6, 1968, 643 G. W. Poehlein, J. W. Vanderhoff, „Competitive Growth of Polystyrene Latex Particles: Theory and Experiment”, J. Polym. Sci., 11, 1973, 447 J. Ugelstad, F. K. Hansen, „Kinetics and Mechanism of Emulsion Polymerization”, Rubber chemistry and technology, 49, 1976, 536 H. Fikentscher, „Emulsionspolymerisation und technische Auswertung“, Angew. Chem., 51, 1938, 433 H. Fikentscher, H. Gerrens, H. Schuller, „Emulsionspolymerisation und KunststoffLatices“, Angew. Chem., 72, 1960, 856 H. Fikentscher, „Über die Entwicklung der wäßrigen Kunststoff-Dispersionen“, Kunststoffe, 53, 1963, 734 H. Staudinger, W. Frost, „Über hochpolymere Verbindungen, 129. Mitteil.: Über die Polymerisation als Kettenreaktion“, Ber. Dtsch. Chem. Ges., 68, 1935, 3251 C. F. Fryling, E. W. Harrington, „Emulsion Polymerization: The pH of Mixtures of Aqueous Soap Solutions and Monomers”, Ind. Eng. Chem., 36, 1944, 144 W. D. Harkins, „A General Theory of the Mechanism of Emulsion Polymerization II”, J. Am. Chem. Soc., 69, 1947, 1428 W. D. Harkins, „A General Theory of the Reaction Loci in Emulsion Polymerization”, J. Chem. Phys., 13, 1945, 381 W. D. Harkins, „A General Theory of the Reaction Loci in Emulsion Polymerization. II.”, J. Chem. Phys., 14, 1946, 47 – 180 – [36] [37] [38] [39] [40] [41] [42] [43] [44] [45] [46] [47] [48] [49] [50] [51] Literaturverzeichnis F. K. Hansen, J. Ugelstad, „Particle Nucleation in Emulsion Polymerization. IV. Nucleation in Monomer Droplets”, J. Polym. Sci.: Polym. Chem. Ed., 17, 1979, 3069 H. Gerrens, „Über den Geleffekt bei der Emulsionspolymerisation von Styrol“, Z. Elektrochem., 60, 1956, 400 H. Gerrens, „Reaktionen der Radikale bei Polymerisationsvorgängen“, Ber. Bunsenges. Phys. Chem., 67, 1963, 741 W. V. Smith, R. H. Ewart, „Kinetics of Emulsion Polymerization”, J. Chem. Phys., 16, 1948, 592 W. V. Smith, „The Kinetics of Styrene Emulsion Polymerization“, J. Am. Chem. Soc., 70, 1948, 3695 E. Bartholomé, H. Gerrens, R. Herbeck, H. M. Weitz, „Über die Kinetik der Emulsionspolymerisation von Styrol“, Z. Elektrochem., 60, 1956, 334 C.-C. Chen, C.-M. Shu, R.-S. Chang, M.-L. Shyu, S.-C. Chen, „Thermal Hazard Analysis of Styrene Monomer at Low Temperature Conditions during Storage and Transportation”, The 30th North American Thermal Analysis Society (NATAS) Conference, pp. 433-439, 2002, Pittsburgh, Pennsylvania, USA. F. R. Mayo, „The Dimerization of Styrene“, J. Am. Chem. Soc., 90, 1968, 1289 K. Buchholz, K. Kirchner, „Evidence for an Unstable Intermediate in Thermal Styrene Polymerization“, Makromol. Chem., 177, 1976, 935 H. F. Kauffmann, O. F. Olaj, J. W. Breitenbach, „Spectroscopic Measurements on Spontaneously Polymerizing Styrene“, Makromol. Chem., 177, 1976, 939 Y. K. Chong, E. Rizzardo, D. H. Solomon, “Confirmation of the Mayo Mechanism for the Initiation of the Thermal Polymerization of Styrene”, J. Am. Chem. Soc., 105, 1983, 7761 S. M. Hasan, „The Effect of the Purity of Ingredients, Oxygen, and Inorganic Particulate Dispersion on the Course of Styrene Emulsion Polymerization”, J. Polym. Sci.: Polym. Chem. Ed., 20, 1982, 2969 W. C. Buzanowski, J. D. Graham, D. B. Priddy, E. Shero, „Spontaneous Polymerization of Styrene in the Presence of Acid: Further Confirmation of the Mayo Mechanism”, Polymer, 33, 1992, 3055 J. R. Lizotte, B. M. Erwin, R. H. Colby, T. E. Long, „Investigations of Thermal Polymerization in the Stable Free-Radical Polymerization of 2-Vinylnaphthalene”, J. Polym. Sci.: Polym. Chem. Ed., 40, 2002, 583 H. Kast, W. Funke, „Thermally Initiated Emulsion Polymerization of Styrene“, Makromol. Chem., 182, 1981, 1553 M. F. Mills, R. G. Gilbert, D. H. Napper, „Small-angle Neutron Scattering Studies of Inhomogenities in Latex Particles from Emulsion Homopolymerizations”, Macromolec., 26, 1993, 3553 Literaturverzeichnis [52] [53] [54] [55] [56] [57] [58] [59] [60] [61] [62] [63] [64] [65] [66] [67] – 181 – J. W. Vanderhoff, J. F. Vitrusce, E. B. Bradford, T. Alfrey, „Some Factors Involved in the Preparation of Uniform Particle Size Latexes”, J. Polym. Sci., 20, 1956, 225 N. Deželić, J. J. Petres, Gj. Deželić, „Preparation of Monodisperse Polystyrene Latices”, Kolloid-Z. u. Z. Polymere, 242, 1970, 1142 A. Echte, „Handbuch der Technischen Polymerchemie”, VCH, Weinheim, 1993, ISBN 3527285644 W. J. Priest, „Particle Growth in the Aqueous Polymerization of Vinyl Acetate”, J. Phys. Chem., 56, 1952, 1077 A. S. Dunn, „Latex Particle Nucleation in Emulsion Polymerization”, Eur. Polym. J., 25, 1989, 691 A. Kotera, F. Furusawa, Y. Takeda, „Colloid Chemical Studies of Polystyrene Latices Polymerized Without Any Surface-Active Agents”, Kolloid. Z. Z. Polym., 239, 1970, 677 J. Bartoň, I. Capek, „Radical Polymerization in Disperse Systems”, Ellis Horwood Limited, Bratislava, 1994, ISBN 0-13-752353-X I. M. Kolthoff, I. K. Miller, „The Chemistry of Persulfate. I. The Kinetics and Mechanismus of the Persulfate Ion in Aqueous Medium”, J. Am. Chem. Soc., 73, 1951, 3055 B. M. E. van der Hoff, „On the Mechanismus of Emulsion Polymerization of Styrene. III. Polymerization Initiated by Oil-Soluble Compounds”, J. Polym. Sci., 48, 1960, 175 J. W. L. Fordham, H. L. Williams, „The Cumene Hydroperoxide-Iron(II) Reaction in the Absense of Oxygen“, J. Am. Chem. Soc., 73, 1951, 1634 R. J. Orr, H. L. Williams, „Kinetics of the Reactions Between Isopropyl Cumene and Teriary Butyl Cumene Hydroperoxides and Iron(II) in Dilute Aqueous Solutions in the Absence of Oxygen”, Can. J. Res., 30, 1952, 985 C. Slugovc, „Organisch-Chemische Technologie, Polymerisationsmechanismen“, Skript, Graz, 2002 G. Lichti, D. F. Sangster, B. C. Y. Whang, D. H. Napper, R. G. Gilbert, „Effect of Chain-Transfer Agents on the Kinetics of Seeded Emulsion Polymerization of Styrene”, J. Chem. Soc., Faraday Trans. 1, 78, 1982, 2129 V. N. Pavlyuchenko, T. O. Kolosova, L. D. Lovyagina, V. V. Kerzhovskaya, E. V. Gromov, K. A. Vylegzhanina, E. I. Egorova, S. S. Ivanchev, „Seed Emulsion Polymerization and Copolymerization of Styrene and Acrylonitrile in the Presence of tert-Dodecyl Mercaptan as Chain Transfer Agent”, Acta Polym. 34, 1983, 399 B. Vollmert, „Grundriss der Makromolekularen Chemie, Band 1: Strukturprinzipien, Polymersynthesen 1“, E. Vollmert Verlag, 1980, Karlsruhe Encyclopedia of Polymer Science and Engineering, „Colloids“, Vol. 3, Interscience Publishers, John Wiley & Sons Inc., New York, 1985, ISBN 0471887897 – 182 – [68] [69] [70] [71] [72] [73] [74] [75] [76] [77] [78] [79] [80] [81] [82] [83] [84] Literaturverzeichnis „Wäßrige Polymerdispersionen: Synthese, Eigenschaften, D. Distler, Anwendungen“, Wiley-VCH Verlag GmbH, Weinheim, 1999, ISBN 3527295879 R. G. Gilbert, „Emulsion Polymerization, A Mechanistic Approach”, Academic Press, San Diego, 1995, ISBN 0122830601 N. Bechthold, K. Landfester, „Kinetics of Miniemulsion Polymerization as Revealed by Calorimetry”, Macromolec., 33, 2000, 4682 Deutsche Normen, DIN 53206 Blatt 1, 1976 B. H. Kaye, R. Trottier, „The Many Measures of Fine Particles”, Chem. Eng., 102 (4), 1995, 78 H. M. Bürger, H.-M. Müller, D. Seebach, K. O. Börnsen, M. Schär, H. M. Widmer „Matrix-assisted Laser Desorption and Ionization as a Mass Spectroscopic Tool for the Analysis of Poly-[(R)-3-hydroxybutanoates]. Comparison with Gel Permeation Chromatography”, Macromolec., 26, 1993, 4783 P. O. Danis, D. E. Karr, D. G. Westmoreland, M. C. Piton, D. I. Christie, P. A. Clay, S. H. Kable, R. G. Gilbert, „Measurement of Propagation Rate Coefficients Using Pulsed-Laser Polymerization and Matrix-assisted Laser Desorption/Ionisation Mass Spectroscopy”, Macromolec., 26, 1993, 6684 H. J. Räder, W. Schrepp, „MALDI-TOF Mass Spectroscopy in the Analysis of Synthetic Polymers”, Acta Polym., 49, 1998, 272 C. J. Cavallito, J. H. Bailey, „Allicin, the Antibacterial Principle of Allium Sativum. I. Isolation, Physical Properties and Antibacterial Action”, J. Am. Chem. Soc., 66, 1944, 1950 E. Wellisch, E. Gipstein, O. J. Sweeting, „Thermal Decomposition of Sulfinic Acids“, J. Org. Chem., 27, 1962, 1810 J. G. de Vries, R. M. Kellogg, „Reduction of Aldehydes and Ketones by Sodium Dithionite“, J. Org. Chem., 45, 1980, 4126 M. Bazlen, „Verfahren zur Darstellung beständiger Verbindungen aus Aldehyden und Hydrosulfiten“, DE 180529, Badische Anilin- und Soda-Fabrik, 1904 J. Berghofer, H. Rothmann, „Sulfinsäurederivate und deren Herstellung und Anwendung“, DE 19743759, L. Brüggemann KG, 1999 J. Berghofer, H. Rothmann, „Sulphinic Acid Derivatives, Method for Producing Them, and Their Use”, US 6211400, L. Brueggemann KG, 2001 A. K. Prince, R. D. Spitz, „Synthetic Rubber Production”, Ind. Eng. Chem., 52, 1960, 235 J. M. Mitchell, R. Spolsky, H. Williams, „Use of Alternative Activators in 41°F Polymerization Recipes”, Ind. Eng. Chem., 41, 1949, 1592 R. W. Brown, C. V. Bawn, E. B. Hansen, L. H. Howland, „Sodium Formaldehyde Sulfoxylate in GR-S Polymerization”, Ind. Eng. Chem., 46, 1954, 1073 Literaturverzeichnis [85] [86] [87] [88] [89] [90] [91] [92] [93] [94] [95] [96] [97] [98] [99] [100] [101] – 183 – R. W. Brown, „Synthetic Rubber Emulsion Polymerization in the Presence of an Aldehyde or Ketone Sulfoxylate”, US 2716107, United States Rubber Company, 1955 R. W. Brown, „Verfahren zum Polymerisieren einer wäßrigen Emulsion von polymerisierbaren, kautschukbildenden Monomeren“, DE 1024242, United States Rubber Company, 1958 J. Monheim, H. Sönke, H. Overbeck, „Verfahren zur Polymerisation ungesättigter verbindungen“, DE 880939, Farbwerke Hoechst, 1940 H. Logemann, W. Becker, „Die Aktivierung der Emulsionspolymerisation des Butadiens“, Makromol. Chem., 3, 1949, 31 F. Patat, R. Jancke, R. Kerber, „Über die Polymerisation von Acrylnitril in wässriger Phase mit dem Redoxsystem H2O2/Rongalit“, Makromol. Chem., 26, 1958, 252 V. Boieshan, „The Influence of the Composition of the Redox Initiation System on the Batch Emulsion Polymerization of Vinyl Chloride“, Acta Polym., 41, 1990, 206 C. R. Chinake, R. H. Simoyi, „New Experimental Data on the Chlorite-Thiourea Reaction”, J. Phys. Chem., 97, 1993, 11569 Datenblatt „Formaldehyd“ für Unternehmer/FASI/Betriebsrat, BG Chemie, 2003 M. A. Salem, C. R. Chinake, R. H. Simoyi, „Oxyhalogen-Sulfur Chemistry: Oxidation of Hydroxymethanesulfinic Acid by Chlorite”, J. Phys. Chem., 100, 1996, 9377 S.V. Makarov, C. Mundoma, J. H. Penn, S. A. Svarovsky, R. H. Simoyi, „New and Surprising Experimental Results from the Oxidation of Sulfinic and Sulfonic Acids”, J. Phys. Chem. A, 102, 1998, 6786 C. R. Chinake, R. H. Simoyi, „Oxyhalogen-Sulfur Chemistry: Kinetics and Mechanism of the Formation of Bromamines from the Reaction between Acidic Bromate and Aminomethanesulfonic Acid”, J. Phys. Chem. B, 102, 1998, 10490 C. Pauly, R. Otto, „Zur Kenntniss der Bildung und Constitution des Benzoldisulfoxyds und Paratoluoldisulfoxyds”, Ber., 10, 1877, 2181 R. Otto, „Synthese der sogenannten Alkyldisulfoxyde“, Ber., 15, 1882, 121 J. v. Braun, K. Weißbach, „Zur Kenntnis der organischen Sulfon- und Sulfinsäuren“, 63, 1930, 2836 O. Hinsberg, „Über die Einwirkung der Benzolsulfinsäure auf Phenole und aromatische Amine”, Ber., 36, 1903, 107 P. Allen Jr., L. Reich, „The Disproportionation of p-Toluenesulfinic Acid in Aqueous Solution“, J. Phys. Chem., 64, 1960, 1928 N. F. Herbrandson, W. S. Kelly, J. Versnel, „The Decomposition of Optically Active 2-Octanesulfonyl Chloride“, J. Am. Chem. Soc., 80, 1958, 3301 – 184 – [102] [103] [104] [105] [106] [107] [108] [109] [110] [111] [112] [113] [114] [115] [116] Literaturverzeichnis E. Wellisch, E. Gipstein, O. J. Sweeting, „Thermal Decomposition of Sulfinic Acids“, J. Org. Chem., 27(5), 1962, 1810 A. J. Frank, M. Sadilek, J. G. Ferrier, F. Tureček, „Hydroxysulfinyl Radical and Sulfinic Acid are Stable Species in the Gas Phase“, J. Am. Chem. Soc., 118, 1996, 11321 R. G. Rinker, T. P. Gordon, W. H. Corcoran, „Electron Spin Resonance Studies of Sodium Dithionite and Sodium Formaldehyde Sulfoxylate”, Inorg. Chem., 3(10), 1964, 1467 M. Hecker, „Emulsionspolymerisation mit Hilfe von Redoxsystemen“, Bericht zum Forschungsauftrag, 2000, Universität Hamburg A. Abushita, „Modellierung der Saatemulsionspolymerisation von Styren für große Latexteilchen und bis zu hohen Monomerumsätzen“, Dissertation, Paderborn, 1995 T. Stockhausen, „Entwicklung isothermer und isoperiboler Reaktionskalorimeter und ihre Erprobung am Beispiel der Emulsionspolymerisation von Styrol“, Dissertation, 1995, Paderborn R. Winschel, „Partikelgrößenbestimmung bei der Emulsionspolymerisation mit einem Streulichtspektrometer“, Diplomarbeit, 2000, Hamburg M. Hennig, „Leistungsfähigkeit eines Lichtstreuspektrometers zum OnlineMonitoring der Emulsionspolymerisation bezüglich der Teilchengröße“, Projektberichte, 1998-1999, Hamburg M. Rehfeld, „Online-Messtechniken in der Emulsionspolymerisation“, Dissertation, 2002, Hamburg H. G. Wäsch, „Betriebsanleitung für Scheibenzentrifugensystem“, Brookhaven Instruments Corporation, 1990 R. Q. F. Janssen, „Polymer Encapsulation of Titanium Dioxide: Efficiency, Stability and Compatibility”, Dissertation, 1994, Eindhoven, ISBN: 90-386-0254-5 A. Santos, F. Bentes-Freire, S. Ben Amor, J. C. Pinto, R. Guidici, T. F. McKenna, „On-line Monitoring of Emulsion Polymerization: Conductivity and „Cascade” Calorimetry”, 7th International Workshop on Polymer Reaction Engineering, DECHEMA Monographs, Vol. 137, Wiley-VCH, 2001, 609, ISBN: 3-527-10231-0 B. Henninger, „Stofftransport bei der Emulsionspolymerisation”, Diplomarbeit, 2001, Hamburg B. Henninger, M. Rehfeld, W. Pauer, H.-U. Moritz, „Analysis of Mass Transport Limitation During Emulsion Polymerization Using Reaction Calorimetry and Conductivity Measurement“, Polymer Reaction Engineering V, Quebek City, Canada, 18-23. Mai 2003 S. R. Shunmukham, V. L. Hallenbeck, R. L. Guile, „Emulsion Polymerization of Styrene. II. Effeckt of Agitation”, J. Polym. Sci., 6, 1951, 691 Literaturverzeichnis [117] [118] [119] [120] [121] [122] [123] [124] [125] [126] [127] [128] [129] [130] [131] [132] [133] – 185 – B. S. Hawkett, D. H. Napper, R. G. Gilbert, „Seeded Emulsion Polymerization of Styrene”, J. Chem. Soc. Faraday Trans. 1, 76, 1980, 1323 M. Okobo, T. Mori, „The Decomposition of Potassium Persulfate Used as Initiator in Emulsion Polymerization“, Makromol. Chem., Macromol. Symp., 31, 1990, 143 R. J. Williams, J. N. Phillips, K. J. Mysels, „The Critical Micelle Concentration of Sodium Lauryl Sulfate at 25 °C”, Trans. Faraday Soc., 51, 1955, 728 S. Y. Lin, C. S. Chern, T. J. Hsu, C. T. Hsu, I. Capek, „Emulsion Polymerization of Styrene: Double Emulsion Effect“, Polymer, 42, 2001, 1481 H. B. Klevens, “Solubilization”, Chem. Rev., 47, 1950, 1 J. Brandrup, E. H. Immergut, E. A. Grulke, Polymer Handbook, 4. Edition, WileyInterscience, New York, 1999, S. Beuermann, M. Buback, „Rate Coefficients of Free-Radical Polymerisation Deduced from Pulsed Laser Experiments”, Prog. Polym. Sci., 27, 2002, 191 J.-H. Sun, „Emulsionscopolymerisation von Styrol/n-Butylmethacrylat. Kinetische Untersuchungen und Optimierung des Semibatch-Prozesses”, Dissertation, 1998, Paderborn C. Walling, E. R. Briggs, „The Thermal Polymerization of Methyl Methacrylate“, J. Am. Chem. Soc., 68, 1946, 1141 L.F. Halnan, D.H. Napper, R.G. Gilbert „The Kinetics of Emulsion Polymerization of Butyl Methacrylate”, J. Chem. Soc., Faraday Trans. I, 80, 1984, 2851 I. M. Kolthoff, E. J. Meehan, „Redox Recipes. X. A Recipe with Ferric Versenate, Sodium Dithionite and Hydroperoxide as Activating System (Veroxathionite Recipe)”, J. Appl. Polym. Sci., 1, 1959, 200 S.-A. Chen, S.-T. Lee, „Kinetics and Mechanism of Emulsifier-Free Emulsion Polymerization: Styrene/Hydrophilic Comonomer (Acrylamide) System”, Macromolec., 24, 1991, 3340 A. J. Menshikova, T. G. Eliseeva, B. M. Shabsels, „Method of Preparing Monodispersed Synthetic Polymeric Latex with Carboxylated Surface of Particles“, RU 2164919, Institut vysokomolekuljarnykh soedinenij RAN, 1998 A. V. Tobolsky, „Dead-End Radical Polymerization“, J. Am. Chem. Soc., 80, 1958, 5927 S.-A. Chen, K.-W. Wu, „Emulsion Polymerisazion: Determinations of the Average Number of Free Radicals per Particle and Kinetic Parameters by Use of the Particle Size Distribution”, Polymer, 29, 1988, 545 R. Telgmann, M. Wulkow, „Predici® - Simulationspaket für Polyreaktionen“, Dr. W. Wulkow CiT GmbH, 1996, Rastede J. Broniecki, „Monte-Carlo-Simulationen der Emulsionspolymerisation“, Diplomarbeit, 2002, Hamburg – 186 – [134] [135] [136] [137] [138] [139] [140] [141] [142] Literaturverzeichnis I. A. Maxwell, B. R. Morrison, D. H. Napper, R. G. Gilbert, „Entry of Free Radicals into Latex Particles in Emulsion Polymerization”, Macromolec., 24, 1991, 1629 A. Mackenberg, „Verkürzung der Reaktionszeit der Semibatch-Copolymerisation von Styrol/n-Butylmethacrylat in Emulsion mit Hilfe der Wärmebilanzkalorimetrie“, Dissertation, 1998, Paderborn B Li, B. W. Brooks, „Modelling and Simulation of Semi-Batch Emulsion Polymerization”, J. Appl. Polym. Sci., 48, 1990, 1811 F. A. Bovey, I. M. Kolthoff, „Mechanism of Emulsion Polymerizations. IV Kinetics of Polymerization of Styrene in Water and Detergent Solutions”, J. Polym. Sci., 5, 1950, 487 B. Buback, R. G. Gilbert, R. A. Hutchison, B. Klumperman, F. Kuchta, B. G. Manders, K. F. O’Driscoll, R. T. Russell, J. Schweer, „Propagation Rate Coefficients of Styrene“, Macromol. Chem. Phys., 196, 1995, 3267 H. Weber, „Übungen zum Batch- und Semibatch-Reaktor: Normalbetrieb und Kühlpanne“, DECHEMA-Kurs „Sicherheit von chemischen Reaktionen“, 2002 „Liquid Heat Capacity of Styrene”, Korea Thermophysical Properties Data Bank, Online Release, 2003 M. Baerns, H. Hofmann, A. Renken, „Chemische Reaktionstechnik“, 2. Auflage, Georg Thieme Verlag, Stuttgart, 1992, S. 270-281, ISBN 3136875028 S. Sarkar, M. S. Adhikari, M. Banerjee, R. S. Konar, „Thermal Decomposition of Potassium Persulfate in Aqueous Solution at 50 °C in an Inert Atmosphere of Nitrogen in the Presence of Acrylnitrile Monomer”, J. Appl. Polym. Sci., 35, 1988, 1441