Statische Berechnung - Gartenhaus-Park

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Statische Berechnung für DoppelCarport Hamburg 1
Bauplan / Bauanleitung
Nähere Informationen zu diesem
Produkt erfahren Sie unter
Doppel-Carport Hamburg 1
Statische Berechnung
Auftrags-Nr.:
1162-5
Bauvorhaben:
Errichtung eines Doppelcarports
Carport HAMBURG 1
Maße 6,04 * 5,10m
Flachdach
Bauherr:
...........................................................
...........................................................
...........................................................
Tragwerksplanung:
Dipl.-Ing. F.-J. Götte
Waldstraße 3A
59609 Anröchte-Effeln
Tel. 02947/89233 Fax 02947/89236
IK-Bau-NRW Mitgliedsnummer 101669
Sachsen Nr. 80422- TW-Planerliste
Sachsen-Anhalt Nr. 16443- TW-Planer
Thüringen Nr. 0728-S-I06- TW-Planer
Umfang:
51 Seiten
4 Positions- und Ausführungsskizzen
Datum:
30. September 2008
Proj.Bez Errichtung eines Doppelcarports
Datum
30.09.2008
2
Seite
Projekt
1162-5-Hamburg1
Inhaltsverzeichnis
Position
Beschreibung
TB
01-Vorbemerkung
02-Schnee+Wind
1-Dachhaut
2-Dachsparren
2A-Dachsparren
3-Längsträger
3A-Längsträger
4-Stütze
4A-Pfostenträger
Titelblatt
Freie Texte
Satteldach mit Schnee u. Wind nach Tab. 2
Sparren, DIN 1052 (08/04)
Holz-Durchlaufträger, DIN 1052 (08/04)
Holzstütze
Holz-Anschlusskonstruktionen II, DIN 1052
(08/04)
Einzel/Köcherfundament nach DIN 1045-1
Freie Texte
Freie Texte
5Einzelfundament
6-Kopfbänder
Schlussbemerkung
Götte+Sehrbrock GmbH - Waldstr. 3A - 59609 Anröchte - Tel. 02947/89233 - Fax. 89236
Seite
1
3
5
8
13
18
23
29
35
39
43
50
51
Datum
30.09.2008
Pos. 01-Vorbemerkung
mb BauStatik S011 2008.071
3
Seite
Position
01-Vorbemerkung
Projekt
1162-5-Hamburg1
Freie Texte
>>> 0,85KN/m2 (= 85kg/m2) Schneelast auf dem Dach <<<
Doppelcarport Typ HAMBURG-1 >> B * L= 6,04*5,10m
II - Vorbemerkungen
De r Statische n Be re chnung lie g e n d ie zurze it g ültig e n te chnische n Baub e stimmung e n
zug rund e .
I. Allgemeines
Berechnungsgrundlagen
DIN 1045-1 Stahlb e to n
DIN 18800 Stahlb au
DIN 1052 Ho lzb au
DIN 55928 Ko rro sio nsschutz
DIN 1054 Baug rund
DIN 1055 Lastannahme n
DIN 68800 Ho lzschutz
Schne id e r Bautab e lle n, 17. Auflag e ,
We nd e ho rst Zahle ntafe ln, 28. Auflag e
mb -AEC-Statikp ro g ramme , EDV-So ftware
Materialauflistung
Dachko nstruktio n
Baustahl
Be to nstahl
Be to n Fund ame nte
Ve rb ind ung smitte l:
Nad e lho lz C24 (S10)
S 235 JR (St 37.2)
BSt 500M, S
C20/25
Schraub e n nach DIN 96, 97, 571, 7996 o d e r 7997
Ge wind e nach DIN 7998
Dachkonstruktion
Zur Ausführung d e r Dachko nstruktio n g e lte n d ie Ergänzenden Bestimmungen zur DIN 1055 Blatt 4-. Die se sind zu b e achte n insb e so nd e re b e i d e r:
a) Befestigung der Dachflächen
b) Befestigung der Teile von hölzernen Dachkonstruktionen
c) Verankerung der Dachkonstruktion
Gründung
Datum
30.09.2008
4
Seite
Position
01-Vorbemerkung
Projekt
1162-5-Hamburg1
Ge naue Ang ab e n zum Baug rund b zw. e in Bo d e ng utachte n lag e n nicht vo r:
ang e se tzt:
zul. Bo d e np re ssung zul 1 = 150 KN/m2.
De r ve rantwo rtliche Baule ite r hat sich vo r Baub e g inn vo n d e r Gültig ke it d e r g e tro ffe ne n
Annahme n so wie d e r Trag fähig ke it d e s Baug rund e s zu üb e rze ug e n.
Be i Unstimmig ke ite n ist so fo rtig e Rücksp rache mit d e m Aufste lle r zu halte n. Gg f. sind d ie
Fund ame nte stärke r zu b e we hre n b zw. ne u zu b e me sse n. Alle Fund ame nte im Auße nb e re ich
sind fro stsiche r zu g ründ e n
=> -Einbindetiefe aller Gründungselemente >= 0,80 m!
Allgemeine Bemerkungen
1.) Als Schneelast wurde der Wert von 0,85KN/m2 (85kg/m2) auf dem Dach angesetzt, Wind
ist bis zur Windlastzone 3, Binnenland, zugelassen!
Der Sonderlastfall "Norddeutsches Tiefland" als Außergeöhnliche Einwirkung ist
nachgewiesen!
2.) Die Schne e last g ilt für d ie Schne e lastzo ne wie fo lg t:
> I b is
H= 605m NN
> Zo ne Ia b is
H= 507m NN
> II b is
H= 355m NN
> Zo ne IIa b is
H= 240m NN
> III
>> Nicht mö g lich!
2.) Die g e samte Ho lzko nstruktio n ist fachg e re cht auszuführe n und mit Ho lzschutz zu ve rse he n.
Alle Anschlüsse sind zug - und d ruckfe st auszuführe n.
3.) Die Wind laste n we rd e n üb e r d ie e ing e sp annte n Pfo ste nhalte r aus Stahl in d e n Baug rund
ab g e le ite t >> ACHTUNG:
>> Die H-Anke r 800 / 80 / 8mm sind mind e ste ns 35cm im Einze lfund ame nt e inzulasse n!
>> Das Fund ame nt ist ko nstruktiv mit e ine r Mind e stb e we hrung (Q188A) o b e n + unte n zu
ve rse he n!
4.) Es sind nur zug e lasse ne und g e no rmte Ve rb ind ung smitte l b zw. -te ile zu ve rwe nd e n.
5.) Das Eig e ng e wicht d e r Dachd e ckung ist auf 8,5kg /m2 b e g re nzt!
6.) Die se Statik g ilt nur für d ie in d e n Lastannahme n fe stg e le g te n Parame te r (Schne e last-zo ne n,
Staud ruck, Fläche ng e wicht d e r Dache ind e ckung ). Für and e re Parame te r ist d ie Statik b e i
Be d arf anzup asse n!
Datum
Pos. 02-Schnee+Wind
30.09.2008
5
Seite
Position
02-Schnee+Wind
Projekt
1162-5-Hamburg1
Satteldach mit Schnee u. Wind nach Tab. 2
Vorbemerkungen 02
Lastannahmen Schnee + Wind
>> nach DIN 1055-2007 <<
>> Carport offen = Unterstellgebäude für Autos, mit oder ohne
Abstellraum
>> Grundannahmen:
- Schneelastzone 2
- Windzone 2
- Meereshöhe <= 355 NN Schneelastzone 2
- Berücksichtigung "Norddeutsches Tiefland" nach DIN
1055 als "Außergewöhnliche Einwirkung"
System
Gebäudedaten
Abmessungen
Breite
Tiefe
Höhe
b
d
h
6.04
5.10
2.35
m
m
m
Geograf. Angaben
Geländehöhe über NN
Windzone
Schneelastzone
Standort
HS
= 355.00
Wz
=
3
Slz =
2
Binnenland
m
Geometrie
Flachdach
Traufbereich
scharfkantig
Windlasten
Richtung =0°
=
=
=
Windlastermittlung nach DIN 1055 Teil 4 (03/05)
Ermittlung mit vereinf. Annahmen nach Abs. 10.2
Geschwindigkeitsdruck
Lasteinleitungsfläche
q
A
=

0.80 kN/m²
10.0
m²
Bereichsgröße
e
=
4.70
m
M 1:200
1.17
5.10
1.18
Wind
G
H
I
6.04
F
F
0.47
2.35
Bereich
F
G
H
Länge
[m]
0.47
0.47
1.88
Breite
[m]
1.18
3.69
6.04
cp e , 1
[-]
-2.50
-2.00
-1.20
cp e , 1 0
[-]
-1.80
-1.20
-0.70
we , 1 0
[kN/m²]
-1.44
-0.96
-0.56
Datum
30.09.2008
Bereich
Länge
[m]
2.75
2.75
IS o g
ID r u c k
Richtung =90°
Breite
[m]
6.04
6.04
6
Seite
cp e , 1
[-]
-0.60
0.20
Bereichsgröße
e
Position
02-Schnee+Wind
Projekt
1162-5-Hamburg1
cp e , 1 0
[-]
-0.60
0.20
=
we , 1 0
[kN/m²]
-0.48
0.16
4.70
m
M 1:200
5.10
2.35
6.04
I
F
1.18
Bereich
F
G
H
IS o g
ID r u c k
Schneelasten
Schneeüberhang
Schneefanggitter
G
Wind
0.47
H
F
1.17
Länge
[m]
0.47
0.47
1.88
3.69
3.69
Breite
[m]
1.18
2.75
5.10
5.10
5.10
cp e , 1
[-]
-2.50
-2.00
-1.20
-0.60
0.20
cp e , 1 0
[-]
-1.80
-1.20
-0.70
-0.60
0.20
we , 1 0
[kN/m²]
-1.44
-0.96
-0.56
-0.48
0.16
Schneelastermittlung nach DIN 1055 Teil 5 (03/05)
charakteristische Schneelast
Formbeiwert der Schneelast
Schneelast auf dem Dach
sk
=
=
=
1.06 kN/m²
0.80
0.85 kN/m²
Wichte des Schnees
Linienlast Traufe

1
=
=
=
=
3.00 kN/m³
0.80
0.85 kN/m²
0.10 kN/m
Grundrissentfernung
Schneelast Schneefanggitter
b
=
=
=
5.00
0.80
0.00

si
si
Se
1
Fs
m
kN/m
Nordd. Tiefland
Schneelastermittlung nach DIN 1055 Teil 5 (03/05)
als außergewöhnliche Einwirkung
Schneelasten
si
=
1.95 kN/m²
Schneeüberhang
Linienlast Traufe
si
Se
=
=
1.95 kN/m²
0.22 kN/m
Schneefanggitter
Schneelast Schneefanggitter
Fs
=
0.00
kN/m
Achtung:
Der hier nachgewiesene Carport-Typ kann an variablen Bauorten aufgestellt
werden ==> Die Lastansätze der Schnee- und Windlast sind an den
jeweiligen Bauorten mit den hier getroffenen Annahmen gegenzuprüfen:
Datum
30.09.2008
7
Seite
Position
02-Schnee+Wind
Projekt
1162-5-Hamburg1
==> Die Lastermittlung geht von einer maximalen Schneelast von 0,85KN/m2
(85 kg/m2) auf dem Dach aus!
==> Die Kombination eines Standortes in einer anderen Schneelastzone mit
einer anderen geographischen Höhe ist zulässig, sofern diese den
gewählten MAXIMALWERT von 0,85 KN/m2 Schnee auf dem Dach einhält!
==> Bei Veränderungen der Windzone ist der angesetzter Belastungswert
analog zu überprüfen!
8
Seite
1-Dachhaut
Position
Datum
Pos. 1-Dachhaut
30.09.2008
Projekt
1162-5-Hamburg1
Sparren, DIN 1052 (08/04)
>> Dachdeckung ausschließlich mit Alu-Dachplatten oder Lichtwellplatten
>> Belastungsanhme g<= 0,085KN/m2 (= 8,5KN/m2)
>> Pos. dient nur zur Lastermittlung!
5-Feld Sparren
4.97
00
.0
.0
.
90
.
9.
0
90
99
0.43
System
M 1:50
5º
B
A
0.99
0.99
0.99
F
E
D
C
0.99
0.99
4.95
Gebäudeabmessungen
Gebäudebreite (Giebelseite)
Gebäudelänge (Traufenseite)
Gebäudehöhe (über OKG)
Geländehöhe über Meeresniveau
B
L
H
A
Dach
Dachneigungswinkel
Dachhöhe
 =
h =
Felder
Feld
1
2
3
4
5
Auflager
Aufl.
A
B
C
D
E
F
=
4.95
m
=
3.04
m
=
2.35
m
= 355.00 mü.NN
5.00
0.43
°
m
Länge [m]
0.99
0.99
0.99
0.99
0.99
vertikale
Lagerung
starr
starr
starr
starr
starr
starr
horizont.
Lagerung
starr
starr
starr
starr
starr
starr
Höhe
[m]
0.00
0.09
0.17
0.26
0.35
0.43
Nutzungsklasse 2
Einwirkungen
#ständig
#Wind0
#Wind180
Dachdeckung/Sparren/Innenausbau
ständige Einwirkung
KLED ständig
Windlast Anströmrichtung = 0°
Windlasten
KLED kurz
Windlasten
KLED kurz
LG 98
LG 98
9
Seite
Position
Datum
#Wind90
#SchneeA
#zSchneA
30.09.2008
Projekt
1-Dachhaut
1162-5-Hamburg1
Windlasten
KLED kurz
LG 98
Schneelast Lastfall a
Schnee-/Eislast <= 1000 m KLED kurz
LG 99
zusätzliche Schneelast Lastfall a (Nordd. Tiefld.)
außergew. Einwirkung
KLED sehr kurz
LG 99
Lastgruppen
LG
98
99
Einwirkungen, die nicht gleichzeitig wirken
#Wind0 / #Wind180 / #Wind90
#SchneeA / #zSchneA
Erläuterungen
Gruppen (LG)
Einwirkungen, die der gleichen Lastgruppe zugeordnet werden, können nicht gleichzeitig auftreten.
Belastung
Einwirkung #ständig
Zusammenst. gl1
Dachhaut Eigengewicht
Eindeckung + Sparren
Lastart
Gleich
Richtung
vert.
=
0.09 kN/m²
(DF) g k =
0.09 kN/m 2
a
[m]
s
[m]
qa
qe
F
[kN/m 2 ] [kN/m]
0.09
0.09
A
Einwirkung #Wind0
Windlast
[kN/m²]
B
D
C
E
F
nach DIN 1055-4 (03.05)
Windzone 3, Binnenland
Geschwindigkeitsdruck (Tab. 2)
q =
0.80 kN/m 2
Außendruckbeiwerte für Pultdächer (Tabelle 5)
Anströmrichtung
0.00
°
 =
Länge des Bereichs F
e/10 =
0.30
m
Bereich F
w e , F , 1 0 =-1.70 * 0.80 = -1.36 kN/m 2
Bereich H
w e , H , 1 0 = 0.20 * 0.80 =
0.16 kN/m 2
Windlasten für Ankerkräfte
Bereich F
w e , F , A =-1.94 * 0.80 = -1.55 kN/m 2
Bereich H
w e , H , A =-0.23 * 0.80 = -0.18 kN/m 2
Lastart
Block
Block
Richtung
lokal
lokal
a
[m]
-0.00
0.31
s
qa
qe
F
[m]
[kN/m 2 ] [kN/m]
0.31 -1.36
4.66 0.16
10
Seite
1-Dachhaut
Position
Datum
30.09.2008
1162-5-Hamburg1
Projekt
[kN/m²]
0.16
F
A
0.30
-1.36
B
F
E
D
C
H
4.65
Einwirkung #Wind180
Anströmrichtung
Länge des Bereichs F
Bereich H
w e , H , 1 0 =-0.80
Bereich F
w e , F , 1 0 =-2.30
Bereich H
w e , H , A =-0.92
Bereich F
w e , F , A =-2.36
Lastart
Block
Block
Richtung
lokal
lokal
a
[m]
4.66
-0.00
°
 = 180.00
e/10 =
0.30
m
* 0.80 = -0.64 kN/m 2
* 0.80 = -1.84 kN/m 2
* 0.80 =
* 0.80 =
-0.74 kN/m 2
-1.89 kN/m 2
s
qa
qe
F
[m]
[kN/m 2 ] [kN/m]
0.31 -1.84
4.66 -0.64
[kN/m²]
B
- .A6 4
C
F
E
D
84
-1.F
0.30
H
4.65
Einwirkung #Wind90
Anströmrichtung
Länge der Bereiche F
Bereich F t i e f w e , F , 1 0 =-2.10
Bereich G
w e , G , 1 0 =-1.80
Bereich F h o c h w e , F , 1 0 =-2.10
Bereich F t i e f w e , F , A =-2.19
Bereich G
w e , G , A =-1.86
Bereich F h o c h w e , F , A =-2.25
Lastart
Block
Block
Block
Richtung
lokal
lokal
lokal
a
[m]
-0.00
1.18
3.79
=
=
=
=
=
90.00
°
1.18
m
-1.68 kN/m 2
-1.44 kN/m 2
-1.68 kN/m 2
* 0.80 =
* 0.80 =
* 0.80 =
-1.75 kN/m 2
-1.49 kN/m 2
-1.80 kN/m 2

e/4
* 0.80
* 0.80
* 0.80
s
qa
qe
F
[m]
[kN/m 2 ] [kN/m]
1.18 -1.68
2.61 -1.44
1.18 -1.68
[kN/m²]
A
Ft
-1.68 1.18
B
-1.44
C
D
G
2.60
F
E
-1.68
Fh
1.18
11
Seite
Position
Datum
30.09.2008
Einwirkung #SchneeA
Schneelast
nach DIN 1055-5 (07.05)
char. Schneelast auf dem Boden
Schneelast LF a
Lastart
Gleich
Richtung
vert.
a
[m]
Projekt
1-Dachhaut
1162-5-Hamburg1
Schneelastzone 2
sk =
1.06 kN/m 2
0.80
1 =
s =
0.85 kN/m 2
s
[m]
qa
qe
F
[kN/m 2 ] [kN/m]
0.85
0.85
A
[kN/m²]
B
E
D
C
F
Einwirkung #zSchneA
zusätzl. Schneelast nach DIN 1055-5 (07.05) (Norddeutsches Tiefland)
Schneelast auf dem Boden
s =
2.44 kN/m 2
0.80
1 =
Schneelast LF a
s =
1.95 kN/m 2
Lastart
Gleich
Richtung
vert.
a
[m]
s
[m]
qa
qe
F
[kN/m 2 ] [kN/m]
1.95
1.95
A
[kN/m²]
B
C
D
E
F
Kombinationen
nach DIN 1055-100 (03.01)
Grundkombination E d
DIN 1055-100,(14)
Ek
 (  *  * EW)
5
1.35*#ständig +1.50*#SchneeA
15
1.00*#ständig +1.50*#Wind90
q-st. Komb. E d , p e r m
DIN 1055-100,(24)
Ek p e r m  (  *  * EW)
1
1.00*#ständig
Grundkombination E d für Nachweis der Lagesicherheit
DIN 1055-100,(14)
Ek
 (  *  * EW)
10
15
außergew. Komb. E d A für Nachweis der Lagesicherheit
DIN 1055-100,(15)
Ek A
 (  *  * EW)
4
8
+0.75*#SchneeA
+1.00*#zSchneA
+1.00*#zSchneA
Position
Datum
30.09.2008
Auflagerkräfte
je lfd. m
charakterist. Wert
Einwirk.
#ständig
#Wind0
#Wind180
#Wind90
#SchneeA
#zSchneA
je Sparren
Lasteinzugsfläche des Sparren
charakterist. Wert
Einwirk.
#Wind0
#Wind180
#Wind90
#SchneeA
#zSchneA
Projekt
1-Dachhaut
1162-5-Hamburg1
Av , k
Bv , k
Cv , k
Dv , k
Ev , k
Fv , k
Ah , k
Bh , k
Ch , k
Dh , k
Eh , k
Fh , k
[kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]
0.03
0.10
0.08
0.08
0.10
0.03
0.00 -0.00
0.00
0.00 -0.00
0.00
-0.31
0.07
0.18
0.15
0.18
0.06
0.03 -0.01 -0.02 -0.01 -0.02 -0.01
-0.25 -0.72 -0.62 -0.59 -0.81 -0.54
0.02
0.06
0.05
0.05
0.07
0.05
-0.66 -1.81 -1.37 -1.37 -1.81 -0.66
0.06
0.16
0.12
0.12
0.16
0.06
0.33
0.95
0.82
0.82
0.95
0.33
0.01 -0.01
0.00
0.00 -0.01
0.01
0.76
2.18
1.88
1.88
2.18
0.76
0.02 -0.02
0.00
0.00 -0.02
0.02
Ankerkräfte
#ständig
12
Seite
Av , k
Ah , k
[kN]
0.03
0.00
-0.41
0.04
-0.29
0.03
-0.69
0.06
0.33
0.01
0.76
0.02
Bv , k
Bh , k
[kN]
0.10
-0.00
-0.30
0.03
-0.82
0.07
-1.88
0.16
0.95
-0.01
2.18
-0.02
Cv , k
Ch , k
[kN]
0.08
0.00
-0.15
0.01
-0.72
0.06
-1.42
0.12
0.82
0.00
1.88
0.00
A =
Dv , k
Dh , k
[kN]
0.08
0.00
-0.18
0.02
-0.69
0.06
-1.41
0.12
0.82
0.00
1.88
0.00
4.97
Ev , k
Eh , k
[kN]
0.10
-0.00
-0.20
0.02
-0.91
0.08
-1.92
0.17
0.95
-0.01
2.18
-0.02
m2
Fv , k
Fh , k
[kN]
0.03
0.00
-0.07
0.01
-0.57
0.05
-0.71
0.06
0.33
0.01
0.76
0.02
13
Seite
2-Dachsparren
Position
Datum
Pos. 2-Dachsparren
30.09.2008
Projekt
1162-5-Hamburg1
>> Sparren des Carports als Einfeldträger >> Abstand <=0,99m.
>> Nachweis für den 2. Sparren vom Rand ==> ungünstigster Sparren in der
Belastung!
>> Außergewöhnliche Einwirkung "Schnee Norddeutsches Tiefland".
System
Holz-Einfeldträger mit Kragarmen
M 1:50
0
1
2
A
0.30
B
0.30
5.46
Abmessungen /
Nutzungsklassen
Feld
0
1
2
L
[m]
0.30
5.46
0.30
leff,m
[m]
----
NKL
NKL 2
NKL 2
NKL 2
Das System ist kontinuierlich gegen Kippen gehalten.
Auflager
Aufl.
A
B
Material
Querschnitt
x
[m]
0.30
5.76
b
[cm]
6.00
6.00
Transl.
[kN/m]
starr
starr
Rotation
[kNm/°]
frei
frei
Nadelholz Festigkeitsklasse C24
b/h = 6/20 cm
Einwirkungen
ständig
NutzA
NutzB
Schnee-/Eislast <= 1000 m
Lastgruppen
LG
1
Erläuterungen
Gruppen (LG)
feldweise (fw)
Die Lasten der Einwirkung werden als feldweise
wirkend aufgeteilt.
LG 1
LG 1
fw
fw
NutzA / NutzB
Belastung
14
Seite
2-Dachsparren
Position
Datum
30.09.2008
Projekt
1162-5-Hamburg1
Einw. ständig
M 1:50
0.15
0.16
0.16
0.16
0.10
0.05
0.00
-0.05
A
0.30
B
0.30
5.46
Eigengewicht
0.06m * 0.20m * 5.00kN/m³ = 0.060 kN/m
Gleichlasten
Nr. Fanf [m]
1
0 0.00
zu Zeile 1
aus Pos. 1-Dachhaut B-V#ständig-max
Fend [m]
2 0.30
s [m]
6.06
q [kN/m]
0.10
0.096 =
0.096
Einw. NutzA
M 1:50
0.95
0.95
0.95
0.80
0.40
0.00
A
0.30
B
0.30
5.46
Gleichlasten
Nr. Fanf [m]
1
0 0.00
Fend [m]
2 0.30
s [m]
6.06
zu Zeile 1
aus Pos. 1-Dachhaut B-V#SchneeA-max
q [kN/m]
0.95
0.949 =
0.949
Einw. NutzB
M 1:50
2.50 2.18
2.00
2.18
2.18
1.50
1.00
0.50
0.00
-0.50
A
0.30
B
0.30
5.46
Gleichlasten
Nr. Fanf [m]
1
0 0.00
Fend [m]
2 0.30
zu Zeile 1
aus Pos. 1-Dachhaut B-V#zSchneA-max
s [m]
6.06
q [kN/m]
2.18
2.184 =
2.184
15
Seite
2-Dachsparren
Position
Datum
30.09.2008
Projekt
1162-5-Hamburg1
char. Schnittgrößen
Einw. ständig
Auflagerkräfte
Achse
A
B
x
[m]
0.30
5.76
min Mk
[kNm]
max Mk
[kNm]
min Fk
[kN]
0.47
0.47
max Fk
[kN]
0.47
0.47
x
[m]
0.30
5.76
min Mk
[kNm]
max Mk
[kNm]
min Fk
[kN]
-0.01
-0.01
max Fk
[kN]
2.88
2.88
x
[m]
0.30
5.76
min Mk
[kNm]
max Mk
[kNm]
min Fk
[kN]
-0.02
-0.02
max Fk
[kN]
6.63
6.63
Einw. NutzA
Auflagerkräfte
Achse
A
B
Einw. NutzB
Auflagerkräfte
Achse
A
B
Nachweise
Material
Holz
C24
fm,k
ft0k
24.0
14.0
fc0k
fc90k
fvk
[ N/mm² ]
21.0
2.5
2.0
Gmean
E0mean
690
11000
Grenzzustand der Tragfähigkeit
Querschnitt
b [cm]
6.0
h [cm]
20.0
A [cm²]
120.0
Iy [cm4]
4000
Iz [cm4]
360
20.00
M 1:10
6.00
Biegebemessung
DIN 1052, Gl.(55)
F
Ek
kmod
x
[-]
[m]
0 (L = 0.30 m)
1
0.60
0.00
2
0.90
0.06
2
0.90
0.12
2
0.90
0.18
2
0.90
0.24
2
0.90
0.30
2
0.90
0.30
Myd
fmyd
myd
[kNm][N/mm²] [N/mm²]
-0.00
-0.00
-0.01
-0.03
-0.05
-0.07
-0.07
0.00
0.01
0.03
0.07
0.12
0.18
0.18
11.08
16.62
16.62
16.62
16.62
16.62
16.62

[-]
0.00
0.00
0.00
0.00
0.01
0.01
0.01*
Position
Datum
30.09.2008
F
Ek
kmod
x
[-]
[m]
1 (L = 5.46 m)
2
0.90
0.00
2
0.90
1.09
2
0.90
2.18
2
0.90
2.73
2
0.90
3.28
2
0.90
4.37
2
0.90
5.46
2 (L = 0.30 m)
2
0.90
0.00
2
0.90
0.00
2
0.90
0.06
2
0.90
0.12
2
0.90
0.18
2
0.90
0.24
5
1.10
0.30
Querkraftbemessung
DIN 1052, Gl.(59)
F Ek
16
Seite
Projekt
2-Dachsparren
1162-5-Hamburg1
Myd
fmyd
myd

[-]
-0.07
3.88
5.83
6.07
5.83
3.88
-0.07
0.18
9.71
14.58
15.19
14.58
9.71
0.18
16.62
16.62
16.62
16.62
16.62
16.62
16.62
0.01
0.58
0.88
0.91*
0.88
0.58
0.01
-0.07
-0.07
-0.05
-0.03
-0.01
-0.00
0.00
0.18
0.18
0.12
0.07
0.03
0.01
0.00
16.62
16.62
16.62
16.62
16.62
16.62
26.40
0.01*
0.01
0.01
0.00
0.00
0.00
0.00
0
2
2
2
kmod
[-]
0.90
0.90
0.90
x
[m]
0.00
0.06
0.07
Vzd
fvd
zd
[kN][N/mm²] [N/mm²]
-0.00
0.00
1.38
-0.10
0.01
1.38
-0.11
0.01
1.38
[-]
0.00
0.01
0.01*
1
2
2
2
2
2
2
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.22
1.09
2.18
3.28
4.37
5.24
4.11
2.69
0.90
-0.90
-2.69
-4.11
0.51
0.34
0.11
0.11
0.34
0.51
1.38
1.38
1.38
1.38
1.38
1.38
0.37*
0.24
0.08
0.08
0.24
0.37
2
2
2
2
0.90
0.90
0.90
0.23
0.24
0.30
0.11
0.10
0.00
0.01
0.01
0.00
1.38
1.38
1.38
0.01*
0.01
0.00
x
vorhw
[m]
[mm]
Feld 0 (L=0.30 m, NKL 2, kdef=0.80)
Gl(40)
9
0.00
-4.4
zulw
[mm]
[-]
4.3
1.02
Feld 1 (L=5.46 m, NKL 2, kdef=0.80)
Gl(40)
9
2.73
25.0
27.3
0.91
Feld 2 (L=0.30 m, NKL 2, kdef=0.80)
Gl(40)
9
0.30
-4.4
4.3
1.02

Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit
max. Verformungen
DIN 1052, 9.2
Ek
elastische Durchbiegung [mm] (Gleichung 40: w Q,inst
M 1:50
-10.00
-4.39
0.00

)
-0.36
0.08
-4.39
0.08
10.00
20.00
24.96
30.00
A
B
Position
Datum
30.09.2008
17
Seite
Projekt
2-Dachsparren
1162-5-Hamburg1
>> Auflagerung und Verankerung auf dem Längsträger mit Stahlwinkeln
>> Nachweis siehe Pos. 2A = Ankersparren
>> Aufbiegung L/70 ist keine maßgebliche Überschreitung der zulässigen
Durchbiegung!
18
Seite
Position
Datum
Pos. 2A-Dachsparren
30.09.2008
Projekt
2A-Dachsparren
1162-5-Hamburg1
>> Ermittlung der Ankerkräfte der Sparren auf der Grundlage der
Vorbemerkungen 02
>> Maßgeblich ist der 2. Sparren von außen
>> Kein maßgeblicher Bemessungsfall >> Auflagerkräfte für Pos. 3 !
>> Unterdruckbeiwert für "frei stehende Pultdächer" = -0,3 nach Tafel
3.31 >> Hauptwert nach Windermittlung unter 02= -0,6!
System
Holz-Einfeldträger mit Kragarmen
M 1:50
0
1
2
A
0.30
B
0.30
5.46
Abmessungen /
Nutzungsklassen
Feld
0
1
2
Auflager
Aufl.
A
B
Material
Querschnitt
L
[m]
0.30
5.46
0.30
leff,m
[m]
0.60
5.46
0.60
NKL
NKL 2
NKL 2
NKL 2
x
[m]
0.30
5.76
b
[cm]
6.00
6.00
Transl.
[kN/m]
starr
starr
Rotation
[kNm/°]
frei
frei
b/h = 6/20 cm
Einwirkungen
ständig
NutzA
NutzB
Windlasten
Windlasten
Erläuterungen
feldweise (fw)
wirkend aufgeteilt.
Belastung
fw
fw
19
Seite
2A-Dachsparren
Position
Datum
30.09.2008
Projekt
1162-5-Hamburg1
Einw. ständig
M 1:50
0.06
0.06
0.06
0.04
0.00
A
0.30
B
0.30
5.46
Eigengewicht
0.06m * 0.20m * 5.00kN/m³ = 0.060 kN/m
Einw. NutzA
M 1:50
0.00
-0.40
-0.48
-0.80
- 0 .-905. 9 5
A
0.30
B
0.30
5.46
Blocklasten
Nr. Fanf [m]
1
0 0.00
2
1 0.17
3
1 2.05
Fend [m]
1 0.17
1 2.05
2 0.30
s [m]
0.47
1.88
3.71
q [kN/m]
-0.95
-0.55
-0.47
zu Zeile 1
aus Pos. 02
-0.96*0.99 =
-0.950
zu Zeile 2
aus Pos. 02
-0.56*0.99 =
-0.554
zu Zeile 3
aus Pos. 02
-0.48*0.99 =
-0.475
Einw. NutzB
M 1:50
0.00
-0.10
-0.20
-0.24
-0.24
-0.24
A
0.30
B
0.30
5.46
Gleichlasten
Nr. Fanf [m]
1
0 0.00
Fend [m]
2 0.30
s [m]
6.06
zu Zeile 1
Druck von unten cpi=-03 -0.3*0.8*0.99 =
q [kN/m]
-0.24
-0.238
20
Seite
Position
Datum
30.09.2008
Projekt
2A-Dachsparren
1162-5-Hamburg1
Einw. ständig
Auflagerkräfte
Achse
A
B
x
[m]
0.30
5.76
min Mk
[kNm]
max Mk
[kNm]
min Fk
[kN]
0.18
0.18
max Fk
[kN]
0.18
0.18
x
[m]
0.30
5.76
min Mk
[kNm]
max Mk
[kNm]
min Fk
[kN]
-1.79
-1.47
max Fk
[kN]
0.00
0.01
x
[m]
0.30
5.76
min Mk
[kNm]
max Mk
[kNm]
min Fk
[kN]
-0.72
-0.72
max Fk
[kN]
0.00
0.00
Einw. NutzA
Auflagerkräfte
Achse
A
B
Einw. NutzB
Auflagerkräfte
Achse
A
B
Kombinationen
ständige und vorübergehende Bemessungssituation
Ek
4
9
10
Auflagerkräfte
A
B
+1.35*ständig +1.50*NutzA
x Ek
minMd Ek
maxMd Ek
[m]
[kNm]
[kNm]
0.30
9
5.76
9
+0.90*NutzB
+0.90*NutzB
+1.50*NutzB
minFd Ek
maxFd
[kN]
[kN]
-3.15 4
0.25
-2.68 4
0.26
quasi-ständige Bemessungssituation
Auflagerkräfte
Ek
19
A
B
+1.00*ständig
x Ek
minMd Ek
[m]
[kNm]
0.30
5.76
maxMd Ek
[kNm]
19
19
minFd Ek
[kN]
0.18 19
0.18 19
maxFd
[kN]
0.18
0.18
Nachweise
Material
Holz
C24
fm,k
ft0k
24.0
14.0
fc0k
fc90k
fvk
[ N/mm² ]
21.0
2.5
2.0
Gmean
E0mean
690
11000
Position
Datum
30.09.2008
Querschnitt
Biegebemessung
DIN 1052, Gl.(55),
Gl.(67)
b [cm]
6.0
F
h [cm]
20.0
21
Seite
A [cm²]
120.0
Projekt
2A-Dachsparren
1162-5-Hamburg1
Iy [cm4]
4000
Iz [cm4]
360
Ek
kmod
x
Myd
fmyd
myd
[-]
[m]
0 (L = 0.30 m, km = 1.00, l e f f , m = 0.60 m)
9
0.90
0.00
0.00
0.00
16.62
9
0.90
0.06
0.00
0.01
16.62
9
0.90
0.12
0.01
0.03
16.62
9
0.90
0.18
0.03
0.06
16.62
9
0.90
0.24
0.05
0.11
16.62
9
0.90
0.30
0.07
0.18
16.62
9
0.90
0.30
0.07
0.18
16.62
0.00
0.00
0.00
0.00
0.01
0.01
0.01*
1 (L = 5.46 m, km = 0.72, l e f f , m = 5.46 m)
9
0.90
0.00
0.07
0.18
16.62
9
0.90
1.09
-2.22
5.55
16.62
9
0.90
2.18
-3.26
8.14
16.62
9
0.90
2.68
-3.36
8.41
16.62
9
0.90
3.28
-3.21
8.02
16.62
9
0.90
4.37
-2.12
5.30
16.62
9
0.90
5.46
0.04
0.10
16.62
0.01
0.47
0.68
0.71*
0.67
0.44
0.01
2 (L = 0.30 m, km = 1.00, l e f f , m = 0.60 m)
9
0.90
0.00
0.04
0.10
16.62
9
0.90
0.00
0.04
0.10
16.62
9
0.90
0.06
0.02
0.06
16.62
9
0.90
0.12
0.01
0.04
16.62
9
0.90
0.18
0.01
0.02
16.62
9
0.90
0.24
0.00
0.00
16.62
5
0.90
0.30
0.00
0.00
16.62
0.01*
0.01
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00

[-]
Der Einfluss der Stabilität ist im Nachweis der
Biegefestigkeit enthalten. Die dabei berücksichtigte, effektive Feldlänge ist für jedes Feld
ausgewiesen.
Querkraftbemessung
DIN 1052, Gl.(59)
F Ek
0
9
9
9
kmod
[-]
0.90
0.90
0.90
x
[m]
0.00
0.06
0.07
Vzd
fvd
zd
0.00
0.00
1.38
0.09
0.01
1.38
0.11
0.01
1.38
1
9
9
9
9
9
9
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.22
1.09
2.18
3.28
4.37
5.24
-2.36
-1.50
-0.76
0.53
1.47
2.23
0.30
0.19
0.10
0.07
0.18
0.28
1.38
1.38
1.38
1.38
1.38
1.38
0.21*
0.14
0.07
0.05
0.13
0.20
2
9
9
9
0.90
0.90
0.90
0.23
0.24
0.30
-0.06
-0.05
0.00
0.01
0.01
0.00
1.38
1.38
1.38
0.01*
0.00
0.00
x
vorhw
[m]
[mm]
Feld 0 (L=0.30 m, NKL 2, kdef=0.80)
zulw
[mm]
[-]

[-]
0.00
0.01
0.01*
max. Verformungen
DIN 1052, 9.2
Ek

22
Seite
2A-Dachsparren
Position
Datum
30.09.2008
Ek
[-]
0.16
Feld 1 (L=5.46 m, NKL 2, kdef=0.80)
Gl(42)
19
2.73
2.8
27.3
0.10
Feld 2 (L=0.30 m, NKL 2, kdef=0.80)
Gl(42)
19
0.30
-0.5
3.0
0.16
19
vorhw
[mm]
-0.5
1162-5-Hamburg1
zulw
[mm]
3.0
Gl(42)
x
[m]
0.00
Projekt

Auflagerung + Verankerung auf dem Längsträger mit Stahlwinkeln
Gew: Stahlwinkel 60 / 60 / 40 / 2,5mm
2* 4 Schrauben 4 / 50mm
(genormte Schrauben >Gewinde n.DIN 7998)
>> Die Winkel sind in an dem Sparren an
den beiden Auflagern versetzt anzuordnen!
Vmin= - 3,15KN (siehe Seite 20).
Nachweis Abscheren:
Rd= 4*1,00* 0,9 / 1,1 = 3,27 KN >> 3,15KN
Nachweis Herausziehen auf dem Längsträger:
Rd= 4*1,00* 0,9 / 1,1 = 3,27KN >> 3,15KN
>> Die kleinflächig wirkende Spitzenbeanspruchung der Zone "F" wird
konstruktiv über vorhandene Bauteil-Reserven gegen Abheben aufgenommen!
23
Seite
3-Längsträger
Position
Datum
Pos. 3-Längsträger
30.09.2008
Projekt
1162-5-Hamburg1
>> Tragbalken für die Sparren >> auf der Sparreninnenseite bündig
aufgelagert.
>> Ausführung in einer Länge ohne Stoß.
>> Balken liegt horizontal >> Gefällequerschnitt von 12 bis 18cm!
System
Holz-Zweifeldträger mit Kragarmen
M 1:45
0
1
A
0.58
Abmessungen /
Nutzungsklassen
Feld
Auflager
Aufl.
0
1
2
3
A
B
C
Material
Querschnitt
2
3
B
1.92
C
1.92
L
[m]
0.58
1.92
1.92
0.58
leff,m
[m]
1.17
1.92
1.92
1.17
x
[m]
0.58
2.50
4.42
b
[cm]
11.50
11.50
11.50
0.58
NKL
NKL
NKL
NKL
NKL
2
2
2
2
Transl.
[kN/m]
starr
starr
starr
Rotation
[kNm/°]
frei
frei
frei
b/h = 6/14 cm
Einwirkungen
ständig
NutzA
NutzB
Lastgruppen
LG
1
Erläuterungen
Gruppen (LG)
feldweise (fw)
wirkend aufgeteilt.
LG 1
LG 1
fw
fw
NutzA / NutzB
Belastung
24
Seite
3-Längsträger
Position
Datum
30.09.2008
1162-5-Hamburg1
Projekt
Einw. ständig
M 1:45
0.04
0.04
0.04
0.04
0.04
0.00
0.03
0.55
Eigengewicht
A
B
0.44
0.99
0.49
C
0.50
0.99
0.42
0.02
0.57
0.06m * 0.14m * 5.00kN/m³ = 0.042 kN/m
Einzellasten
Nr.
1
2
3
4
5
6
Feld
0
1
a [m]
0.03
0.44
1.42
0.50
1.49
0.57
2
3
F [kN]
0.23
0.47
0.47
0.47
0.47
0.23
zu Zeile 1
aus Pos. 2-Dachsparren A- 0.470*(0.5) =
Vz-ständig-max *(0.5)
0.235
zu Zeile 2
aus Pos. 2-Dachsparren A-Vzständig-max
0.470 =
0.470
zu Zeile 3
0.470 =
0.470
zu Zeile 4
0.470 =
0.470
zu Zeile 5
0.470 =
0.470
zu Zeile 6
0.235
Einw. NutzA
M 1:45
3.00
2.00
1.00
0.00
-1.00
0.03
0.55
Einzellasten
zu Zeile 1
Nr.
1
2
3
4
5
6
A
B
0.44
Feld
0
1
2
3
0.99
0.49
C
0.50
0.99
0.42
0.02
0.57
a [m]
0.03
0.44
1.42
0.50
1.49
0.57
Vz-NutzA-max *(0.5)
F [kN]
1.44
2.88
2.88
2.88
2.88
1.44
1.442
25
Seite
3-Längsträger
Position
Datum
30.09.2008
1162-5-Hamburg1
Projekt
zu Zeile 2
aus Pos. 2-Dachsparren A-VzNutzA-max
2.883 =
2.883
zu Zeile 3
2.883 =
2.883
zu Zeile 4
2.883 =
2.883
zu Zeile 5
2.883 =
2.883
zu Zeile 6
Vz-NutzA-max *(0.5)
1.442
Einw. NutzB
M 1:45
8.00
6.00
4.00
2.00
0.00
-2.00
0.03
0.55
Einzellasten
Nr.
1
2
3
4
5
6
A
B
0.44
0.99
0.49
C
0.50
Feld
0
1
2
3
0.99
0.42
0.02
0.57
a [m]
0.03
0.44
1.42
0.50
1.49
0.57
F [kN]
3.32
6.63
6.63
6.63
6.63
3.32
zu Zeile 1
Vz-NutzB-max *(0.5)
3.316
zu Zeile 2
aus Pos. 2-Dachsparren A-VzNutzB-max
6.632 =
6.632
zu Zeile 3
6.632 =
6.632
zu Zeile 4
6.632 =
6.632
zu Zeile 5
6.632 =
6.632
zu Zeile 6
Vz-NutzB-max *(0.5)
3.316
26
Seite
3-Längsträger
Position
Datum
30.09.2008
Projekt
1162-5-Hamburg1
Einw. ständig
Auflagerkräfte
Achse
A
B
C
x
[m]
0.58
2.50
4.42
min Mk
[kNm]
max Mk
[kNm]
min Fk
[kN]
0.75
1.05
0.76
max Fk
[kN]
0.75
1.05
0.76
x
[m]
0.58
2.50
4.42
min Mk
[kNm]
max Mk
[kNm]
min Fk
[kN]
-0.39
-1.27
-0.39
max Fk
[kN]
4.64
7.15
4.68
x
[m]
0.58
2.50
4.42
min Mk
[kNm]
max Mk
[kNm]
min Fk
[kN]
-0.91
-2.91
-0.91
max Fk
[kN]
10.68
16.44
10.76
Einw. NutzA
Auflagerkräfte
Achse
A
B
C
Einw. NutzB
Auflagerkräfte
Achse
A
B
C
Nachweise
Material
Holz
C24
fm,k
ft0k
24.0
14.0
fc0k
fc90k
fvk
[ N/mm² ]
21.0
2.5
2.0
Gmean
E0mean
690
11000
Querschnitt
b [cm]
6.0
h [cm]
14.0
A [cm²]
84.0
Iy [cm4]
1372
Iz [cm4]
252
14.00
M 1:5
6.00
Biegebemessung
DIN 1052, Gl.(55),
Gl.(67)
F
Ek
kmod
x
Myd
fmyd
myd
[-]
[m]
0 (L = 0.58 m, km = 1.00, l e f f , m = 1.17 m)
5
1.10
0.00
0.00
0.00
26.40
2
0.90
0.12
-0.22
1.10
16.62
2
0.90
0.23
-0.51
2.59
16.62
2
0.90
0.35
-0.80
4.08
16.62
2
0.90
0.47
-1.09
5.57
16.62

[-]
0.00
0.07
0.16
0.25
0.34
Position
Datum
30.09.2008
F
Ek
x
[m]
0.58
0.58
Projekt
3-Längsträger
1162-5-Hamburg1
Myd
fmyd
myd
-1.39
7.07
16.62
-1.39
7.07
16.62
[-]
0.43
0.43*
1 (L = 1.92 m, km = 1.00, l e f f , m = 1.92 m)
2
0.90
0.00
-1.39
7.07
16.62
2
0.90
0.38
1.60
8.18
16.62
2
0.90
0.44
1.85
9.41
16.62
2
0.90
0.77
1.74
8.89
16.62
2
0.90
1.15
1.62
8.24
16.62
2
0.90
1.53
0.95
4.85
16.62
2
0.90
1.91
-2.53 12.90
16.62
0.43
0.49
0.57
0.54
0.50
0.29
0.78*
2 (L = 1.92 m, km = 1.00, l e f f , m = 1.92 m)
2
0.90
0.00
-2.53 12.90
16.62
2
0.90
0.38
0.93
4.73
16.62
2
0.90
0.77
1.62
8.28
16.62
2
0.90
1.15
1.73
8.82
16.62
2
0.90
1.49
1.82
9.27
16.62
2
0.90
1.53
1.62
8.26
16.62
2
0.90
1.91
-1.41
7.20
16.62
0.78*
0.28
0.50
0.53
0.56
0.50
0.43
3 (L = 0.58 m, km = 1.00, l e f f , m = 1.17 m)
2
0.90
0.00
-1.41
7.20
16.62
2
0.90
0.00
-1.41
7.19
16.62
2
0.90
0.12
-1.12
5.70
16.62
2
0.90
0.23
-0.82
4.21
16.62
2
0.90
0.35
-0.53
2.72
16.62
2
0.90
0.47
-0.24
1.23
16.62
5
1.10
0.58
0.00
0.00
26.40
0.43*
0.43
0.34
0.25
0.16
0.07
0.00
2
2
kmod
[-]
0.90
0.90
27
Seite

ausgewiesen.
Querkraftbemessung
DIN 1052, Gl.(59)
F Ek
0
1
2
2
2
2
kmod
[-]
0.60
0.90
0.90
0.90
0.90
x
[m]
0.00
0.12
0.23
0.35
0.39
Vzd
fvd
zd
-0.00
0.00
0.92
-2.49
0.44
1.38
-2.49
0.45
1.38
-2.50
0.45
1.38
-2.50
0.45
1.38
[-]
0.00
0.32
0.32
0.32
0.32*
1
2
2
2
2
2
2
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.18
0.38
0.77
1.15
1.53
1.72
5.45
5.44
-1.82
-1.84
-6.07
-6.08
0.97
0.97
0.32
0.33
1.08
1.09
1.38
1.38
1.38
1.38
1.38
1.38
0.70
0.70
0.23
0.24
0.78
0.78*
2
2
2
2
2
2
2
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.20
0.38
0.77
1.15
1.53
1.74
6.03
6.02
1.81
1.78
-5.51
-5.52
1.08
1.07
0.32
0.32
0.98
0.99
1.38
1.38
1.38
1.38
1.38
1.38
0.78*
0.78
0.23
0.23
0.71
0.71
3
2
2
0.90
0.90
0.20
0.23
2.50
2.50
0.45
0.45
1.38
1.38
0.32*
0.32

28
Seite
3-Längsträger
Position
Datum
30.09.2008
F Ek
kmod
[-]
0.90
0.90
0.60
2
2
1
Auflagerpressung
DIN 1052, Gl(47)
Ek
A
B
C
kmod
[-]
1.10
1.10
1.10
5
5
5
x
[m]
0.35
0.47
0.58
Fd
[kN]
11.43
17.49
11.52
Projekt
1162-5-Hamburg1
Vzd
fvd
zd
2.49
0.45
1.38
2.49
0.44
1.38
0.00
0.00
0.92
Aef
[cm²]
105.0
105.0
105.0
kc90
[-]
1.00
1.00
1.00

[-]
0.32
0.32
0.00
fc90d
[ N/mm² ]
1.09 2.12
1.67 2.12
1.10 2.12
c90d

[-]
0.51
0.79
0.52
max. Verformungen
DIN 1052, 9.2
Ek
x
vorhw
[m]
[mm]
Feld 0 (L=0.58 m, NKL 2, kdef=0.80)
Gl(40)
9
0.00
3.3
zulw
[mm]
[-]
5.8
0.56
Feld 1 (L=1.91 m, NKL 2, kdef=0.80)
Gl(40)
9
0.92
2.9
9.6
0.30
Feld 2 (L=1.91 m, NKL 2, kdef=0.80)
Gl(40)
9
0.99
2.9
9.6
0.30
Feld 3 (L=0.58 m, NKL 2, kdef=0.80)
Gl(40)
9
0.58
3.3
5.8
0.56
elastische Durchbiegung [mm] (Gleichung 40: w Q,inst
M 1:45

)
-8.00
-4.00 -3.08
-2.06
-2.08
2.89
2.89
-3.07
0.00
4.00 3.25
8.00
A
B
3.30
C
ACHTUNG:
>> Der ungünstigste Beanspruchnungspunkt ist am Auflager der
Mittelstütze >> Der erforderliche Querschnitt von 6/14cm ist an
diesem Auflager durch die Gefälleausführung bereits gewährleistet!
(vorhanden = 6/15 > 6/14cm).
>> Der Tragbalken ist auf der Stütze geblattet aufgelagert!
>> Jede Pfette ist mit der Stütze mit einer M12 verbunden >> s. Pos. 3A!
29
Seite
3A-Längsträger
Position
Datum
30.09.2008
Pos. 3A-Längsträger
1162-5-Hamburg1
Projekt
>> Bemessung Ankerkräfte.
System
Holz-Zweifeldträger mit Kragarmen
M 1:45
0
1
2
A
B
0.58
Abmessungen /
Nutzungsklassen
Feld
Auflager
Aufl.
3
C
1.92
0
1
2
3
A
B
C
1.92
0.58
L
[m]
0.58
1.92
1.92
0.58
leff,m
[m]
1.17
1.92
1.92
1.17
NKL
NKL
NKL
NKL
NKL
x
[m]
0.58
2.50
4.42
b
[cm]
9.00
9.00
9.00
Transl.
[kN/m]
starr
starr
starr
2
2
2
2
Rotation
[kNm/°]
frei
frei
frei
b/h = 6/12 cm
Material
Querschnitt
Einwirkungen
ständig
NutzA
NutzB
Windlasten
Windlasten
Erläuterungen
feldweise (fw)
wirkend aufgeteilt.
fw
fw
Belastung
Einw. ständig
M 1:45
0.04
0.04
0.04
0.04
0.04
0.00
0.03
0.55
Eigengewicht
Einzellasten
A
B
0.44
0.99
0.49
C
0.50
0.99
0.42
0.02
0.57
0.06m * 0.12m * 5.00kN/m³ = 0.036 kN/m
Nr.
1
2
3
4
5
Feld
0
1
2
a [m]
0.03
0.44
1.42
0.50
1.49
F [kN]
0.09
0.18
0.18
0.18
0.18
30
Seite
3A-Längsträger
Position
Datum
30.09.2008
Nr.
6
Feld
3
1162-5-Hamburg1
Projekt
a [m]
0.57
F [kN]
0.09
zu Zeile 1
aus Pos. 2A-Dachsparren A-0.182*(0.5) =
0.091
zu Zeile 2
aus Pos. 2A-Dachsparren A-Vzständig-max
0.182 =
0.182
zu Zeile 3
0.182 =
0.182
zu Zeile 4
0.182 =
0.182
zu Zeile 5
0.182 =
0.182
zu Zeile 6
aus Pos. 2A-Dachsparren A-0.182*(0.5) =
0.091
Einw. NutzA
M 1:45
0.50
0.00
-0.50
-1.00
-1.50
-2.00
0.03
0.55
Einzellasten
Nr.
1
2
3
4
5
6
A
B
0.44
0.99
0.49
C
0.50
Feld
0
1
0.99
0.42
0.02
0.57
a [m]
0.03
0.44
1.42
0.50
1.49
0.57
2
3
-1.787*(0.5) =
F [kN]
-0.89
-1.79
-1.79
-1.79
-1.79
-0.89
zu Zeile 1
aus Pos. 2A-Dachsparren
A-Vz-NutzA-min *(0.5)
zu Zeile 2
aus Pos. 2A-Dachsparren A-VzNutzA-min
-1.787 =
-1.787
zu Zeile 3
-1.787 =
-1.787
zu Zeile 4
-1.787 =
-1.787
zu Zeile 5
-1.787 =
-1.787
zu Zeile 6
A-Vz-NutzA-min *(0.5)
-1.787*(0.5) =
-0.893
-0.893
31
Seite
3A-Längsträger
Position
Datum
30.09.2008
1162-5-Hamburg1
Projekt
Einw. NutzB
M 1:45
0.20
0.00
-0.20
-0.40
-0.60
-0.80
0.03
0.55
Einzellasten
Nr.
1
2
3
4
5
6
A
B
0.44
0.99
0.49
C
0.50
Feld
0
1
0.99
0.42
0.02
0.57
a [m]
0.03
0.44
1.42
0.50
1.49
0.57
2
3
-0.723*(0.5) =
F [kN]
-0.36
-0.72
-0.72
-0.72
-0.72
-0.36
zu Zeile 1
A-Vz-NutzB-min *(0.5)
-0.361
zu Zeile 2
aus Pos. 2A-Dachsparren A-VzNutzB-min
-0.723 =
-0.723
zu Zeile 3
-0.723 =
-0.723
zu Zeile 4
-0.723 =
-0.723
zu Zeile 5
-0.723 =
-0.723
zu Zeile 6
A-Vz-NutzB-min *(0.5)
-0.723*(0.5) =
-0.361
Achse
Einw. ständig
Auflagerkräfte
A
B
C
x
[m]
0.58
2.50
4.42
min Mk
[kNm]
max Mk
[kNm]
min Fk
[kN]
0.32
0.45
0.32
max Fk
[kN]
0.32
0.45
0.32
x
[m]
0.58
2.50
4.42
min Mk
[kNm]
max Mk
[kNm]
min Fk
[kN]
-2.88
-4.43
-2.90
max Fk
[kN]
0.24
0.78
0.24
Einw. NutzA
Auflagerkräfte
Achse
A
B
C
32
Seite
3A-Längsträger
Position
Datum
30.09.2008
Projekt
1162-5-Hamburg1
Einw. NutzB
Auflagerkräfte
Achse
A
B
C
x
[m]
0.58
2.50
4.42
min Mk
[kNm]
max Mk
[kNm]
min Fk
[kN]
-1.16
-1.79
-1.17
max Fk
[kN]
0.10
0.32
0.10
Kombinationen
ständige und vorübergehende Bemessungssituation
Auflagerkräfte
Ek
4
9
10
x Ek
minMd Ek
maxMd Ek
[m]
[kNm]
[kNm]
0.58
9
2.50
9
4.42
9
A
B
C
+0.90*NutzB
+0.90*NutzB
+1.50*NutzB
minFd Ek
maxFd
[kN]
[kN]
-5.05 4
0.89
-7.81 4
2.06
-5.09 4
0.89
seltene Bemessungssituation
Ek
17
18
x Ek
minMd Ek
maxMd Ek
[m]
[kNm]
[kNm]
0.58
17
2.50
17
4.42
17
Auflagerkräfte
A
B
C
+0.60*NutzB
+1.00*NutzB
minFd Ek
maxFd
[kN]
[kN]
-3.26 17
0.62
-5.06 17
1.42
-3.28 17
0.63
Nachweise
Material
Holz
C24
fm,k
ft0k
24.0
14.0
fc0k
fc90k
fvk
[ N/mm² ]
21.0
2.5
2.0
Gmean
E0mean
690
11000
Querschnitt
b [cm]
6.0
h [cm]
12.0
A [cm²]
72.0
Iy [cm4]
864
Iz [cm4]
216
12.00
M 1:5
6.00
Biegebemessung
Position
Datum
DIN 1052, Gl.(55),
Gl.(67)
30.09.2008
F
33
Seite
Projekt
3A-Längsträger
1162-5-Hamburg1
Ek
kmod
x
Myd
fmyd
myd
[-]
[m]
0 (L = 0.58 m, km = 1.00, l e f f , m = 1.17 m)
4
0.90
0.00
0.00
0.00
16.62
9
0.90
0.12
0.14
0.95
16.62
9
0.90
0.23
0.32
2.23
16.62
9
0.90
0.35
0.50
3.50
16.62
9
0.90
0.47
0.69
4.77
16.62
9
0.90
0.58
0.87
6.03
16.62
9
0.90
0.58
0.87
6.03
16.62
0.00
0.06
0.13
0.21
0.29
0.36
0.36*
1 (L = 1.92 m, km = 1.00, l e f f , m = 1.92 m)
9
0.90
0.00
0.87
6.03
16.62
9
0.90
0.38
-1.16
8.09
16.62
9
0.90
0.44
-1.32
9.14
16.62
9
0.90
0.77
-1.24
8.58
16.62
9
0.90
1.15
-1.15
7.97
16.62
9
0.90
1.53
-0.73
5.06
16.62
9
0.90
1.91
1.66 11.54
16.62
0.36
0.49
0.55
0.52
0.48
0.30
0.69*
2 (L = 1.92 m, km = 1.00, l e f f , m = 1.92 m)
9
0.90
0.00
1.66 11.54
16.62
4
0.90
0.38
-0.71
4.96
16.62
9
0.90
0.77
-1.15
8.01
16.62
9
0.90
1.15
-1.23
8.53
16.62
9
0.90
1.49
-1.30
9.03
16.62
9
0.90
1.53
-1.18
8.18
16.62
9
0.90
1.91
0.88
6.14
16.62
0.69*
0.30
0.48
0.51
0.54
0.49
0.37
3 (L = 0.58 m, km = 1.00, l e f f , m = 1.17 m)
9
0.90
0.00
0.88
6.14
16.62
9
0.90
0.00
0.88
6.14
16.62
9
0.90
0.12
0.70
4.88
16.62
9
0.90
0.23
0.52
3.61
16.62
9
0.90
0.35
0.34
2.33
16.62
9
0.90
0.47
0.15
1.06
16.62
9
0.90
0.58
0.00
0.00
16.62
0.37*
0.37
0.29
0.22
0.14
0.06
0.00

[-]
ausgewiesen.
Querkraftbemessung
DIN 1052, Gl.(59)
F Ek
0
1
9
9
9
9
9
kmod
[-]
0.60
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
x
[m]
0.00
0.03
0.12
0.23
0.35
0.42
Vzd
fvd
zd
-0.00
0.00
0.92
1.57
0.33
1.38
1.57
0.33
1.38
1.57
0.33
1.38
1.56
0.33
1.38
1.56
0.33
1.38
[-]
0.00
0.24*
0.24
0.24
0.24
0.23
1
9
9
9
9
9
9
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.15
0.38
0.77
1.15
1.53
1.75
-3.50
-3.50
1.39
1.38
3.94
3.93
0.73
0.73
0.29
0.29
0.82
0.82
1.38
1.38
1.38
1.38
1.38
1.38
0.53
0.53
0.21
0.21
0.59
0.59*
2
9
9
0.90
0.90
0.17
0.38
-3.90
-3.90
0.81
0.81
1.38
1.38
0.59*
0.59

Position
Datum
30.09.2008
F Ek
3
34
Seite
Projekt
3A-Längsträger
1162-5-Hamburg1
9
4
9
9
kmod
[-]
0.90
0.90
0.90
0.90
x
[m]
0.77
1.15
1.53
1.76
Vzd
fvd
zd
-1.36
0.28
1.38
-1.37
0.29
1.38
3.55
0.74
1.38
3.54
0.74
1.38
[-]
0.20
0.21
0.53
0.53
9
9
9
9
9
1
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.60
0.17
0.23
0.35
0.47
0.56
0.58
-1.56
-1.56
-1.57
-1.57
-1.58
0.00

0.33
0.33
0.33
0.33
0.33
0.00
1.38
1.38
1.38
1.38
1.38
0.92
0.23
0.24
0.24
0.24
0.24*
0.00
x
vorhw
[m]
[mm]
Feld 0 (L=0.58 m, NKL 2, kdef=0.80)
Gl(40)
17
0.00
-4.0
zulw
[mm]
[-]
5.8
0.68
Feld 1 (L=1.91 m, NKL 2, kdef=0.80)
Gl(40)
17
0.92
-3.5
9.6
0.37
Feld 2 (L=1.91 m, NKL 2, kdef=0.80)
Gl(40)
17
0.99
-3.5
9.6
0.37
Feld 3 (L=0.58 m, NKL 2, kdef=0.80)
Gl(40)
17
0.58
-4.0
5.8
0.69
max. Verformungen
DIN 1052, 9.2
Ek

>> Max. Bemessungs-Zugkraft p. Stütze= -7,81KN bzw. 5,09KN (s.Seite 32)
Gewählt:
1 Bolzen 12mm Randstütze
2 Bolzen 12mm Mittelstütze
>> Stirnholzabstand = a1,t >= 7d >= 84mm
>> Seitenabstand = a2,t >= 3d= 36mm
>> Mindestholzstärken >= 49mm (vorh.= 55mm)
R
d
F,d
= (6,47 * 0,9 / 1,1) * 1,00* 2
=
7,81 (5,09)
= 10,54KN
(5,27KN) >
= 7,81KN (5,09KN)
>> Ausnutzung = ca. 97% > Reserven in den Randstützen sowie den
vorhanden "Kopfbandanschlüssen" vorhanden!!
35
Seite
4-Stütze
Position
Datum
Pos. 4-Stütze
30.09.2008
Projekt
1162-5-Hamburg1
Holzstütze
>> Exzentrisches Auflager des Rähmbalkens = 2,75 = 3cm!
>> Eingespannte Stütze! >> Die Einspannung wird über den einbetonierten
PFOSTENANKER (H-Anker) sichergestellt!
>> Das Längsrähm ist mit der Stütze geblattet gelagert
>> ZUGANSCHLUSS Stütze zu Rähm >> siehe Pos. 3A
Druck- und Zugstab mit einachsiger Biegung
2.10
System
M 1:50
x
z
y
Nutzungsklasse 3
Stablänge
Ersatzstablänge Knicken
l =
lef,c =
2.10
4.20
m
m
Einwirkungen
Ständig
Schnee
Wind
S-Tiefla
Erläuterungen
Belastung
Zusammenst. Fx1
Zusammenst. Fx2
Zusammenst. Fx3
Zusammenst. Fx4
KLED ständig
MAX-SCHNEE
Schnee-/Eislast <= 1000 m KLED kurz
MAX-ZUG
Windlasten
KLED kurz
NO-DEU_TIEFL-SCHNEE
KLED sehr kurz
LG 2
LG 2
Gruppen (LG)
*aus Pos. 3-Längsträger
B-Vz-ständig-max
=
1.04
kN
B-Vz-NutzA-max
=
7.15
kN
*aus Pos. 3A-Längsträger
B-Vz-NutzA-min
=
-4.43
kN
B-Vz-NutzB-max
=
16.44
kN
36
Seite
4-Stütze
Position
Datum
Kopflasten
30.09.2008
Einwirkung
Ständig
Schnee
Wind
S-Tiefla
Fx
[kN]
1.04
7.15
-4.43
16.44
Projekt
1162-5-Hamburg1
My
[kNm]
0.00
0.00
0.00
0.00
planmäßige Ausmitte
Mz
[kNm]
0.00
0.00
0.00
0.00
ey =
3.50
cm
Kombinationen
nach DIN 1055-100 (03.01)
Grundkombination E d
DIN 1055-100,(14)
Ek
 (  *  * EW)
2
1.35*Ständig +1.50*Schnee
6
1.00*Ständig +1.50*Wind
Schnittgrößen
Grundkombination
Ek
2
6
Nd
[kN]
12.13
-5.60
My,d
[kNm]
0.00
0.00
Vz,d
[kN]
0.00
0.00
Mz,d
[kNm]
0.42
-0.20
Bemessung
nach DIN 1052 (08.04)
ohne Berücksichtigung des Kriechens
Baustoff
Nadelholz C24
char. Biegefestigkeit
char. Druckfestigkeit 
char. Zugfestigkeit 
char. Schubfestigkeit
mittl. Elastizitätsmodul 
char. Elastizitätsmodul 
Teilsicherheitsbeiwert
gewählt
M 1:5
Rechteckquerschnitt
fm,k
fc,0,k
ft,0,k
fv,k
E0,mean
E0,05
M
=
=
=
=
=
=
=
Vy,d
[kN]
0.20
-0.09
(Tabelle F.5)
24.00 N/mm²
21.00 N/mm²
14.00 N/mm²
2.00 N/mm²
11000 N/mm²
7333 N/mm²
1.30
-
b/h = 11.5/11.5
cm
y
y
11.5
z
z
11.5
Querschnittswerte
Fläche
Trägheitsmoment
Widerstandsmoment
Trägheitsradius
Knickwerte
Schlankheitsgrad
bezogener Schlankheitsgrad
Knickbeiwert
A
I
W
i
= 132.25
=1457.51
= 253.48
=
3.32
cm²
cm4
cm³
cm
 = 126.52
 rel,c = 2.1550
-
kc = 0.1959
37
Seite
4-Stütze
Position
Datum
Baustoff Kopfschw.
Nachweise
30.09.2008
Nadelholz C24
char. Druckfestigkeit 
wirksame Auflagerlänge
wirksame Querdruckfläche
Querdruckbeiwert (l1 < 2h)
Projekt
fc,90,k
lef
Aef
kc,90
der Querschnittstragfähigkeit nach
Schub aus Querkraft für Ek 2
Schubspannung
Schubfestigkeit
Gl.(59)
0.02 /
1.08
Nachweise
mit dem
Biegung und Druck
für Ek 2
Druckspannung
Biegespannung
Biegespannung
Druckfestigkeit
Biegefestigkeit
Biegefestigkeit
Gl.(71)
0.41 +
0.00 + 0.70 *
Gl.(72)
0.41 + 0.70 *
0.00 +
DIN 1052, 10.2
für Ek 6
Zugspannung
Biegespannung
Biegespannung
Zugfestigkeit
Biegefestigkeit
Biegefestigkeit
Gl.(73)
0.06 +
0.00 + 0.70 *
Gl.(74)
0.06 + 0.70 *
0.00 +
nach
kmod =
fc,0,d
fm,y,d
fm,z,d
0.13
0.13
=
=
=
=
=
kmod =
 t,0,d =
 m,y,d =
 m,z,d =
ft,0,d
fm,y,d
fm,z,d
0.06
0.06
0.70
0.02 N/mm²
1.08 N/mm²
0.02  1
DIN 1052, 10.3
 c,0,d =
 m,y,d =
 m,z,d =
Biegung und Zug
Nachweise
(Tabelle F.5)
=
2.50 N/mm²
= 17.50
cm
= 201.25
cm²
=
1.00
-
kmod =
d =
fv,d =
=
Ersatzstabverfahren
1162-5-Hamburg1
=
=
=
=
=
0.70
0.92
0.00
1.68
11.31
12.92
12.92
0.50
0.54
N/mm²
N/mm²
N/mm²
N/mm²
N/mm²
N/mm²
1

1

0.70
0.42
0.00
0.77
7.54
12.92
12.92
0.10
0.12
N/mm²
N/mm²
N/mm²
N/mm²
N/mm²
N/mm²
1

1

Auflagerdruck am Stützenkopf nach DIN 1052, 10.2.4
Druck  zur Faser
für Ek 2
Druckspann.
Druckfest.
Gl.(47)
0.60 / (1.00 *
Auflagerkräfte
charakteristisch
Einwirkung
Ständig
Schnee
Wind
S-Tiefla
kmod =
 c,90,d =
1.35)
Ak
[kN]
1.04
7.15
-4.43
16.44
fc,90,d =
=
0.70
0.60 N/mm²
1.35 N/mm²
0.45  1
Hz,k
[kN]
0.00
0.00
0.00
0.00
ZUSATZMOMENT aus äußerem Wind:
> Blendenhöhe= 0.32m > Angriff von Wmax am Stützenkopf!
> Max. Wind für seitl. offenen prisma. Baukörper:
Wmax= 0,32 * 0,8 * (0,8+0,5) * 1,91 = 0,64KN
(= Mittelstütze)
Hy,k
[kN]
0.02
0.12
-0.07
0.27
38
Seite
4-Stütze
Position
Datum
30.09.2008
Projekt
1162-5-Hamburg1
Mmax= 0.64*2,10= 1,35KNm
Ne,d= -5,6KN
Me,D = 1,50 * 1,35 + 5,6*0,03 = 2,20KNm
>> Gesamtbiegespannung = (2200/ 253)/16,62 = 0,53
>> Biegung und Zug (Ek 2) >> Ausnutzung max= 0,06 + 0,53= 0,59 < 1,00
(59% Ausnutzung!!)
Verankerung Stützenfüße
> Jede Stütze ist mit einem Pfostenhalter im Fundament einzuspannen und
gegen Herausziehen zu sichern!
GEW.
H-Anker 800 / 80 / 8mm
Ankertiefe im Beton >= 350mm
Hmax= 0,64KN (siehe oben)
Me,d= 2,20KNm (siehe oben);
Ne,d= 5,60KN
Ve,d= 1,5*0,64= 0,96KN
A= 8,0*0,8*2=
Wy= 8,0*8,0*0,8*2/6= 17,1cm2
12,8cm2;
= 5,6/ 12,8 + 220 / 17,1= 13,30N/cm2< (24/1,1)= 21,8KN/cm2
(61% Ausnutzung !!)
Datum
Pos. 4A-Pfostenträger
30.09.2008
39
Seite
Position
4A-Pfostenträger
Projekt
1162-5-Hamburg1
Holz-Anschlusskonstruktionen II, DIN 1052 (08/04)
>> Anschluss der Stütze an den Pfostenanker!
>> Pfostenanker 800/80/8mm mit Bolzen 2 M12 (siehe oben).
System
M 1:10
0.8
0.8
Mittelholz
11.5
8.0
Seitenblech
11.5
Stoß
Nutzungsklasse 3, nach DIN 1052(08/04), 7.1.1
Übergreifungslänge 38.0 cm
Abmessungen/
Material
Stab
Anz.
Seite
Mitte
Verbindungsmittel
2
1
b/h
[cm]
0.8/8.0
11.5/11.5
Art
Bolzen
ue
[cm]
0.0
0.0
Abmessungen
M12
Material
S 235
NH C24
Material
4.6
nh
2
nv
1
Einwirkungen
ständig
Nutzlast
Tiefebeb
Maxzug
Nutzlast, Kategorie A
Windlasten
Lastgruppen
LG
1
LG 1
LG 1
LG 1
Nutzlast / Tiefebeb / Maxzug
Kombinationen
Erläuterungen
Gruppen (LG)
Belastung
EW
ständig
Nutzlast
Tiefebeb
Maxzug
F
[kN]
1.04
7.15
16.44
4.48
Winkel
[°]
0.0
0.0
0.0
8.2
Datum
30.09.2008
40
Seite
Position
4A-Pfostenträger
Projekt
1162-5-Hamburg1
Zusammenstellungen
aus Pos. 4-Stütze A-Vx-Ständig- 1.045 =
max
ständig : N 1 [kN] =
1.045
aus Pos. 4-Stütze A-Vx-Schnee- 7.147 =
max
Nutzlast : N 1 [kN] =
7.147
aus Pos. 4-Stütze A-Vx-S16.441 =
Tiefla-max
Tiefebeb : N 1 [kN] =
16.441
aus Pos. 3A-Längsträger B-Vz- -4.430 =
NutzA-min
Maxzug : N 1 [kN] =
-4.430
Kombination
Kombinationen nach
DIN 1055-100
Ek
Typ KLED
1
GK
ständig
2
GK
mittel
3
GK
kurz
4
GK
ständig
5
GK
mittel
6
GK
kurz
7
AK
sehr kurz
Bemessungskräfte
Ek
1
2
3
4
5
6
7
1.045
7.147
16.441
-4.430
DIN 1055-100
 (  *  * EW)
1.35*ständig
1.35*ständig+1.50*Nutzlast
1.35*ständig+1.50*Maxzug
1.00*ständig
1.00*ständig+1.50*Nutzlast
1.00*ständig+1.50*Maxzug
1.00*ständig+1.00*Tiefebeb
Fd
[kN]
1.41
12.13
5.32
1.04
11.77
5.68
17.49
Winkel
[°]
0.0
0.0
10.4
0.0
0.0
9.7
0.0
Bemessung
Winkel Kraft/Faserrichtung
Mittelholz
für EK 2 (KLED mittel)
Bolzen
M12 (4.6)
2 =
0.00
kmod 
0.65
°
Unterlegscheibe: d=14mm, d 2 =58mm, s=6mm
Tragfähigkeit pro Scherfuge
char. Tragfähigkeit *
Bemessungswert
Verschiebemodul
Anzahl d. Scherfugen
char. Ausziehwiderstand
Bemessungswert
Rl a , k =
7.76
1.10
M =
Rl a , d =
4.59
K s e r = 3928.74
ns =
2
Ra x , k =
6.96
1.30
M =
Ra x , d =
3.48
* Interpoliert zw. (G.20) u. (G.22); Anhang G; DIN 1052(08/04)
kN
kN
N/mm
kN
kN
Datum
Mindestabstände
30.09.2008
Abstand
a1
a2
a1 , t
a1 , c
a2 , t
a2 , c
Abstände
im Anschlussbild
Abstand
a1
a2
ao b e n
au n t e n
aA n f a n g
aE n d e
41
Seite
Position
4A-Pfostenträger
Projekt
1162-5-Hamburg1
Seitenblech
erf.
[mm]
-
erf.
[mm]
60.0
48.0
84.0
48.0
36.0
36.0
Mittelholz
Seitenblech
erf.
vorh.
[mm]
[mm]
200.0
48.0
40.0
40.0
90.0
-
erf.
[mm]
200.0
48.0
36.0
36.0
84.0
84.0
Mittelholz
vorh.
[mm]
200.0
48.0
57.5
57.5
90.0
-
M 1:6
2 M12
58
40
58
40
90
Tragfähigkeit
Anschluss
nv
1
Nachweise
Verbindungsmittel
200
nh
ne f
2
2.00
Ek
km o d
1
2
3
4
5
6
7
0.50
0.65
0.70
0.50
0.65
0.70
0.90
Fd
[kN]
1.41
12.13
5.32
1.04
11.77
5.68
17.49
90
Rl a , d
[kN]
18.35
Rd
[kN]
14.11
18.35
19.59
14.11
18.35
19.61
27.94

0.10
0.66
0.27
0.07
0.64
0.29
0.63







1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
Seitenblech
char. Streckgrenze
Nettoquerschnitt
Querschnitt
Ek
1
2
3
4
5
6
7
Nd
[kN]
1.41
12.13
-5.23
1.04
11.77
-5.60
17.49
f y k = 240.00 N/mm 2
A e f = 1072.00
mm 2
Qd
v , d
[kN] [N/mm 2 ]
0.00
1.32
0.00
11.32
0.96
5.41
0.00
0.97
0.00
10.98
0.96
5.72
0.00
16.31

0.01
0.05
0.02
0.00
0.05
0.03
0.07







1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
Datum
30.09.2008
42
Seite
Position
4A-Pfostenträger
Projekt
1162-5-Hamburg1
Mittelholz
char. Zugfestigkeit
char. Druckfestigkeit
Nettoquerschnitt
Ek
km o d
kt , e
1
2
3
4
5
6
7
0.50
0.65
0.70
0.50
0.65
0.70
0.90
-
Ek
km o d
1
2
3
4
5
6
7
0.50
0.65
0.70
0.50
0.65
0.70
0.90
ft , 0 , k =
fc , 0 , k =
Ae f =
Nd  t , 0 , d
[kN] [N/mm 2 ]
1.41
0.12
12.13
1.03
-5.23
-0.45
1.04
0.09
11.77
1.00
-5.60
-0.48
17.49
1.49
Qd
d
[kN] [N/mm 2 ]
0.00
0.00
0.00
0.00
0.96
0.08
0.00
0.00
0.00
0.00
0.96
0.08
0.00
0.00
14.00 N/mm 2
21.00 N/mm 2
117.30
cm 2

0.02
0.15
0.04
0.02
0.14
0.04
0.12







1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00







1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00

0.00
0.00
0.11
0.00
0.00
0.11
0.00
Datum
Pos. 5Einzelfundament
30.09.2008
43
Seite
Position
5Einzelfundament
Projekt
1162-5-Hamburg1
Einzel/Köcherfundament nach DIN 1045-1
>> Stützenfundament >> eingespannte Stütze.
System
M 1:15
80
+
_0.00
55
22
y
12
22
z
z
22
12
Mz
22
Hy
My
y
55
Hz
Fundamentplatte
Länge
Breite
Dicke
by
bz
h
=
=
=
0.55
0.55
0.80
m
m
m
Stütze
Stützenabmessung
cy
cz
=
=
0.12
0.12
m
m
Datum
Boden
30.09.2008
Wasserstand von OKG
Sohlreibungswinkel
x
[m]
0.00
2.00

[kN/m³]
18.00
19.00
44
Seite
Position
5Einzelfundament
Projekt
1162-5-Hamburg1
GW
=
=

'
[kN/m³]
10.00
11.00
99.00
25.00

[°]
30.00
30.00
m
°
c
[kN/m²]
0.00
0.00
Einwirkungen
Ständig
Wind1
NutzA
Wind2
#Fundam.
#Fundam*
Windlasten
LG 2
SOG
Windlasten
LG 2
# Eigenlast Fundament
# Eigenlast Fundament mit red. Wichte des Betons
# Die Einwirkungen wurden automatisch generiert.
Belastung
gem. DIN 1055-100(03/01)
Zusammenstellungen
EW Ständig Nx
aus Pos. 3-Längsträger B-Vzständig-max
1.046 =
1.046
EW NutzA Nx
aus Pos. 3-Längsträger B-VzNutzA-max
7.147 =
7.147
EW Wind2 Nx
aus Pos. 3A-Längsträger B-VzNutzA-min
-4.430 =
-4.430
Auflagerlasten
Auflagerlasten aus der Stütze
EW
Nx
My
Mz
[kN]
[kNm]
[kNm]
Ständig
1.04
0.00
0.00
NutzA
7.15
0.00
0.00
Wind1
0.00
1.12
0.00
Wind2
-4.43
0.00
0.00
Eigengewicht
Automatisch generierte Eigengewichte
EW
g[kN]
#Fundam.
6.05
#Fundam*
5.81
Hy
[kN]
0.00
0.00
0.00
0.00
Hz
[kN]
0.00
0.00
0.46
0.00
* Eigengewichte für Abhebenachweis mit reduzierter Wichte des Betons
Schnittgrößen
EW
Ständig
Wind1
NutzA
Wind2
Nkx
[kN]
1.04
0.00
7.15
-4.43
Mky
[kNm]
0.00
0.75
0.00
0.00
Mkz
[kNm]
0.00
0.00
0.00
0.00
Hky
[kN]
0.00
0.00
0.00
0.00
Hkz
[kN]
0.00
0.46
0.00
0.00
Datum
30.09.2008
EW
#Fundam.
#Fundam*
Nkx
[kN]
6.05
5.81
45
Seite
Mky
[kNm]
0.00
0.00
Position
5Einzelfundament
Projekt
1162-5-Hamburg1
Mkz
[kNm]
0.00
0.00
Hky
[kN]
0.00
0.00
Hkz
[kN]
0.00
0.00
Kombinationen
Lagesicherheit
Kombinationen
DIN 1055-100
Standsicherheit
charakt. Komb. E k
DIN 1054
Ek
26
 (  *  * EW)
0.90*Ständig
+1.50*Wind1
+0.90*#Fundam.
Nachweis der 1. Kernweite
Ek k
1
 EW
1.00*Ständig
+1.00*#Fundam.
Standsicherheit
charakt. Komb. E k
DIN 1054
Standsicherheit
charakt. Komb. E k
DIN 1054
Nachweis des Sohldrucks
Ek k
2
Ek k
5
 EW
1.00*Ständig
+1.00*Wind1
 EW
1.00*Ständig +1.00*Wind1
+1.00*#Fundam.
+1.00*#Fundam.
+1.00*NutzA
Standsicherheit
charakt. Komb. E k
DIN 1054
Nachweis der Gleitsicherheit
Standsicherheit
charakt. Komb. E k
DIN 1054
Nachweis der Grundbruchsicherheit
Standsicherheit
charakt. Komb. E k
DIN 1054
Nachweis der Sicherheit gegen Auftrieb
Biegebemessung
Kombinationen
DIN 1055-100
Ek k
2
Ek k
5
 EW
1.00*Ständig
+1.00*Wind1
 EW
1.00*Ständig +1.00*Wind1
+1.00*#Fundam.
Ek k
4
 EW
1.00*Ständig
Ek
10
12
19
22
 (  *  * EW)
1.00*Ständig
1.00*Ständig
1.35*Ständig
1.35*Ständig
+1.00*#Fundam.
+1.00*#Fundam.
+1.00*NutzA
+1.00*Wind2
+1.00*#Fundam*
+1.50*Wind1
+1.50*Wind2
+1.50*NutzA
+0.90*Wind1
+1.35*#Fundam.
+1.35*#Fundam.
+1.00*#Fundam.
+1.50*NutzA
Datum
Durchstanznachweis
Kombinationen
DIN 1055-100
30.09.2008
Ek
3
 (  *  * EW)
1.35*Ständig
46
Seite
Position
5Einzelfundament
Projekt
1162-5-Hamburg1
+1.50*NutzA
Schnittgrößen
DIN 1055-100
Nachweis der Lagesicherheit
Ek
NEdx
MEdy
[kN]
[kNm]
26
6.39
1.13
MEdz
[kNm]
0.00
HEdy
[kN]
0.00
HEdz
[kN]
0.69
DIN 1054
Ek
NEdx
MEdy
[kN]
[kNm]
1
7.10
0.00
MEdz
[kNm]
0.00
HEdy
[kN]
0.00
HEdz
[kN]
0.00
DIN 1054
Ek
NEdx
MEdy
[kN]
[kNm]
2
7.10
0.75
MEdz
[kNm]
0.00
HEdy
[kN]
0.00
HEdz
[kN]
0.46
DIN 1054
Nachweis des Sohldrucks
Ek
NEdx
MEdy
[kN]
[kNm]
5
14.24
0.75
MEdz
[kNm]
0.00
HEdy
[kN]
0.00
HEdz
[kN]
0.46
DIN 1054
Nachweis der Gleitsicherheit
Ek
LF
NEdx
[kN]
7.10
HEdy
[kN]
0.00
HEdz
[kN]
0.69
Nachweis der Grundbruchsicherheit
Ek
NEdx
MEdy
MEdz
[kN]
[kNm]
[kNm]
5
14.24
0.75
0.00
HEdy
[kN]
0.00
HEdz
[kN]
0.46
Nachweis gegen Auftrieb/Abheben
Ek
LF
Gstb
[kN]
4
LF 1
6.17
Gdst
[kN]
0.00
Qdst
[kN]
-4.43
DIN 1045-1
Biegebemessung
Ek
NEdx
[kN]
10
9.21
12
2.57
19
18.18
22
18.18
MEdy
[kNm]
1.13
0.00
0.00
0.68
MEdz
[kNm]
0.00
0.00
0.00
0.00
HEdy
[kN]
0.00
0.00
0.00
0.00
HEdz
[kN]
0.69
0.00
0.00
0.41
DIN 1045-1
Durchstanznachweis
Ek
NEdx
[kN]
3
12.13
MEdy
[kNm]
0.00
MEdz
[kNm]
0.00
HEdy
[kN]
0.00
HEdz
[kN]
0.00
2
DIN 1054
DIN 1054
LF 1
Datum
Lagesicherh.
30.09.2008
47
Seite
Position
5Einzelfundament
Projekt
1162-5-Hamburg1
Lagesicherheitsnachweis gem. DIN 1055-100(03/01)
Ek 26
in z-Richtung
Exzentr.
ez
M
[kNm]
1.13
V
[kN]
6.39
vorh e
[m]
0.18
Nachweis ez
|
zul e
[m]
0.28
0.18| <= | 0.28|
Keine ausmittige Belastung in y-Richtung vorhanden
Nachweis entfällt
Standsicherh.
Standsicherheitsnachweise gem. DIN 1054(01/05)
1. Kernweite
gem. DIN 1054(01/05)
Keine ausmittige Belastung - Nachweis entfällt
2. Kernweite
gem. DIN 1054(01/05)
Ek 2
Ausmitte der Kraft
Seitenlänge
Nachweis
Sohldruck
ey /ez
by /bz
=
=
0.11
=
0.04/
0.00/ 0.11 m
0.55/ 0.55 m
0.33
<= 1
gem. DIN 1054(01/05), Tab.A.1
Ek 5
Ausmitte der Kraft
red. Seitenlänge
zul. Sohldruck
vorh. Sohldruck
Nachweis
Gleiten
ey /ez =
by'/bz' =
0.00/ 0.05 m
0.55/ 0.44 m
=
=
202.67kN/m²
58.27kN/m²
=
0.29


58.27/202.67
<= 1
gem. DIN 1054(01/05)
Lastfall LF 1, Nachweis im GZ1B
Ek 2
Teilsicherheitsbeweiwerte
G
Q
=
=
1.35
1.50
Gleitbeanspruchung
Gleitwiderstand
Td
Rt,d
=
=
0.69
3.01
3.01
=
Nachweis
0.69/
0.23
kN
kN
<= 1
Datum
Auftrieb/Abheben
30.09.2008
48
Seite
Position
5Einzelfundament
Projekt
1162-5-Hamburg1
Nachweis gem. DIN 1054(01/05)
Lastfall LF 1, Nachweis im GZ1A
Ek 4
Teilsicherheitsbeweiwerte
 Gstb =
 Gdstb=
 Qdstb=
stabilisierend
destabilisierend
VEd
VEd
=
=
6.17
=
Nachweis
Bemessung
-4.43/
C 20/25
kN
kN
<= 1
BSt 500SA
d'y[cm] d'z[cm]
4.00
5.00
der Platte an den Stützenanschnitten
Ek
Ek
Ek
Ek
22
10
19
12
My
My
Mz
Mz
max
min
max
min
=
=
=
=
0.76
-0.32
0.52
-0.24
kNm
kNm
kNm
kNm
Ohne Berücksichtigung der Mindestbewehrung zur
Sicherstellung eines duktilen Bauteilverhaltens.
Asy
[cm²]
0.02
0.01
unten
oben
erf.Bewehrung
0.72
Betonstahl
Achsabstände
Fundamentplatte
erf.Bewehrung
6.17
-4.43
Stahlbetonnachweise gem. DIN 1045-1(07/01)
Beton
Biegebemessung
0.90
1.00
1.00
Asz
[cm²]
0.02
0.01
Mindestbewehrung zur Sicherstellung der
Querkrafttragfähigkeit, DIN 1045-1(07/01),
10.5.6.
unten
oben
y
[-]
0.125
-
erfasy
[cm²/m]
0.04
-
bz
[m]
0.17
-
z
[-]
0.125
-
erfasz
[cm²/m]
0.04
-
Bewehrungswahl
mit Betonstabstahl
Unten
Verteilung der Bewehrung unten, nach Heft 240
Tafel 2.9
Ri
y
Streifen erf.As
[m]
[cm²]
0.00 - 0.07
0.00
0.07 - 0.14
0.00
0.14 - 0.21
0.00 V
0.21 - 0.28
0.00 V
0.28 - 0.34
0.00 V
0.34 - 0.41
0.00 V
0.41 - 0.48
0.00
0.48 - 0.55
0.00
gewählt
n ds[mm]
1
ø 8
1
ø 8
1
ø 8
1
ø 8
1
ø 8
1
ø 8
1
ø 8
1
ø 8
by
[m]
0.17
-
vorh.As
[cm²]
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
Datum
30.09.2008
Ri
z
Oben
Streifen erf.As
[m]
[cm²]
0.00 - 0.07
0.00
0.07 - 0.14
0.00
0.14 - 0.21
0.00
0.21 - 0.28
0.00
0.28 - 0.34
0.00
0.34 - 0.41
0.00
0.41 - 0.48
0.00
0.48 - 0.55
0.00
49
Seite
Position
5Einzelfundament
Projekt
1162-5-Hamburg1
gewählt
n ds[mm]
1
ø 8
1
ø 8
1
ø 8
1
ø 8
1
ø 8
1
ø 8
1
ø 8
1
ø 8
vorh.As
[cm²]
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
0.50
Gleichmäßige Verteilung der Bewehrung oben
Ri
erf.As
[cm²]
0.01
0.01
y
z
gewählt
n ds[mm]
3
ø 8K
3
ø 8K
vorh.As
[cm²]
1.51
1.51
V Mindestbewehrung zur Sicherstellung der Querkrafttragfähigkeit in der
Verteilungsbreite by u/o bz gem. DIN 1045-1 (07/01),13.2.3 maßg.
K Konstruktive Bewehrung gem. DIN 1045-1 (07/01), 13.3.2(4)
Durchstanznachweis
gem. DIN 1045-1(07/01), Abschnitt 10.5
Ek 3
Gew. Lage des kritischen Rundschnitts bei 1.0d vom
Stützenanschnitt.
Beiwert für nichtrotationssymmetrische
Querkraftverteilung
=

1.05
-
Faktor zur Erhöhung des Durchstanzwiderstandes gem.
DAfStb, Heft 525,Gl.(H.10-6) k
=
1.20
Aufzunehmende Querkraft
Mittl. Längsbewehrungsgrad
Mittl. Längsbewehrungsgrad
RundAbstand
schnitt
[m]
Ucrit
0.76
u
[m]
*
VEd
z
y
vEd
[kN/m]
-
=
=
=
12.13
0.10
0.10
kN
%
%
vRd,ct erf Asw
[kN/m]
[cm²]
-
* Der krit. Rundschnitt liegt komplett außerhalb der Fundamentplatte.
Der Durchstanznachweis entfällt.
RundAbstand
u
vEd
schnitt
[m]
[m] [kN/m]
Ucrit
0.76
0.00
0.00
vRd,ct
[kN/m]
239.48
Nachweis
0.0000
vEd/vRd,ct
Keine Durchstanzbewehrung erforderlich!
>> Mindestbewehrung alternativ >> Q188A oben + unten!
<= 1.0
50
Seite
6-Kopfbänder
Position
Datum
30.09.2008
Projekt
1162-5-Hamburg1
>> Kopfbänder an den 4 Ecken des Carports zur "Räumlichen Aussteifung".
Gew:
Kopfband  9 / 9cm
L= ca. 50cm
Anschluss zu Längsträger
> seitlich angel.mit 2 Schrauben
Anschluss zur Stütze
> stumpf aufgesetzt mit
2 Schrauben
5/80mm
5/80mm
>> Ausführung konstruktiv- ohne weiteren Nachweis!
>> 2 Kopfbänder je Längsseite >> Gesamt= 4 Kopfbänder.
51
Seite
Position Schlussbemerkung
Datum
30.09.2008
Projekt
1162-5-Hamburg1
Allgemeine Schlussbemerkungen zur Ausführung:
- Die bei der Ausführung der Bauarbeiten fachlich verantwortliche Bauleiter hat die getroffenen Lastannahmen
mit den Gegebenheiten in der Örtlichkeit zu überprüfen.  Bei festgestellten Abweichungen ist sofortige
Rücksprache mit dem Aufsteller zu halten.
- Sämtliche Gründungsmaßnahmen im Außenbereich sind nur auf tragfähigem Baugrund frostsicher auszuführen
(Tiefe >= 80 cm).
- Sämtliche Hinweise und Auflagen der Statischen Berechnung sind bei der Ausführung zu beachten.
- Vorgefertigte Stahlformteile sind nur in verzinkter Ausführung nach ihrer Zulassung zu verwenden.
- Nicht nachgewiesene untergeordnete Bauteile sind konstruktiv auszuführen!
- Die Ho lzko nstruktio n ist mit Ho lzschutz zu ve rse he n >> Die "Allg e me ine n Re g e ln" d e s
ko nstruktive n Ho lzschutze s we rd e n b e i d e r Ausführung d ring e nd zur Anwe nd ung e mp fo hle n!
- Die Einhaltung der Vorschriften und Auflagen der Baugenehmigung sowie der
Bauberufsgenossenschaften sind bei der Ausführung sämtlicher Arbeiten sicherzustellen!
Aufgestellt,
Büren, den 30.09.2008
.........................................
Dipl.-Ing. F.J. Götte

Statische Berechnung - Gartenhaus-Park

Transcription

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