Le manuel des soufflets métalliques Soufflets métalliques

Transcription

Soufflets métalliques
Le manuel des soufflets métalliques
Witzenmann GmbH
0441f/
2/04/1
0/5
Östliche Karl-Friedrich-Str. 134
75175 Pforzheim
Tél. +49 - (0)7231 - 581- 0
Fax +49 - (0)7231 - 581- 820
[email protected]
www.witzenmann.com
Le manuel des soufflets métalliques
Edition actualisée du manuel des soufflets métalliques
Édition : janvier 2010
Sous réserve de modifications techniques.
Vous pouvez également télécharger les données techniques
en format PDF
sur le site internet www.flexperte.de
Sur demande, nous vous ferons parvenir notre logiciel de
calcul et de conception Flexperte. Vous y trouverez toutes les
données techniques essentielles pour construire compensateurs, flexibles métalliques, soufflets métalliques et supports
de tuyauterie.
Courriel : [email protected]
Manuel des soufflets métalliques
Manuel des soufflets métalliques
Sommaire
Sommaire
Chapitre 1
Chapitre 2
Witzenmann - le spécialiste des éléments métalliques flexibles Produits et procédés de fabrication
4
4.3 Résistance à la pression et au flambage
62
4.4 Résistance à la fatigue
67
6
4.5 Déformation angulaire et latérale
71
8
4.6 Torsion et flambage par torsion
73
75
2.1 Soufflets métalliques HYDRA (hydroformés)
2.2 Soufflets de précision HYDRA
12
4.7 Raideur des soufflets
2.3 Soufflets à diaphragmes HYDRA
14
4.8 Force de réaction à la pression et diamètre hydraulique 76
2.4 Réservoirs de dilatation HYDRA
16
2.5 Tubes de précision HYDRA
18
Chapitre 5
2.6 Matériaux
20
5.1 Moyens de contrôle et d'analyse
80
2.7 Collets et embouts de raccordement
24
5.2 Principaux contrôles pour les soufflets métalliques
82
2.8 Technique d'assemblage
29
2.9 Gestion de la qualité
31
Chapitre 6
2.10 Certifications et homologations clients
35
6.1 Sélection du soufflet à l'aide du manuel
88
6.2 Sélection du soufflet à l'aide du logiciel Flexperte
94
38
6.3 Soufflets métalliques HYDRA en acier inoxydable (série préférentielle) 9
5
Chapitre 3
Domaines d'application typiques des soufflets
Les contrôles produit Witzenmann
Tables techniques
78
86
3.1 Soufflets de tige de vanne 40
6.4 Soufflets métalliques HYDRA pour vannes selon normes ANSI
116
3.2 Soufflets de tige de vanne pour centrales nucléaires
42
6.5 Soufflets métalliques HYDRA en bronze (série préférentielle)
126
3.3 Applications en technique du vide
43
6.6 Soufflets à diaphragmes HYDRA profil normal (série préférentielle) 130
3.4 Petits compensateurs
44
6.7 Soufflets à diaphragmes HYDRA profil étroit (série préférentielle)
144
3.5 Applications en technique solaire
45
6.8 Géométrie des embouts de raccordement des soufflets
154
3.6 Garnitures mécaniques d’étanchéité
47
6.9 Réservoirs de dilatation HYDRA 162
3.7 Capteurs et actionneurs
48
6.10 Tubes de précision HYDRA 164
3.8 Accumulateurs à soufflet métallique
50
3.9 Accouplements à soufflet métallique
51
Chapitre 7
3.10 Soufflets métalliques pour moteurs de voitures modernes
52
7.1 Tables des matériaux
174
7.2 Résistance à la corrosion
200
Chapitre 4
Calcul et caractéristiques des soufflets
Fiches techniques
172
56
7.3 Tables de conversion et symboles
239
4.1 Justification structurale des soufflets métalliques
58
7.4 Formulaire-type pour vos demandes d'offre
250
4.2 Contraintes
60
7.5 Documentation et manuels
251
1 | Witzenmann, le spécialiste des éléments métalliques flexibles
Witzenmann
La maîtrise des compétences
Assurer l'étanchéité des pièces flexibles à la pression, à la chaleur et à des
fluides divers, compenser les déformations de tuyauteries dues à des variations de température ou de pression
lorsque les systèmes de conduites sont
exposés à des vibrations plus ou moins
importantes, lorsque des fluides
doivent être transportés sous pression
ou lorsqu'il faut étanchéifier un vide
poussé : dans toutes ces applications,
on utilise des éléments métalliques
flexibles, par exemple des soufflets
métalliques, des soufflets à diaphragmes, des flexibles métalliques ou des
compensateurs.
Inventeur du tuyau métallique flexible
et fondateur de l'industrie du flexible
et du compensateur, Witzenmann est
la meilleure adresse pour toutes ces
applications. L'invention fondamentale
fut le tuyau métallique flexible, mis au
4
point et breveté en 1885, le brevet pour
le compensateur métallique fut délivré
en 1920.
Une présence mondiale
Witzenmann est un groupe international de plus de 3000 collaborateurs et
23 filiales. Il est aujourd'hui synonyme
d'innovation et de qualité. Leader technologique, Witzenmann dispose d'une
compétence globale et de la plus vaste
gamme de produits de sa branche.
Nous développons ainsi des solutions
optimales pour les joints flexibles, le
découplage de vibrations, l'amortissement de pression, la compensation
de dilatation thermique, le montage
flexible ou l'acheminement de fluides.
Partenaire en développement de l'industrie, de l'automobile, du bâtiment,
de l'aéronautique, de l'aérospatiale et
de nombreux autres marchés, Witzenmann dispose de son propre atelier de
fabrication de machines, d'outillages et
de prototypes ainsi que d'équipements
de test et d'essais très complets.
Le conseil technique dans le centre de
compétence de notre maison mère à
Pforzheim est un facteur essentiel de
notre relation avec le client. En étroite
collaboration avec lui, des équipes d'ingénieurs hautement qualifiés
travaillent au développement de
produits et de nouvelles applications.
Nos spécialistes accompagnent le
client, de l'etude jusqu'à la production
en série.
L'effet de synergie créé à partir de ce
savoir global se retrouve dans chaque solution-produit. La diversité des
champs d'application est pratiquement
illimitée. Toutes nos solutions-produits
ont cependant un critère commun :
sécurité maximum, même en conditions extrêmes. Ce principe vaut pour
toutes les solutions Witzenmann
– conduites ultra-flexibles, compensateurs pour applications industrielles,
soufflets de précision pour pompes à
carburant haute pression, injecteurs
piézo-électriques ou bougies de préchauffage à capteur de pression pour
moteurs de voiture modernes, entre
autres.
De meilleurs produits
5
2 | Produits et procédés de fabrication
2.1 | Soufflets métalliques (hydroformés) HYDRA
6
8
2.2 | Soufflets de précision HYDRA
12
2.3 | Soufflets à diaphragmes HYDRA 14
2.4 | Réservoirs de dilatation HYDRA
16
2.5 | Tubes de précision HYDRA 18
2.6 | Matériaux
20
2.7 | Collets et embouts de raccordement 24
2.8 | Technique d'assemblage
29
2.9 | Gestion de la qualité
31
2.10 | Certifications et homologations clients
35
7
2.1 | Soufflets métalliques (ondulés) HYDRA
flexible
et résistant à
la pression
Les soufflets métalliques sont des pièces
cylindriques à paroi mince. Leur surface
est constituée d'une structure ondulée
perpendiculaire à l'axe du cylindre. Ils
possèdent donc une grande souplesse en
déformation axiale, latérale et/ou angulaire.
Ils sont également étanches, résistants à la
pression, à la chaleur, à la corrosion ainsi
qu'à la torsion. Les soufflets métalliques
sont les éléments de construction privilégiés lorsqu'il s'agit d'allier plusieurs de ces
propriétés, par exemple :
•comme élément d'étanchéité de tige de
vanne résistant à la pression et à la
chaleur pour raccords, garnitures et
robinetterie,
•comme soufflet interrupteur à vide dans
les installations à courant fort,
•comme joint flexible dans les pompes et
accumulateurs de pression,
•comme élément d'étanchéité flexible et
résistant à la pression et à la chaleur dans
8
les injecteurs à essence et les bougies de
préchauffage modernes,
•comme coupleur d'arbre mécanique,
•comme ressort étanche dans les
garnitures mécaniques d’étanchéité ou
•comme conduit étanche et exempt de
contraintes au travers des parois de
réservoirs.
Conçus correctement, les soufflets métalliques HYDRA sont des pièces robustes et
sans entretien qui présentent une excellente fiabilité et une grande longévité.
Les soufflets HYDRA sont fabriqués à partir
de tubes à paroi mince déformés par procédé hydraulique. Il est possible de superposer plusieur tubes, selon l'application
requise. Les soufflets à paroi simple
présentent une raideur faible. Ils sont
notamment employés en technique du
vide. Les soufflets multiparois offrent
une haute résistance à la pression tout
Fig. 2.1.1. : soufflet métallique HYDRA avec et sans embouts (de gauche à droite)
en présentant une grande flexibilité. Ils
sont employés par exemple comme joint
d'étanchéité de tige de vanne pour une
pression de service pouvant dépasser
400 bar.
Les tubes à paroi mince utilisés chez
Witzenmann pour la production des soufflets sont en général fabriqués à partir de
feuillards de 0,1 à 0,5 mm d'épaisseur, par
soudage longitudinal en continu (figure
2.1.2. en haut à gauche). Ces produits
semi-finis sont aussi commercialisés
dans notre programme de tubes. Il est
également possible d'utiliser des tubes
emboutis longitudinalement ou des
manchons façonnés par emboutissage
profond. Pour la fabrication de soufflets
multicouches, plusieurs tubes sont insérés
l'un dans l'autre avant la formation des
ondes (figure 2.1.2. en haut à droite). Les
ondes sont formées en serrant et en obturant une partie du cylindre par des outils à
l'intérieur et à l'extérieur du cylindre, puis
en y injectant un liquide hydraulique sous
pression. La pression hydraulique forme
une ondulation dans la section obturée du
tube. À l'étape suivante, l'outil se déplace
axialement en compressant et en redressant la première ondulation pour obtenir la
forme finale de l'onde du soufflet. Généralement, les ondes sont formées une à une.
Selon le même principe, il est également
possible de former plusieurs ondes en une
seule fois au moyen d'un outillage plus
complexe (procédé simultané, figure 2.1.2.
en bas), ce qui s'avère plus économique
pour des quantités importantes.
9
La hauteur et donc la flexibilité de l'onde
du soufflet sont limitées par la ductilité
du matériau employé. Avec des aciers
inoxydables austénitiques ou des alliages à base de nickel, on peut obtenir des
proportions de 1:1,5 (DN 15) et de 1:1,3
(DN 150) entre le diamètre extérieur et le
diamètre intérieur en formant les ondes
une à une. Avec le procédé simultané, les
proportions des diamètres réalisables sont
un peu moindres.
Quand les ondes sont formées, le profil
ne doit pas présenter de bavure afin de
pouvoir retirer l'outillage (figure 2.1.3. à
gauche). Ces types de profil en forme de
sinus ou de U sans défaut sont utilisés
par ex. en cas de très faible hauteur de
profil (moulures) ou pour des soufflets
extrêmement résistants à la pression.
En règle générale, le soufflet est ensuite
écrasé dans la direction de l'axe afin d'obtenir un profil  (figure 2.1.3. à
droite). Les avantages du profil  sont
une raideur notablement plus faible par
onde et des ondes plus courtes. Pour une
même longueur, un soufflet à profil  a
un plus grand nombre d'ondes qu'un
soufflet au profil en forme de sinus et
il peut donc compenser de plus grands
déplacements.
Soufflets avec fond
Les soufflets avec fond peuvent être fabriqués directement à partir de manchons
emboutis ou filés. Le bronze et le tombac
s'y prêtent particulièrement. Les manchons inox peuvent aussi être fabriqués
par emboutissage profond ou filage inverse, mais l'investissement augmente de
manière significative. Comme un outillage
spécial est généralement nécessaire pour
la réalisation des manchons, ce procédé
ne peut être conseillé que pour les grandes séries.
Pour les petites séries ou les soufflets à
parois multiples, il est plus économique
de souder des pièces tournées ou embouties sur des soufflets en bronze. Pour les
soufflets inox, l'utilisation de disques
soudés sur le fond du soufflet se révèle
judicieuse. Un soudage sur des pièces
tournées ou embouties est également
possible.
Fabrication du tube
soudage
du tube
formage du tube
Étape intermédiaire pour soufflets multicouches
segmentation
du tube
introduction du tube
Hydroformage
fermeture de l'outillage
étanchéification du tube
mise sous pression intérieure
p du tube
serrage de l'outillage
ouverture de l'outillage
suppression de l'étanchéification
Fig. 2.1.2 : procédé simultané pour la fabrication des soufflets
Fig. 2.1.3. : profil de soufflet non écrasé (à gauche) et écrasé (à droite)
10
11
dès 3 mm
de diamètre
Les soufflets de précision HYDRA
répondent aux exigences les plus strictes
en matière de tenue de cotes, hygiène,
fonctionnalité et longévité. Nos soufflets,
parfaitement adaptés aux besoins spécifiques de chaque client et à la fabrication en
grandes séries, sont fabriqués dans
des conditions de salle blanche. Les soufflets de précision Hydra les plus petits ne
mesurent que quelques millimètres et
peuvent donc être utilisés dans des systèmes mécatroniques.
Fig. 2.2.1. : Soufflets de précision HYDRA
12
Les soufflets de précision HYDRA sont
utilisés dans l'industrie automobile
comme garnitures d'étanchéité flexibles
et ultra-résistantes à la pression dans les
capteurs et les actionneurs piézo. Pour les
applications dans les injecteurs essence
ou les bougies de préchauffage à capteur
de pression intégré, il faut tolérer durablement des pressions pulsées de l'ordre
de 300 bar. Nous proposons également
des soufflets présentant une résistance à
la pression nettement plus haute, par ex.
pour la fermeture directe de l'aiguille des
injecteurs diesel.
Les soufflets de précision servent également de garnitures d'étanchéité ultraflexibles non soumises à pression. Ces
soufflets doivent présenter une grande
flexibilité pour le déplacement de grands
volumes, de plus leur durée de vie doit
en général être supérieure à 109 cycles
opérationnels. Ces soufflets de précision
se trouvent dans les pompes à carburant
modernes, les accumulateurs ou les amortisseurs de pression.
Les soufflets de précision HYDRA sont
fabriqués en fonction de l'application
désirée. Nos prestations de développement incluent le calcul de la résistance
à la température et à la pression et de la
longévité ainsi que la validation et la
qualification dans des conditions proches
des conditions réelles.
Fig. 2.2.2. : Fabrication des soufflets de précision HYDRA en conditions de salle blanche
13
2.3 | Soufflets à diaphragmes HYDRA
2.3 | Soufflets à diaphragmes HYDRA
extrêmement flexible
Les soufflets à diaphragmes HYDRA se
composent de disques profilés soudés l'un
à l'autre par paire. La figure 2.3.2. montre
la structure schématique d'un soufflet à
diaphragmes ainsi que son profil typique
en coupe métallographique. Les soufflets à
diaphragmes possèdent une grande capacité d'absorption de la dilatation (jusqu'à
80 % de leur longueur), une très faible
raideur ainsi qu'un grand diamètre hydraulique. Généralement, la résistance à la
pression est limitée à quelques bars. De ce
fait, les soufflets à diaphragmes conviennent particulièrement aux applications
basses pressions ou vide. Les soufflets à
diaphragmes HYDRA sont utilisés sur les
appareils de mesure et de régulation, en
technique du vide, aéronautique et aérospatiale, appareillage médical, construction
de robinetterie spéciale, comme garniture
mécanique d’étanchéité et compensateur
de volume sur les isolateurs haute tension
à refroidissement par huile.
Nous proposons deux séries de soufflets à
14
diaphragmes : les soufflets à diaphragmes
ondulés à profil normal et les soufflets à
diaphragmes ondulés à profil étroit. Ces
derniers conviennent particulièrement
pour les garnitures mécaniques d’étanchéité grâce à leurs dimensions compactes
et à leur raideur relativement importante.
De par leur conception, les soufflets à
diaphragmes présentent de grandes
contraintes en fond d'entaille sur les cordons de soudure. Pour garantir leur longévité, les contraintes de traction doivent
être évitées autant que possible. Ceci est
obtenu par une répartition de la course
axiale en 80 % d'écrasement (réduction du
soufflet) et 20% d'étirement (allongement
du soufflet).
En cas de répartition différente
des charges, le
soufflet sera
pré-contraint
pour le montage.
Figure 2.3.1. : soufflet à diaphragmes HYDRA
Figure 2.3.3. : Profil du soufflet à diaphragmes schématique (à gauche) et en coupe métallographique (à droite)
Sur demande, nous fournissons également
•des disques de diaphragme ondulés
(figure 2.3.3 en haut),
•des disques de diaphragme ondulés à
fond plat (figure 2.3.3. au milieu) ainsi que
•des disques de diaphragme plats
(figure 2.3.3. en bas)
Figure 2.3.3. : Disques profilés HYDRA : disques de
diaphragme ondulés (en haut), disques de diaphragme
ondulés à fond plat (au milieu) et disques de diaphragme plats (en bas)
en épaisseur 0,1 mm, 0,15 mm, 0,2 mm,
0,25 mm et 0,3 mm. Il est judicieux d'employer de tels disques comme éléments
élastiques lorsque les courses de travail ou
les volumes déplacés ne sont pas importants et qu'une grande rigidité du système
est requise.
15
grande
compensation de
volume
ble sur leur circonférence. Les raccords
standard sont des colliers de serrage en
laiton faciles à monter. D'autres raccords
peuvent être livrés sur demande. Les
réservoirs peuvent être disposés entre
autres en colonne, dans ce cas ils sont
couplés l'un à l'autre afin d'obtenir de plus
grands volumes.
De par leur fonction, les réservoirs de dilatation HYDRA présentent une faible résistance à la pression. Il est cependant possible de l'améliorer substantiellement au
moyen de bagues d'appui ou de noyaux
spécialement profilés. Les courbes pression-volume des réservoirs de dilatation
HYDRA ne sont pas linéaires (figure 2.4.2.),
l'augmentation de volume δV/δp s'amoindrit proportionnellement à l'augmentation
de la pression.
Un des domaines d'application des réservoirs de dilatation HYDRA est la compensation des variations de volume de l'huile
d'isolation dues à la température dans les
transformateurs haute tension. A cet effet,
l'huile est enfermée hermétiquement dans
le réservoir, l'intérieur de l'isolateur étant
ainsi protégé.
Les réservoirs de dilatation HYDRA sont
fabriqués à partir de diaphragmes inox
emboutis à profil spécial, soudés ensem-
16
aussi employés comme amortisseur ultradynamique permettant l'atténuation des
coups de bélier sur les pompes à piston à
grand rendement.
Figure 2.4.1. : Réservoir de dilatation HYDRA
pression
Les réservoirs de dilatation HYDRA servent
à absorber les variations de volume. Leurs
avantages sont une grande compensation
de volume pour une faible pression de sollicitation, une bonne résistance à la corrosion et à la température, une étanchéité à
la diffusion de longue durée et une grande
longévité.
volume déplacé
Bild 2.4.2. : Courbe d'un réservoir de dilatation
HYDRA (schématique)
17
2.5 | Tubes de précision HYDRA
paroi
ultra-mince
Pour la fabrication de nos soufflets métalliques, nous utilisons des tubes en acier
inoxydables à paroi mince assemblés
par soudure longitudinale. Le matériau
standard est l'acier 1.4571, la plupart des
dimensions peuvent également être livrées
dans les qualités 1.4541 et 1.4828 ainsi
qu'en titane, nickel ou alliages à base de
nickel tels que inconel 625, incoloy ou hastelloy. Les tolérances pour le diamètre et la
longueur du tube sont de l'ordre
de ±0,1 mm. Nous pouvons livrer toutes
les tailles de tube jusqu'à une longueur
maximale de 6,50 m.
Figure 2.5.1. : Tubes de précision HYDRA
18
19
2.6 | Les matériaux des soufflets
Compétences
globales
Les matériaux servant à la fabrication
des soufflets doivent être particulièrement déformables. De ce fait, préférence
est donnée aux métaux présentant une
structure de type maille cubique à faces
centrées. Les familles de matériaux les
plus importantes pour la fabrication des
soufflets sont les aciers inoxydables
austénitiques, le nickel et les alliages à
base de nickel ainsi que le bronze. Le
choix du matériau dépend des exigences
requises en matière de résistance à des
fluides divers, à la corrosion, à la température, à la fatigue ainsi qu'en matière de
résistance mécanique statique.
Le tableau 2.6.1. donne un aperçu des
matériaux disponibles et de leur aptitude à
la fabrication de soufflets hydroformés ou
à diaphragmes. Le matériau standard pour
les soufflets métalliques est l'acier inoxydable austénitique stabilisé au Ti 1.4571.
Il présente une grande résistance à la corrosion et à la fatigue, de bonnes valeurs de
résistance statique, une excellente usina-
20
bilité et un rapport qualité-prix avantageux
par rapport à d'autres matériaux pour
soufflets. Sur les soufflets métalliques, les
précipités Ti(CN) typiques observés sur les
matériaux stabilisés au Ti sont, de par le
procédé employé, parallèles à la surface
du soufflet et n'entravent donc pas ses performances, que ce soit en tant qu'entaille
mécanique ou comme chemin de diffusion.
En technique alimentaire, médicale ou du
vide, on utilise fréquemment les aciers
inoxydables non stabilisés au Ti 1.4404
ou 1.4441. Par rapport à l'acier 1.4571, ces
matériaux présentent une plus grande
pureté, une légère réduction de la résistance mécanique statique, une diminution
minime de la résistance à la fatigue et une
plus grande tendance à la fissure à chaud
lors du soudage. Les aciers réfractaires
ont hydroformés prouvé leur efficacité
pour les températures dépassant 550°C.
Le matériau 1.4876 par exemple peut être
utilisé pour les compensateurs proches du
moteur sur les systèmes d'échappement.
Matériaux disponibles, les matériaux privilégiés sont indiqués en gras
no. de
matériau
Type de matériau/
désignation commerciale
1.4541
1.4828
aciers inoxydables
austénitiques
stabilisés au Ti
aciers inoxydables
austénitiques
sans Ti
acier inoxydable réfractaire
1.4876
1.4571
1.4404
1.4441
1.4564
1.4568
convient pour
soufflets soufflets à
ondulés diaphragmes
++
Observations
++
++
++
matériau standard
++
++
technique de l'alimentaire et du vide
++
++
sur demande
+
+
incoloy 800 H
++
++
17-7 PH
++
+
+
–
AM 350
+
2.4816
inconel 600
+
+
2.4856
inconel 625
++
++
2.4819
hastelloy C-276
++
++
2.4610
hastelloy C-4
+
–
2.4617
hastelloy B-2
+
–
3.7025
titane pur grade 1
+
+
3.7035
titane pur grade 2
+
+
2.4360
monel
+
–
2.4060
nickel pur
+
–
2.1020
bronze CuSn6
++
–
2.1030
bronze CuSn8
++
–
convient pour des températures
supérieures à 550°C
aciers durcissables
par précipitation
sur demande
matériaux standard pour pressions ou
températures importantes et/ou exigences
particulières de résistance à la corrosion
haute résistance aux acides
sur demande
Tableau 2.6.1.
21
Il présente d'excellentes caractéristiques
de résistance au fluage et est homologué
pour les températures dépassant 550°C
sur les pièces sous pression.
Dans le domaine des vannes, on emploie
des soufflets en alliages à base de nickel
lorsqu'une résistance à la corrosion particulièrement grande, des pressions ou
des températures élevées sont requises.
Les matériaux standard sont le 2.4819
(Hastelloy 276) et le 2.4856 (Inconel 625).
Les soufflets fabriqués avec ces alliages
présentent une plus grande résistance à la
pression que les soufflets en acier inoxydable austénitique en raison de la plus
grande résistance statique du matériau.
Sur le diagramme 4.8.1., la longévité en
température ambiante des soufflets en
alliages à base de nickel est donnée en
comparaison avec celle des soufflets en
acier inoxydable austénitique. L'emploi
d'alliages à base de nickel est avantageux
22
pour des cycles de charge de 50.000 max.
Pour des fréquences de cycles plus élevées, la résistance à la fatigue des aciers
inoxydables austénitiques est cependant
plus grande.
Dans le domaine des hautes températures,
la longévité des alliages à base de nickel
est en général plus grande que celle des
aciers inoxydables.
En cas d'applications spécifiques, il est
aussi possible d'utiliser des aciers inoxydables durcissables ou des alliages à base
de nickel durcissables. Une fois les ondes
formées, ces matériaux sont soumis à
un traitement thermique engendrant une
amélioration notable de la résistance statique et de l'endurance à la fatigue. Il faut
cependant prendre en compte une moindre résistance à la corrosion, l'augmentation des coûts de matériau et le processus
supplémentaire de traitement thermique
dans les étapes de fabrication.
Paramètres de détérioration P (MPa)
aciers inoxydables austénitiques
aciers durcissables
Alliages à base de nickel
Nombre de cycles N
Fig. 2.6.2. : Comparaison des courbes de Woehler à 50% à température ambiante pour les soufflets en acier
inoxydable austénitique, en alliages à base de nickel et en acier inoxydable durcissable.
23
2.7 | Collets et embouts de raccordement
Configuration parfaite
Le collet du soufflet permet l'assemblage
des soufflets avec leurs embouts. Cette
connexion est soumise aux mêmes exigences que le soufflet en termes d'étanchéité, de résistance à la température, à
des fluides divers et à la pression et de
longévité. De ce fait, le choix et l'exécution
du type d'assemblage doit s'effectuer avec
soin. Il dépend en premier lieu du type de
raccordement et des contraintes auxquelles le soufflet est soumis.
Les collets suivants sont disponibles en
version standard :
Soufflets avec collet sans cotes spécifiques
Toutes les versions de soufflets munis de
ces collets bénéficient de délais de livraison très courts.
Fig. 2.7.1. : Soufflet coupé à longueur sur le rebord intérieur (à gauche) et sur le rebord extérieur (à droite)
24
Collet de forme B
Cette forme de collet, estampée ou tournée sur une onde du soufflet, est simple et
économique. La géométrie des embouts
de raccordement est simple. Le collet de
forme B convient pour le soudage laser,
micro-plasma ou à l'arc. Les soufflets sont
soudés sans métal d'apport jusqu'à une
épaisseur totale de paroi de 1 mm, avec
métal d'apport pour les épaisseurs de paroi supérieures.
L'inconvénient de la forme B est l'effet
d'entaille de la soudure circulaire et son
positionnement sur une zone mécaniquement sollicitée. Ce type de collet doit
donc être évité lorsqu'un grand nombre
de cycles est requis ou en cas de pression
intérieure (pulsative) importante. Le collet
de forme B est par contre le bon choix
pour les soufflets de tige de vanne soumis
à une grande pression extérieure. En effet,
la pression extérieure contrecarre l'effet
d'entaille et allonge ainsi la durée de vie.
Le collet de forme B présente en outre les
avantages suivants : dimensions réduites
et assemblage soufflet-embout sans jeu
sur la face extérieure du soufflet, qualité
primordiale dans l'industrie alimentaire et
la technique du vide.
Fig. 2.7.2. : soufflet métallique avec collet en B
et embout
Collet de forme S / Ja
La forme S est obtenue par galetage sur
une onde du soufflet. Le cordon de soudure est positionné de manière à éviter
au maximum les contraintes mécaniques.
Le collet en S est donc conseillé pour les
pièces soumises à de fortes contraintes
dynamiques. La forme S convient pour le
soudage, le brasage et le collage. La forme
des embouts est plus délicate que pour
le collet de forme B. En effet, un soudage
de qualité ne pourra être obtenu que sans
jeu entre le soufflet et l'embout. Pour un
assemblage par collage ou par brasage,
25
l'embout devra être pourvu d'une goujure
correspondant au collet (cf. figure 2.7.1.).
Pour les fabrications en grandes séries,
le collet de forme S peut être obtenu en
élargissant un collet de forme J (collet de
forme Ja)par procédé hydraulique.
Collet de forme J
Le collet de forme J est un collet cylindrique de fabrication simple au diamètre du
tube à raccorder. Comme le collet en S, il
convient pour le soudage, le brasage et
le collage. Le raccordement par collet en
J peut s'effectuer sans jeu ; il est souvent
employé sur les clapets à dépression.
Le raccord sans jeu d'un collet de forme
J sur l'embout est plus délicat que celui
d'un collet en S par compression et
convient donc moins pour les grandes
séries.
Fig. 2.7.3. : soufflet métallique avec collet en S et embout
Fig. 2.7.4. : soufflet métallique avec collet en J et embout avec et sans anneau frontal (de gauche à droite)
Collet de forme V
Le collet de forme V permet un assemblage démontable du soufflet sur un tuyau
ou un autre soufflet au moyen de colliers
à collet en V. Ce type de connexion est
utilisé dans les applications hautes températures, par ex. dans les conduites de
gaz d'échappement sur les gros moteurs.
Le collet de forme V est un embout spécial
qui nécessite un outillage spécifique.
Fig. 2.7.5. : soufflet métallique avec collet en V, collier
en V et embout
Géométrie des embouts de raccordement
La géométrie des embouts dépend de la
forme du collet et du type d'assemblage
choisi. Si un procédé thermique est utilisé,
il faut veiller à une répartition uniforme de
la chaleur sur la partie mince du soufflet
et la partie épaisse de l'embout, par ex.
au moyen de lèvres à souder. Il s'agit de
strictions sur l'embout qui permettent de
diminuer le transfert de chaleur hors de la
zone de soudage.
Les avantages et les inconvénients des
différentes formes de collet sont présentés dans le tableau 2.7.1. Les géométries
et dimensions privilégiées des embouts
pour les collets standard des soufflets
métalliques et à diaphragmes HYDRA sont
décrites au chapitre 6.
27
2.8 | Techniques d'assemblage
Avantages et inconvénients des différentes formes de collet
Collet de forme B
Collet de forme Ja / S
Collet de forme J
Collet de forme V
La perfection
absolue
adéquation pour
soufflets à paroi mince
++
+
++
– 1)
soufflets à paroi épaisse
++
– 1)
+
– 1)
+
++
++
+
résistance à la fatigue
résistance à la pression
pression intérieure
+
++
++
– 2)
pression extérieure
++
++
+
– 2)
étanchéité
++
++
++
– 2)
démontabilité
–
–
–
++ 2)
convient au
soudage
++
++
+
–
brasage
–
++
++
–
collage
–
++
++
–
serrage
–
–
–
++
Tableau 2.7.1.
1) outillage spécial impératif
2) liaison par serrage
28
Les soufflets et embouts en acier, acier
inoxydable, nickel ou alliage à base de
nickel, titane ou autre combinaison de
matériaux similaires sont généralement
assemblés par soudage. Cette technique
permet une intégration optimale du soufflet, si toutefois le cordon de soudage est
correctement préparé et la lèvre à souder
correctement étudiée. Des tests de processus de soudage sont disponibles pour les
combinaisons de matériaux courantes.
Les processus de soudage disponibles
chez Witzenmann sont le soudage à l'arc
avec et sans métal d'apport, le soudage
micro-plasma, le soudage par résistance et
le soudage au laser continu et pulsé. Ces
derniers conviennent plus particulièrement
pour les soudures circulaires sans couleur
de revenu avec faible apport de chaleur.
Le soudage laser présente en outre l'avantage de ne pas modifier sensiblement la
structure des matériaux de base puisque la
zone d'influence thermique est très limitée.
Le soudage laser exige cependant une préparation mécanique plus soigneuse et des
tolérances plus étroites des embouts.
Lors du soudage, la combinaison des
matériaux du soufflet et de l'embout a
une influence capitale sur la qualité du
cordon de soudage. Les meilleurs résultats
sont obtenus avec les aciers inoxydables
stabilisés au Ti 1.4541 ou 1.4571 pour les
embouts. Ceci vaut pour les soufflets en
acier austénitique 1.4541 ou 1.4571 ainsi
que pour les soufflets en alliage à base de
nickel, comme par ex. le 2.4819 (Hastelloy C 276) ou le 2.4856 (Inconel 625). Les
soufflets en 1.4541 ou en 14571 se soudent
aussi aisément sur des embouts en acier
1.4306 ou 1.4307 ou des aciers non alliés,
par ex. le 1.0305. La combinaison 1.4404 /
1.4404 est plus difficile à souder à cause de
la tendance à la fissure à chaud en cas de
solidification primaire non ferritique.
29
2.8 | Techniques d'assemblage
Le procédé le plus employé pour l'assemblage de soufflets et d'embouts en métal
non ferreux est le brasage. Les soufflets
interrupteurs sur les installations à haute
tension et les soufflets sur les thermostats
de radiateur en sont des exemples d'application. Pour les soufflets en bronze, le processus d'assemblage le plus courant est le
brasage tendre à l'étain. Il existe d'autres
métaux d'apport pour les plages de température moyenne jusqu'à environ 220°C.
Nous recommandons le brasage avec
rainure pour éviter le recuit des extrémités
des soufflets au brasage à flamme nue.
Nous déconseillons le brasage fort pour
les soufflets en métal non ferreux car, la
température de brasage étant très élevée,
les ondes de l'extrémité du soufflet sont
recuites et leur durée vie s'en trouve
considérablement réduite. Par contre les
soufflets en acier inoxydable peuvent être
assemblés par brasage fort Cu/Ag. Pour
tous les procédés de brasage, un bon
mouillage du soufflet par le métal d'apport
et une grande propreté de surface sont
indispensables. A l'issue du brasage, les
vapeurs (résidus de flux) qui se condensent en particulier à l'intérieur du soufflet
doivent impérativement être éliminées
30
pour éviter toute corrosion ultérieure.
Les assemblages par collage ou par force
sont moins importants. On peut évoquer
le sertissage des soufflets (processus
économique) sur des brides tournantes.
Chez Witzenmann, le système d'assurance
qualité garantit la satisfaction des exigences les plus strictes envers nos produits
ainsi que le meilleur service qualité possible vis-à-vis de nos clients. Notre système
d'assurance qualité est audité régulièrement.
Fig. 2.8.1. : exemple d'assemblage par brasage ou
collage
Fig. 2.8.2. : soufflet métallique à brides tournantes et
collet à sertir
L'assurance qualité est organisée sur deux
niveaux. Le département qualité central
est chargé de la gestion organisationnelle
et technique des mesures d'assurance
de la qualité. Les services qualité de nos
différents départements assument la planification, la maîtrise et le contrôle de la
qualité dans le cadre du traitement des
commandes.
Le service qualité ne dépend pas de la production. Il est habilité à donner des instructions à l'ensemble du personnel exerçant
une activité en rapport avec la qualité.
Contrôle strict des fournisseurs
Nous travaillons exclusivement avec des
fournisseurs avec lesquels nous avons
signé une charte d'assurance qualité. Il
doivent avoir obtenu au minimum
la certification ISO 9001.
Nous exigeons des certificats de contrôle
pour les produits semi-finis tels que
feuillards, tôles, tubes et fils, conformément aux fins d'utilisation des pièces à
fabriquer. Nous nous assurons au moyen
de contrôles à la réception des marchandises et dans notre laboratoire des matériaux du respect de nos spécifications de
commande et de réception. Les fourchettes
de tolérance prescrites par les normes NF
ou similaires sont même parfois restreintes et précisées spécifiquement pour nos
matériaux.
31
Contrôle de la production et traçabilité
Notre service de surveillance opérationnelle assume la responsabilité du contrôle
et de l'entretien des installations de
production pendant le processus de fabrication de même que la conformité de la
production en cours aux spécifications de
fabrication. La traçabilité intégrale de nos
produits est assurée par notre système de
gestion et de planification de la production et l'archivage de nos documents de
fabrication.
Nous disposons de certificats de réception
selon EN 10204 - 3.1. pour l'ensemble des
matériaux de nos soufflets.
32
Maîtrise complète du processus
de soudage
Les travaux de soudage sont réglementés
par des instructions écrites. La qualification de nos soudeurs est assurée par des
contrôles selon EN 287-1 (EN ISO 9601-1) /
EN ISO 9606-4. Les méthodes de soudage
les plus importantes et les plus fréquentes
sont documentées par des contrôles de
procédure.
Contrôles de réception
Tous nos produits sont soumis avant
livraison à une inspection de dimensions
et d'aspect extérieur, c.-à-d. à un contrôle
visuel du soufflet, des soudures et des
embouts ainsi qu'à un contrôle des dimensions d'assemblage et de raccordement.
En outre, d'autres contrôles de réception
peuvent être effectués selon les spécifications du client, par ex.
Contrôle des dispositifs de mesure
et de test
L'ensemble des dispositifs de mesure
et de test est contrôlé régulièrement au
niveau de leur précision et de leur fiabilité.
Le calendrier de leur étalonnage est consigné au moyen de repères de contrôle.
•essais d'étanchéité,
•mesures de raideur,
•tests de résistance à la pression à
température ambiante,
•tests de résistance à la pression à la
température réelle d'utilisation,
•tests de cycles de charge sans pression
à température ambiante,
•tests de cycles de charges dans des
conditions proches des conditions
réelles.
Le type et l'ampleur des contrôles sont
définis en accord avec le client. Les
contrôles peuvent être surveillés par
l'agent délégué aux contrôles de la société
Witzenmann GmbH, un agent mandaté
par le client ou un organisme externe
certifié. Les pièces de série sont soumises
à des tests de requalification selon ISO
TS 16949.
Certificats de contrôle
Les certificats de contrôle pour le matériau
employé sont disponibles sur demande ;
les feuillards sur stock peuvent être attestés par le certificat de contrôle 3.1 ou 3.2
selon DIN EN 10204.
La norme DIN EN 10204 spécifie les certifications possibles des contrôles effectués
(voir tableau 2.9.1.)
33
Attestations de contrôle selon DIN EN 10204
Attestations de contrôle selon DIN EN 10204
Désignation
2.1
Certificat de
contrôle
Type
Attestation de non
conformité à la spécifique
commande
2.2
Relevé de
contrôle
3.1
Certificat de
réception 3.1
3.2
Certificat de
réception 3.2
34 Tableau 2.9.1.
spécifique
Contenu du certificat
Conditions
Attestation du certificat
Certification de la
conformité aux
spécifications de la
commande
Conformément
par le fabricant
aux conditions de
livraison spécifiées
dans la commande
ou - le cas échéant Certification de la
conformément aux
conformité aux
dispositions officielspécifications de
les et aux réglemenla commande avec
indication des résul- tations techniques
en vigueur
tats des tests non
spécifiques
Certification de la
conformité aux
spécifications de
la commande avec
indication des
résultats des tests
spécifiques.
Certification de la
conformité aux
spécifications de
la commande avec
indication des
résultats des tests
spécifiques.
par un agent du
fabricant délégué au
contrôle, indépendant du service de
production.
conformément aux
dispositions officielles et aux réglementations techniques
en vigueur.
par un agent du
fabricant délégué au
contrôle, indépendant du service de
production ou par
un agent délégué au
contrôle mandaté
par le client ou par
un agent spécifié
dans les dispositions officielles.
leader
mondial
Witzenmann a été la première entreprise
de sa branche certifiée selon la norme
DIN ISO 9001 dès 1994. La société
Witzenmann GmbH dispose aujourd'hui
des certificats de qualité et de protection
de l'environnement suivants :
•ISO / TS 16949:2002
•DIN EN ISO 9001:2000
•ISO 14001:2004
•EN 9100:2003
•Directive relative aux équipements
sous pression
•AD2000 – notice Merkblatt W0/TRD100
•AD2000 – notice Merkblatt HP0 und
DIN EN 729-2
•KTA 1401 et AVS D100/50
35
Homologations spécifiques (extrait)
Gaz/Eau
Navigation
DVGW
Association allemande des Professionnels de l'Eau et du Gaz
LRS
Allemagne
Lloyd’s Register of Shipping
Grande Bretagne
ÖVGW
Association autrichienne du gaz et de l'eau
Autriche
SSIGE
Société Suisse de l'Industrie du Gaz et des Eaux
BAM
Suisse
Institut fédéral de recherche et d'essais sur les matériaux France
Groupement de l'électrotechnique, de l'électronique
AFNOR
Gaz Association Française de Normalisation
Autres
Allemagne
VDE
et des techniques d'information
Allemagne
Navigation
VdS
GL
Germanischer Lloyd
Groupement des assureurs de choses
Allemagne
Allemagne
FM
ABS
American Bureau of Shipping USA
LPCB – Commission de Certification
de Prévention des Sinistres
Grande-Bretagne
USA
BV
Bureau Veritas
Mutuelle d'usines pour la Recherche
France
RTN – RosTechNadzor
DNV
DET NORSKE VERITAS
36
Autorité fédérale de surveillance pour l'écologie,
Norvège
la technologie et la technique nucléaire
Russie
37
3 | Domaines d'application typiques des soufflets
38
3.1 | Soufflets de tige de vanne
40
3.2 | Soufflets de tige de vanne pour centrales nucléaires
42
3.3 | Applications en technique du vide 42
3.4 | Compensateurs
43
3.5 | Applications en technique solaire 44
3.6 | Garnitures mécaniques d’étanchéité
46
3.7 | Capteurs et actionneurs
46
3.8 | Accumulateurs à soufflet métallique
47
3.9 | Accouplements à soufflet métallique
48
3.10 | Soufflets métalliques pour moteurs de voitures modernes
49
39
conception
multicouches
Les soufflets métalliques sont employés
pour étanchéifier les vannes haut de
gamme sans presse-étoupe. Les avantages
des vannes de ce type sont : étanchéité
absolue, haute résistance à la pression, à
la température et aux fluides et fonctionnement sans usure. Le soufflet métallique
sert ici de joint flexible sous pression et
compense le mouvement relatif entre la
tête et le corps de la vanne à l'ouverture et
à la fermeture de celle-ci (Fig. 3.1.1. / 3.1.2.).
Les soufflets de tige de vanne sont généralement multicouches afin d'obtenir des
pièces courtes. La pression est ainsi répartie sur plusieurs couches fines. Les ondes
des soufflets sont surtout soumises à des
contraintes de flexion et les ondes formées de plusieurs couches fines peuvent
supporter de plus grandes déformations
que celles formées d'une ou de seulement
quelques couches épaisses (cf. fig. 3.1.3.).
En conséquence, pour une même longueur
de construction, le mouvement admissible
s'amplifie en proportion de l'augmentation
du nombre de couches et de la diminution
de leur épaisseur. Le matériau du soufflet
est défini est fonction du fluide ambiant et
de la température d'utilisation. On utilise
de préférence l'acier inoxydable austénitique 1.4571 pour des températures de
550°C maxi. Les alliages à base de nickel,
par ex. 2.4819 (hastelloy C276) ou 2.4856
(inconel 625) conviennent à des températures supérieures ou à des fluides particulièrement agressifs. Les alliages à base de
nickel sont non seulement plus résistants à
la corrosion mais aussi plus robustes que
les aciers inoxydables austénitiques
et résistent mieux à la pression et aux
températures.
La conception du soufflet, nombre et
épaisseur des couches, dépend de la
pression de service. Les soufflets de tige
de vannes doivent toujours être soumis
à une pression extérieure afin d'éviter le
flambage.
Le nombre d'ondes et donc la longueur du
soufflet dépendent de la course et de la
longévité exigée. Pour les vannes d'isolement, la fréquence de cycles typique est de
10.000. Pour les vannes de régulation, on
peut obtenir une plus grande nombre de
cycles pour une course moindre.
ep
ep 2
/
ep 2
/
Fig. 3.1.1. / 3.1.2. : vanne à soufflet métallique isolant la tige filetée
40
Fig. 3.1.3. : répartition de la tension en flexion sur une poutre mono- et bi-couche
41
3.2 | Soufflets de tige de vanne pour centrales nucléaires
sécurité
absolue
La conception et le dimensionnement des
soufflets de tige de vanne pour centrales
nucléaires sont similaires à ceux des
soufflets de tige de vanne conventionnels.
Cependant la résistance à la pression
admissible, n'est exploitée qu'à 85 %.
La documentation et les contrôles revêtent
ici une importance accrue. Ils sont définis
au cas par cas selon la réglementation du
comité de la technique nucléaire (RCCM)
et les spécifications de l'exploitant de la
centrale nucléaire et dépendent du niveau
d'exigence dans lequel le soufflet a été
classifié. Les exigences typiques sont :
•Contrôle et certification du calcul de la
résistance à la pression et de la longévité
du soufflet par un agent indépendant
mandaté à la réception,
42
•Certification du matériau et des
méthodes de production selon les
normes RCCM, EN 9001 et AD 2000
incluant des homologations spécifiques
concernant les processus et le personnel
de soudage,
•Essais de traction à température
ambiante et à chaud, granulométrie et
contrôles de la résistance à la corrosion
du feuillard,
•Examen au rayon X et essai de
fissuration sur les soudures,
•Contrôles d'étanchéité, de pression et
de cycles sur les soufflets.
3.3 | Applications en technique du vide
étanchéité
absolue
En technique du vide aussi, les soufflets
métalliques servent souvent d'éléments
d'étanchéité flexibles. Les applications
principales sont l'étanchéification des tiges
sur les clapets à dépression et des interrupteurs à vide (cf. fig. 3.3.1.). Ces derniers sont
utilisés sur une plage de tension moyenne,
dans des réseaux d'environ 1 à 72 kV. Ils
coupent le courant au moyen de deux
contacts de cuivre séparés par commande
mécanique sous vide et sont conçus pour
un très grand nombre de cycles tout en
étant pratiquement sans entretien. Étant
donnée la faible différence de pression, les
soufflets à vide sont à paroi simple et ont
en général un profil très flexible. Les ondes
sont donc minces et hautes. Leur conception dépend de la course et de la longévité
désirées, qui se situe normalement entre
1.000.000 et 10.000.000 cycles. Une faible
raideur du soufflet est souvent demandée
pour permettre une grande vitesse opérationnelle. Les soufflets pour clapet à dépression sont soudés sur leurs embouts.
Fig. 3.3.1. : interrupteur
haute tension avec
soufflet métallique
d'étanchéité
Les soudures
devant s'effectuer
sans jeu afin d'assurer la sécurité de
l'évacuation,
on utilise donc de
préférence les collets de forme
J ou B.
Les soufflets pour interrupteur de courant haute tension sont brasés sur leurs
embouts. La surface du soufflet ne devant
présenter aucun oxyde ni résidu organique
pour garantir la qualité du processus de
brasage, une phase de nettoyage doit être
intégrée dans le déroulement de la fabrication.
43
3.4 | Petits compensateurs
3.5 | Applications en technique solaire
fonction
universelle
Les compensateurs servent à absorber les
dilatations thermiques, les tolérances de
montage dans la tuyauterie et les déformations en service. Le soufflet métallique
est l'élément essentiel de tout compensateur car il garantit flexibilité, étanchéité
et résistance à la pression. La contrainte
principale auquel est soumis un compensateur en construction d'installation résulte
du démarrage et de l'arrêt de l'installation.
De ce fait, la durée de vie demandée ne
dépasse généralement pas 1.000 cycles.
Les compensateurs qui absorbent les dilatations thermiques des systèmes d'échappement sur de gros moteurs doivent par
contre supporter une fréquence de cycles
considérablement plus importante. Outre
les commandes marche/arrêt, ces compensateurs doivent supporter durablement
les contraintes de vibration. Les compensateurs axiaux peuvent être employés
pour les petits diamètres et/ou les faibles
pressions. La figure 3.4.1. en présente une
forme typique, un soufflet muni de deux
44
brides tournantes maintenues par 2 collets.
Les soufflets avec embouts à souder sont
souvent employés comme compensateurs.
La figure 2.2.1. en montre un exemple. Les
types de compensateurs pouvant absorber
les coups de bélier sont préférables pour
les plus grands diamètres et/ou les plus
grandes pressions. Ils s'agit de compensateurs articulés ou équilibrés. Notre gamme
complète de compensateurs est présentée
avec de plus amples informations dans le
manuel de la technique des compensateurs
Witzenmann.
assemblages
innovants
L'héliothermie a de plus en plus d'importance dans le domaine de la production
d'énergie, tant au niveau industriel avec
les centrales solaires qu'au niveau de la
technique du bâtiment.
Les différents matériaux utilisés dans les
centrales solaires présentent des coefficients de dilatation thermique variés qu'il
convient d'absorber. C'est le rôle des
soufflets métalliques dans les circuits où
circulent des liquides.
Fig. 3.4.1. : compensateur axial à brides tournantes
45
3.5 | Applications en technique solaire
Les tuyaux de capteurs dans les centrales
solaires et les raccords de capteurs en
technique du bâtiment en sont des exemples typiques. Les tuyaux de capteur sont
les éléments essentiels des centrales solaires cylindro-paraboliques. Ils sont placés
dans la ligne focale du miroir parabolique
et remplis d'huile thermique chauffée par
les rayons du soleil. La chaleur de l'huile
permet ensuite de produire de la vapeur
d'eau pour une centrale conventionnelle.
Le capteur est formé d'un tube de gainage
extérieur en verre borosilicate plaqué
ultra-transparent et d'un tuyau absorbeur
intérieur en acier plaqué. L'espace intermédiaire est isolé sous vide pour éviter
les pertes de chaleur. Les soufflets placés
Fig. 3.5.1. : raccord de capteur à poser sur tuyaux cuivre en technique du bâtiment
46
aux extrémités des capteurs compensent
les dilatations thermiques différentes du
verre et du métal et garantissent un raccordement étanche au vide des deux tuyaux.
Sur les panneaux de capteurs solaires en
technique du bâtiment, les dilatations thermiques au niveau des raccordements des
différents capteurs doivent aussi être compensées. On utilise pour cela des raccords
de capteur flexibles. L'illustration 3.5.1.
montre un soufflet métallique à monter
sur la tuyauterie cuivre des capteurs. Des
gorges de joint torique et des collets formés hydrauliquement sont intégrés sur les
extrémités du soufflet pour en permettre
la fixation.
3.6 | Garnitures mécaniques d’étanchéité
Garnitures
d’étanchéité
Les garnitures mécaniques d’étanchéité
sont des joints dynamiques pour les
arbres rotatifs. Les composants principaux
en sont l'anneau glissant à ressort et un
anneau fixe, dont les surfaces glissantes
sont comprimées l'une contre l'autre par
la force d'un ressort. L'un des anneaux
tourne avec l'arbre, tandis que l'autre est
fixé sur le logement. Le fluide convoyé
pénètre dans la fente d'étanchéité minimale entre les deux surfaces et forme un film
lubrifiant qui étanchéifie l'ensemble. Le
lubrifiant utilisé est le graphite, le carbone
lié à la résine synthétique, le métal ou la
céramique. Sur les garnitures mécaniques
d'étanchéité haut de gamme, on utilise
des soufflets métalliques hydroformés
ou à diaphragmes pour la compression
des anneaux glissants et l'étanchéification secondaire entre l'anneau glissant
et l'arbre ou entre l'anneau glissant et le
logement. Les soufflets à diaphragmes
sont choisis pour leur faible encombrement. L'illustration 3.6.1. montre un support de bague d'étanchéité avec soufflet à
diaphragmes HYDRA. Les soufflets pour
garnitures mécaniques d’étanchéité doivent être résistants à la pression et aux
températures, ils doivent aussi résister
au fluide transporté. D'autre part, la précontrainte de la garniture d'étanchéité ne
doit pas se relaxer en service. De ce fait,
on utilise souvent des matériaux durcissables pour le soufflet. Les matériaux
durcissables typiques pour les soufflets à
diaphragmes HYDRA sont le AM 350 ou
l'inconel 718 (2.4668) pour une plus grande
résistance à la corrosion.
Fig. 3.6.1. : support de bague d'étanchéité avec
soufflet à diaphragmes HYDRA
47
sans
hystérésis
De la même manière qu'un piston, les
soufflets métalliques transforment la
pression en force ou mouvement et
vice-versa. Ils peuvent donc être utilisés
comme capteurs et actionneurs dont la
courbe caractéristique est définie par
la raideur et la section efficace du soufflet.
Les capteurs et actionneurs devant répondre principalement à des exigences d'hystérésis nulle et de constance de
courbe caractéristique, les matériaux
durcissables conviennent ici aussi
avantageusement pour le soufflet.
48
Sa longueur se règle toujours de manière
à établir un équilibre entre l'élasticité du
soufflet ainsi que la poussée provenant
de la pression interne du soufflet et la
pression régnant dans le poste blindé. Une
baisse de pression dans le poste provoque
un allongement du soufflet et peut donc
être détectée.
Fig. 3.7.2. : soufflets en bronze pour thermostats
de radiateur
Fig. 3.7.1. : actionneur à soufflet métallique
Ils sont utilisés par ex. comme transducteur pression/force pour le réglage fin de
systèmes optiques (fig. 3.7.1) ou comme
capteur pour les postes à isolation gazeuse. Ces postes sont remplis de gaz SF6 en
surpression. En cas de fuite, la pression
diminue. Un soufflet métallique hermétique et étanche rempli de gaz sert de capteur de pression dans le poste blindé.
Les actionneurs à soufflet métallique servent aussi de régulateurs sur les thermostats de radiateurs (fig. 3.7.2.). Pour cela, des
soufflets en bronze sont remplis d'alcool.
Quand la température augmente, l'alcool
contenu dans le soufflet se dilate et le soufflet s'allonge. L'allongement axial du soufflet provoque l'étranglement du clapet et la
puissance du radiateur diminue. Quand la
température ambiante baisse, la longueur
du soufflet rediminue. Cela provoque la
réouverture du clapet de régulation et la
puissance de chauffage remonte.
49
3.8 | Accumulateurs à soufflet métallique
absolument
étanche
Dans les systèmes hydrauliques, des
réservoirs contenant du gaz servent d'accumulateurs d'énergie. Ils se composent
de deux chambres séparées par une membrane flexible, une pour le gaz et une pour
le liquide. Quand la quantité de liquide
augmente dans le réservoir, le gaz est
comprimé et la pression s'élève. Réciproquement, lorsque la quantité de liquide du
réservoir diminue, la pression s'affaiblit.
On emploie souvent des membranes
multicouches ou des diaphragmes en
plastique pour séparer les fluides. Ces éléments ne sont toutefois pas étanches à la
diffusion et subissent les effets du vieillissement. Dans le cas des systèmes de
freinage par exemple, le gaz ne doit jamais
s'introduire dans le liquide et le réservoir
doit pouvoir fonctionner sans entretien sur
une longue période ; on remplacera donc
ici le diaphragme en plastique par un soufflet métallique ou à diaphragmes.
Pour permettre un grand débit, les accumulateurs à soufflet ont une paroi mince,
ils sont ultra-flexibles et présentent une
faible résistance à la pression. Cela ne
pose aucun risque en service car seule
la différence de pression résultant de la
raideur du soufflet règne dans l'accumulateur entre le gaz et le liquide. Pour éviter
tout dommage
sur le soufflet,
il faut veiller au
moyen de clapets
à ce que l'accumulateur à soufflet ne soit jamais
entièrement vidé
afin de conserver
l'équilibre de
pression gazliquide.
3.9 | Accouplements à soufflet métallique
sans
entretien
Les soufflets métalliques sont à la fois
souples et résistants à la torsion. Ils
peuvent donc être employés comme coupleurs d'arbre sans entretien (fig. 3.9.1.)
pour la transmission de couple et la compensation de tolérances de position. Les
accouplements à soufflet métallique sont
soumis à des contraintes de torsion et de
flexion rotative. Cette dernière nécessite
une résistance permanente à la fatigue.
Les soufflets d'accouplement présentent
souvent une longueur réduite et un grand
diamètre pour transmettre des couples
élevés et éviter le flambage par torsion.
Fig. 3.9.1. : accouplement à soufflet métallique
Fig. 3.8.1. : Modèle en coupe d'un accumulateur à
50
51
résistant à la
température
et à la
corrosion
Les moteurs à combustion modernes sont
confrontés à des challenges essentiels :
diminution de la consommation de carburant par une amélioration du rendement
et respect des valeurs limites d'émission.
À cet effet, le downsizing des moteurs,
c.-à-d. la réduction de la cylindrée à performances égales, est une approche intéressante. Ces améliorations sont facilitées
par des techniques modernes telles que la
suralimentation par turbo-compresseur,
l'augmentation de la pression d'injection,
une meilleure gestion du moteur et un procédé de combustion à jet guidé pour les
moteurs à explosion.
Dans tous ces moteurs modernes, les soufflets de précision HYDRA ont prouvé leur
fiabilité, leur flexibilité et leur résistance
à la pression et aux températures comme
garnitures d'étanchéité sur les injecteurs
piézo-électriques, les pompes à carburant
ou les bougies de préchauffage à capteur
de pression intégré.
En raison de sections de passages minimes et de l'étanchéité métallique,
les soufflets métalliques sont soumis à
des exigences de propreté strictes sur les
pompes à carburant haute pression qui
sont garanties grâce à la fabrication en
salle blanche.
Injecteur piézo-électrique
L'injection directe à jet guidé réduit la
consommation de carburant des moteurs
essence pour une performance égale ou
supérieure. Les conditions à remplir pour
la combustion à jet guidé sont un dosage
ultra-précis et une pulvérisation fine du
carburant injecté. Les injecteurs piézo-électriques à déclenchement rapide avec des
pressions d'injection de plus de 200 bar
peuvent répondre à ces exigences.
La pièce maîtresse de l'injecteur est un
actionneur piézo-électrique qui s'allonge
par l'action d'une tension électrique et
ouvre ainsi l'aiguille de l'injecteur.
Tout contact avec le carburant provoquerait un court-circuit et la destruction de
l'actionneur piézo-électrique. Un joint
étanche est donc nécessaire, pouvant
supporter des pressions pulsatives jusqu'à
300 bar et permettant plus de 300.000.000
déplacements de l'aiguille. Les soufflets de
précision HYDRA répondent à ces exigences avec une probabilité de défaillance des
composants inférieure à 1 ppm.
Fig. 3.10.1. : soufflet d'injecteur (Witzenmann)
et injecteur piézo-électrique (Continental
Automotive GmbH)
52
53
les mouvements de la pompe. Les soufflets en service sont la plupart du temps en
équilibre de pression et doivent effectuer
plus de 12.000.000.000 mouvements de
pompage pendant la durée de vie d'un
véhicule.
Fig. 3.10.2. : soufflet de pompe (Witzenmann) et
pompe à carburant haute pression (Continental
Automotive GmbH)
Pompe à carburant
L'alimentation en carburant des moteurs
essence à injection directe nécessite des
pompes haute pression. Ces pompes peuvent être conçues avec un ou plusieurs
pistons lubrifiés à l'huile. On utilise les
soufflets de précision HYDRA pour éviter
toute contamination du carburant par l'huile de la pompe. Un soufflet par piston sert
de joint ultra-flexible tout en transmettant
54
Bougie de préchauffage à capteur de
pression intégré
Une amélioration du processus de
combustion sur les moteurs diesel est
nécessaire pour respecter les valeurs
limites imposées par la loi concernant les
émissions de NOx- und CO2. En mesurant
in situ la pression dans la chambre de
combustion, la bougie de préchauffage à
capteur de pression intégré livre un signal
d'entrée important. Outre la réduction des
émis-sions, une commande du moteur
optimisée par des bougies de préchauffage
à capteur de pression intégré permet l'exploitation de pressions de combustion plus
importantes. Ceci permet une conception
plus compacte des moteurs ou l'augmentation de leurs performances.
Au contraire des bougies convention-nelles, la pointe des bougies de préchauffage
à capteur de pression intégré est mobile.
Les forces de la chambre de combustion
s'exerçant sur la pointe de la bougie sont
mesurées au moyen d'un capteur piézorésistant. Un soufflet de précision HYDRA
permet la transmission sans frottement et
sans hystérésis de la pression de combustion sur un capteur piézo-électrique. Il permet en outre de compenser les dilatations
thermiques pendant le fonctionnement et
d'étanchéifier le capteur et l'électronique
par rapport à la chambre de combustion.
Fig. 3.10.3. : soufflet métallique (Witzenmann) et
bougie de préchauffage à capteur de pression intégré
Outre la pression et la température de
(PSG, Beru AG)
combustion, le soufflet métallique doit ici
supporter de grandes contraintes de vibration en service. La cause de ces vibrations
est l'excitation par résonance de la pointe
de bougie mobile due aux vibrations du
moteur.
55
4 | Calcul et caractéristiques des soufflets
56
4.1 | Justification structurale des soufflets métalliques
58
4.2 | Contraintes
60
4.3 | Résistance à la pression et au flambage
62
4.4 | Résistance à la fatigue
67
4.5 | Déformation angulaire et latérale 71
4.6 | Torsion et flambage par torsion
73
4.7 | Raideurs des soufflets 75
4.8 | Force de réaction à la pression et diamètre hydraulique
76
57
4.1 | Justification structurale des
soufflets métalliques
4.1 | Justification structurale des soufflets métalliques
Le savoirfaire dès la
conception
Les exigences essentielles auxquelles
doivent répondre les soufflets métalliques
sont
(1) résistance à la corrosion et à des
fluides divers,
(2) résistance à la température,
(3) étanchéité,
(4) résistance à la pression,
(5) flexibilité et longévité.
Le choix du matériau utilisé pour le soufflet définit sa résistance à la corrosion et à
la température. Le processus de production garantit l'étanchéité des soufflets. La
conception appropriée du soufflet garantit
sa résistance à la pression et sa longévité
et peuvent être vérifiées par calcul.
Le diagramme 4.1.1 montre la procédure
de base pour la justification structurale des
soufflets métalliques. Les contraintes agis-
58
sant sur le soufflet sont définies sur la base
de la géométrie du soufflet et des charges
à supporter : pression, le cas échéant force
de torsion et déformation. À partir de ces
contraintes, il est possible de déduire des
paramètres de sollicitation appropriés et
de les comparer avec les conditions admissibles de la pièce. La comparaison définit
les facteurs de sécurité pour la sollicitation
correspondante.
Il est essentiel de connaître la sollicitation
admissible de la pièce pour obtenir une
justification structurale fiable. Witzenmann
dispose d'une base de données de plus de
1.300 tests de résistance à la pression et
de plus de 1.600 tests de cycles de charge,
parmi lesquels environ 250 ont été réalisés
en pression de service à température élevée. Cette base de données est mise à jour
en permanence.
charges en service
géométrie de la pièce
matériau
procédé de fabrication
contraintes
paramètres de détérioration P
contraintes admissibles B
coefficient de sécurité S = B / P
Fig. 4.1.1. : démarche de base pour le calcul de la justification structurale des soufflets métalliques
Les explications ci-après concernent le
calcul des contraintes et la justification
structurale des soufflets ondulés HYDRA.
Les soufflets à diaphragmes HYDRA, les
disques profilés HYDRA ou les réservoirs
de dilatation HYDRA peuvent être conçus
selon le même principe.
59
4.2 | Contraintes
4.2 | Contraintes
géométries
optimisées
Les contraintes résultent de la pression,
des déplacements ou des torsions des
sections raccordables exercés sur les soufflets. La pression et la déformation axiale
seront abordées plus spécifiquement
ci-après puisqu'il s'agit des contraintes
les plus importantes que subissent les
soufflets.
Les déformations latérales et angulaires
peuvent être converties en déformation
axiale équivalente (chap. 4.5), la torsion
sera abordée séparément au chapitre
4.6. Les contraintes les plus grandes
pour les géométries de soufflets les plus
courantes sont toujours les contraintes
méridiennes. Elles s'exercent dans le sens
longitudinal, parallèlement à la surface
du soufflet. La pression et le mouvement
axial provoquent des états de contrainte
de flexion avec un maximum de contrainte
particulièrement prononcé au niveau des
rebords des ondes. La figure 4.2.1. est
60
une illustration exemplaire d'un soufflet
métallique bi-couches. La position des
contraintes ultimes correspond aux positions de fissuration typiques des ruptures
par fatigue.Comme les états de contrainte
sont toujours similaires, les contraintes
provoquées par la pression et le déplacement peuvent être additionnées à des fins
d'évaluation de charges combinées.
Fig. 4.2.1. : contraintes méridiennes sur un soufflet
à deux parois en traction axiale (à gauche)
et sous pression extérieure (à droite)
En négligeant la part minime de contrainte
sur la membrane par rapport aux contraintes de flexion on obtient pour les contraintes méridiennes dues au
mouvement axial (δ) :
 B,méridien () 
5E·s
3 nw · h2

Cd
Pour les contraintes méridiennes dues à
la pression (p) on obtient en négligeant ici
aussi la part minime de contrainte sur la
membrane :
 B,méridien (p) 
h2
2 nL · s2
Cp p
(4.2.1.)
(4.2.2.)
E est le module d'élasticité du matériau
du soufflet, s l'épaisseur de la paroi d'une
couche, nw le nombre d'ondes et h la hauteur d'onde. Cd est un facteur de correction
sans dimension (facteur Anderson) qui
dépend de la géométrie de l'onde du soufflet. L'équation 4.2.1. montre que le déplacement admissible d'une onde de soufflet
(mobilité) augmente proportion-nellement
à la diminution de l'épaisseur de la paroi
(s) et à l'augmentation de la hauteur de
l'onde (h). Un accroissement du nombre
d'ondes (nw) augmente la mobilité du
soufflet puisque la sollicitation de chaque
onde diminue. De ce fait, des profils à
ondes étroites sont souvent utilisés pour
les soufflets ultra-flexibles. Ils permettent
de optimiser le nombre d'ondes dans un
espace donné.
nL est le nombre de parois du soufflet, CP est un facteur de correction sans dimension (facteur Anderson) dépendant
de la géométrie.
Selon l'équation 4.2.2. les profils résistant
à la pression présentent une paroi plus
épaisse (s) et/ou un plus grand nombre de
couches (nL) ainsi qu'une moindre hauteur
d'onde (h).
61
R&D
Sous l'influence d'une surpression extérieure les soufflets métalliques se
dégradent généralement par flambage
après déformation plastique des rebords
intérieurs des ondes (fig. 4.3.1.). La pression extérieure peut également ovaliser les
ondes dans le cas de soufflets présentant
une très faible hauteur d'onde par rapport
au diamètre du soufflet. La hauteur d'onde
des profils de soufflet présentés dans les
tableaux techniques est cependant suffisamment importante pour que ce type de
détérioration ne survienne pas.
La détérioration caractéristique due à une trop grande pression intérieure est
le flambage de colonne (4.3.3.). Dans le
cas de soufflets très courts, la pression
intérieure peut aussi causer le flambage
des ondes, dans le cas de profil plat et à
paroi épaisse, le soufflet peut éclater en
provoquant des fissures parallèles à l'axe
du soufflet.
La résistance à la pression des soufflets
métalliques dépend de la limite de fluage
62
du matériau employé, on peut donc atteindre une meilleure résistance à la pression
en employant un matériau plus résistant.
Quand la température augmente, la résistance à la pression diminue en fonction de l'abaissement de la limite de fluage.
Écoulement plastique et flambage d'onde
L'illustration 4.3.1. montre un exemple
d'endommagement par flambage d'onde.
La détérioration commence par une déformation plastique du rebord intérieur de
l'onde au delà de la limite de fluage, puis
le profil éclate. Pour éviter le flambage
d'onde, il faut donc garantir une sûreté
suffisante en présence d'un début de
déformation plastique globale du rebord
intérieur de l'onde. Cette vérification peut
être obtenue par calcul ou par des moyens
expérimentaux. Pour relever expérimentalement une courbe pression/volume, le
soufflet est maintenu dans l'axe et soumis
à une pression croissante.
Le volume refoulé par la déformation de
l'onde du soufflet est représenté sur le diagramme 4.3.2. comme fonction de la
pression. La courbe pression/volume ainsi
obtenue correspond à un diagramme de
contrainte de dilatation en essai de traction
et est exploitée de manière analogue. La
pression nominale (PN) du soufflet est la
pression entraînant une modification permanente de 1% du volume contenu dans
les ondes du soufflet (volume du profil)
lors de la première sollicitation.
Fig. 4.3.1. : flambement des ondes d'un
soufflet métallique sous pression extérieure
70
60
50
Druck [bar]
Pression
(bar)
Pression
d'essai àpfroid
Kaltprüfdruck
1,3
PNPN
T = 1,3
T= p
40
Pression
nominale
Nenndruck
PN PN
30
20
10
0
Modification
permanente
de 1 %
du Profilvolumens
volume du profil
1%
bleibende
Änderung
des
0
5
10
15
20
Änderung du
desvolume
Profilvolumens
Modification
du profil[%]
(%)
25
30
Fig. 4.3.2. : courbe pression/volume d'un soufflet métallique et détermination de la
pression nominale selon la méthode Witzenmann
63
La pression nominale doit être supérieure
ou égale à la pression de service maximale à température ambiante (pression à froid (pRT)). Avec des températures de
service TS plus élevées, la pression de
service maximale admissible (PS) diminue
en fonction de l'affaiblissement de la résistance du matériau du soufflet :
PS = pRT
RP1,0(TS)
RP1,0(20 °C)
pN 
pT
1,3
(4.3.1.)
(4.3.3.)
On appelle charge de pression
Dans ce cas, un soufflet peut aussi être
utilisé dans les vannes dont la pression
nominale correspond à la pression de service maximale à température ambiante.
L'essai de résistance à la pression de la
vanne s'effectuera dans ce cas soufflet
démonté.
p
PS RP1,0(20 °C)
1
P = RT =
pN
pN
RP1,0(TS)
(4.3.2.)
le rapport pression à froid / pression
nominale.
64
Pour les installations dont la pression
d'essai à froid dépasse 130% de la pression de service à température ambiante,
la pression nominale sera déterminée
au moyen de la pression à froid selon
l'équation 4.3.3. Dans ce cas, elle est plus
importante que la pression de service
admissible à température ambiante.
On peut soumettre une pression d'essai à
froid (pT) à hauteur de 130% de la pression
nominale pendant une courte durée. Des
pressions d'essai à froid plus élevées peuvent détruire le profil du soufflet et ne sont
donc pas admissibles.
Les critères de calcul pertinents pour la
détermination de la pression nominale
des soufflets métalliques sont la contrainte méridienne maximale au niveau des
rebords du soufflet et la tension circonférentielle moyenne sur le profil du soufflet,
sachant que les conditions 4.3.4. et 4.3.5.
doivent être respectées. On appelle Cm
l'amélioration de la résistance du matériau
par rapport à la valeur déterminée sur le
feuillard due au durcissement, à l'effet de
renforcement et aux transferts de contraintes.
max
 Cm · min
méridien

RP1,0(T) / 1,5
Rm(T) / 3
(4.3.4.)
um  min

RP1,0(T) / 1,5
Rm(T) / 3
(4.3.5.)
Lorsque la conception du soufflet s'effectue selon une norme, par ex. EJMA,
AD2000, EN13445 ou EN14917, on détermine Cm selon les valeurs prescrites dans
la norme. Ces valeurs diffèrent les unes
des autres et sont en général inférieures
à la valeur résultant de la détermination
de la résistance à la pression par moyen
expérimental. La norme ASME fait exception, car elle permet explicitement une
détermination expérimentale de la résistance à la pression (ASME 2007, Section III,
NB 3228.2). Le procédé proposé à cet effet
(ASME 2007, Section III, II-1430) conduit à des pressions nominales légèrement
supérieures à celles de la méthode Witzenmann.
Le flambage de colonne
À l'exception des soufflets très courts, la
pression intérieure admissible est limitée
par l'apparition du flambage de colonne
(fig. 4.3.3.). Comme la pression de flambage est généralement plus faible que la
résistance à la pression du profil du soufflet, les soufflets métalliques doivent être
soumis à une pression extérieure.
Si cette condition est irréalisable, le flambement peut alors être évité au moyen
d'un guidage intérieur ou extérieur des
ondes du soufflet.
Le flambage de colonne des soufflets peut
être calculé comme un flambage Euler, la
force de flambage effective étant dans ce
cas la somme de la force de réaction à la
pression interne du soufflet et de son élasticité. Dans ces conditions, on obtient donc
l'équation suivante :
pK = 
(4.3.6.)
cax
+ 4 · cax · 
2 E2 (lf + )
 · dhyd2
65
sachant que dhyd est le diamètre hydraulique effectif du soufflet (cf. chap. 4.7.) et
lf = nw · lw
(4.3.7.)
la longueur flexible du soufflet. Pour un
soufflet fixé sur ses deux extrémités on a
λE = 0,5.
La protection contre le flambage devrait
s'effectuer avec un coefficient de sécurité
S > 2,5. De manière analogue à la raideur,
la pression de flambage diminue avec
l'augmentation de la température. La
baisse est proportionnelle à la réduction
du module E du matériau du soufflet.
Éclatement
En règle générale, une déformation plastique importante s'opère avant l'éclatement
du soufflet. La résistance à l'éclatement
est donc déjà garantie par la résistance à
l'écoulement plastique (cf. 4.3.5.). Dans le
cas d'applications où une pression minimale d'éclatement est explicitement exigée, il est recommandé de procéder à un
essai d'éclatement dans des conditions de
montage proches de celles de service.
La vérification expérimentale de la pression d'éclatement est aussi utile pour
les matériaux ultra-résistants ayant un
rapport de limite d'écoulement RP01/Rm
proche de 1.
Fig. 4.3.3. : flambage de colonne d'un soufflet métal-
66
lique sous pression intérieure (schématiquement)
R&D
Le mécanisme le plus préjudiciable à la
longévité d'un soufflet est la fatigue sous
charge cyclique. Pour un soufflet, une
charge cyclique peut être une déformation
répétée, une pression pulsative ou une
combinaison des deux. Les contraintes
alternantes dues à ce genre de sollicitations conduisent à la formation et à la
croissance de fissures dans le matériau et
finalement à des ruptures par fatigue. Seules des pressions pulsatives très importantes provoquent un autre type de détérioration - dégradation par fluage cyclique puis
flambage d'onde.Les ruptures par fatigue
circonférentielle sur le rebord intérieur de
l'onde ou à la jonction du rebord intérieur
et du flanc de l'onde sont très caractéristiques sur les soufflets métalliques.
L'amorce de la fissure se trouve toujours
sur la partie la plus cintrée du soufflet. Les
ruptures sur le rebord extérieur de l'onde
ne se produisent que sur des profils de
soufflets particulièrement asymétriques
ou lors d'une combinaison caractéristique
de pression pulsative et de mouvement.
L'illustration gauche 4.4.1. page 68 montre
une rupture par fatigue du rebord intérieur
d'un soufflet. Sur la coupe métallographique de droite, on peut reconnaître nettement l'avancement de la fissure à partir de
la partie la plus courbée de la surface du
soufflet.
La formation et la propagation des fissures
sont soumises à des facteurs d'influence
statiques.
67
La courbe de Woehler permet de décrire
la dépendance entre la résistance à la
fatigue et la sollicitation. La figure 4.4.2.
montre la courbe de Woehler appliquée
à Witzenmann pour les soufflets en acier
austénitique. Les résultats des tests sur les
soufflets métalliques ont également été
intégrés dans la courbe de Woehler. Ils se
situent sur une bande de dispersion d'environ 50% autour de la courbe de Woehler.
La résistance à la fatigue est influencée
non seulement par la sollicitation cyclique (déformation répétée et/ou pression
pulsative) mais aussi par des contraintes
moyennes primaires et secondaires,
des contraintes résiduelles provenant de
la production du soufflet, l'effet de renforcement dû aux gradients de contrainte,
la charge de pression ou le mode d'endommagement (rupture par fatigue de
toutes les couches ou rupture par fatigue
des couches orientées vers la pression
puis flambage d'onde sous surpression).
Le calcul de la longévité pour un cas de
charge courant est fourni par Witzenmann
sur demande.
WI Courbe de Wöhler
Resultats de test
Paramètres d'endommagement (MPa)
Nombre de cycles N
Fig. 4.4.2. : courbe de Woehler Witzenmann pour soufflets métalliques en acier inoxydable austénitique ; les
essais marqués d'une flèche ont été interrompus sans détérioration du soufflet
Fig. 4.4.1 : rupture par fatigue sur le rebord intérieur d'un soufflet métallique en vue de dessus (à gauche)
et en coupe métallographique (à droite)
68
69
Dans le cas spécifique d'un soufflet
soumis à une pression statique, les fréquences de cycles (N) comme fonction de
la course (δ) et de la charge de pression
(ηP) peuvent être estimées au moyen des
tableaux du chapitre 6.1.
Si les soufflets sont sollicités sur plusieurs
niveaux de charge, une détérioration globale ou une fréquence de cycles équivalente à une détérioration pour un essai sur
un niveau peuvent être évaluées au moyen
d'une opération de cumul des dommages. Pour ce faire, on part du principe
que les dommages pour chaque niveau
s'additionnent. Une détérioration globale
de 100% correspond à une probabilité de
défaillance de 50% :
70
4.5 | Déformation angulaire et latérale
D=

Niveau de
charge
conception
Nrequis
N 50%
(4.4.3.)
Le cumul des dommages avec des fréquences de cycles dans la zone de limite
d'endurance (N50% > 1 M.) dérivées de
la courbe de Woehler pour l'essai sur un
niveau n'est pas conservatif car, par ex.,
les dommages antérieurs provoqués par
de grandes contraintes n'entrent pas en
considération.
La règle élémentaire de Miner livre une
estimation conservative. Pour ce faire, les
fréquences de cycles N50% pour la zone de
limite d'endurance sont définies à partir de
la zone d'endurance en fatigue limitée à
l'aide de la ligne de Woehler rallongée.
axial
angulaire
latéral
Fig. 4.5.1. : déformation de soufflet axiale, angulaire et latérale
Les soufflets métalliques peuvent aussi
se déformer perpendiculairement à l'axe
du soufflet. L'illustration 4.5.1. montre les
formes de mouvement fondamentales déplacement des extrémités du soufflet
perpendiculaire à l'axe sans inclinaison
(déformation latérale), inclinaison et déplacement des extrémités du soufflet avec
cambrage constant du soufflet (déformation angulaire). Ce genre de déformation
angulaire ou latérale se produit fréquemment sur les compensateurs. En règle
générale, on peut représenter toute déformation de soufflet exempte de torsion
comme la combinaison de déformations
axiale (δ), latérale (λ) et angulaire (α).
Sur la base de la théorie élémentaire de
la flexion, on peut dériver des désalignements axiaux (δéq) équivalents aux déformations latérales (λ) et angulaires (α). Il
s'agit de désalignements axiaux hypothétiques qui impliquent les mêmes contraintes
et les mêmes fréquences de cycles que le
désalignement latéral ou angulaire d'origine. En sollicitation angulaire, on obtient :
äq =
Dm
2
a
(4.5.1.)
71
4.5 | Déformation angulaire et latérale
Et on obtient en désalignement latéral :
 éq =
3Dm
3Dm
l=
lf
nw · lw
l
(4.5.2.)
l*
=
(4.5.3.)
lf
2
a
conception
Pour une déformation combinée décrite
par un déplacement (λ) et une inclinaison
(α) des extrémités du soufflet l'une vers
l'autre, on obtient donc :
 äq =
Le nombre d'ondes est compris dans le
dénominateur de l'équation 4.5.2., c.-à-d.
que pour le soufflet soumis à une sollicitation latérale, le désalignement axial
équivalent diminue proportionnellement
à l'augmentation du nombre d'ondes. La
déformation axiale tolérable du soufflet
augmentant aussi proportionnellement au
nombre d'ondes (équation 4.2.1.), la déformation latérale admissible n'est donc pas
linéaire mais dépend du carré du nombre
d'ondes. Le calcul de déformations combinées est également possible. Ce faisant, il
faut respecter les signes du désalignement
latéral et angulaire. Il faut aussi tenir compte
du fait que, dans le désalignement axial défini
dans l'équation 4.5.1., un déplacement des
extrémités du soufflet est toujours compris
dans la somme.
D
3Dm
3D
(l  l*)  m a = m l  2Dm a
lf
lf
lF
(4.5.4.)
Ces calculs sont exacts pour des soufflets
longs et non soumis à pression. Pour des
soufflets courts et sollicités latéralement
(lf ≤ Dm), la poussée latérale a un effet
atténuant. Le désalignement axial équivalent selon l'équation 4.5.4. est
donc une évaluation conservative.
De grandes contraintes de pression intérieure ou extérieure (p > 0,25 pK) modifient la ligne de flexion, entraînant des
maxima locaux de courbure, notamment
pour les soufflets déformés angulairement. Ces maxima peuvent avoir des
conséquences préjudiciables sur la longévité du soufflet. Un calcul de contraintes
exact pour de telles sollicitations dépasse
le cadre de ce manuel, mais peut cependant être effectué par Witzenmann sur
demande.
Souples et résistants à la torsion, les soufflets métalliques conviennent parfaitement
comme soufflets d'accouplement pour
transmettre les couples (MT) et compenser
les tolérances de position. Dans ce cas,
outre la durée de vie et la sollicitation
latérale et/ou angulaire, la résistance à la
torsion statique et au flambage par torsion
doivent aussi être vérifiés. La vérification
de la résistance à la torsion statique des
soufflets métalliques s'effectue à l'aide des
contraintes de cisaillement critiques. Celles-ci se manifestent au niveau du rebord
intérieur et peuvent être définies selon
=
2MT
 (di + nL · s)2 · nL · s
A l'aide du critère du cisaillement maximal, on obtient le coefficient de sécurité SF
contre la déformation plastique :
SF =
RP 1,0 p · (di + nL · s)2 · nL · s
=
· RP 1,0
4MT
2
(4.6.2.)
Outre la résistance à l'écoulement plastique, la résistance au flambage par torsion doit aussi être vérifiée. Si le moment
critique de torsion (MT,c) est dépassé, le
soufflet passe de sa configuration droite à une configuration courbe hélicoïdale.
Pour le moment critique de flambage par
torsion d'un soufflet fixé à ses deux extrémités, on utilise l'équation :
(4.6.1.)
sachant que di est le diamètre intérieur du
soufflet.
MT,C = 1,12 · cax · D2m
(4.6.3.)
73
Dm est le diamètre moyen du soufflet, c'est
à dire la valeur arithmétique moyenne
entre le diamètre intérieur et extérieur du
soufflet. Sur la base de l'équation 4.6.3, on
obtient un paramètre de sécurité contre le
flambage par torsion de
SK =
MT,c
1,12 · cax ·D2m
=
MT
MT
(4.6.4.)
sachant que la sécurité contre le flambage
(SK ≥ 3) exige un paramètre nettement
plus important que l'écoulement plastique
(SF ≥ 1,3).
Étant donné que la raideur axiale d'un
soufflet diminue en fonction du nombre
d'ondes, le moment de flambage par
torsion diminue lui aussi en fonction de
l'augmentation du nombre d'ondes et de
la longueur du soufflet. C'est la raison
pour laquelle les soufflets d'accouplement
sont en général très courts et n'ont que
peu d'ondes.
74
4.7 | Raideurs des soufflets
la supériorité
du multiparois
Une des caractéristiques importantes d'un
soufflet est sa raideur sous déformation
axiale, angulaire ou latérale.
La raideur axiale d'un soufflet métallique
peut être calculée comme suit :
cax 
E
p · Dm ·
·
h3
2 · (1 –  2)
s3
·
nL 1
·
nw Cf
(4.7.1.)
Cf est un facteur de correction sans dimension (facteur Anderson) qui dépend de la
géométrie de l'onde du soufflet.
La raideur dépend dans une bien plus large mesure de l'épaisseur de paroi (s) et de
la hauteur d'onde (h) que les contraintes
(cf. éq. 4.2.1. et 4.2.2.) et réagit de manière
plus sensible à de faibles modifications
de la géométrie du soufflet. De ce fait, la
raideur des soufflets standard est spécifiée
avec une tolérance de ±30%.
Les raideurs latérale et angulaire se déduisent de raideur axiale du soufflet :
clat =
3
2
2
 
Dm
lf
· cax
(4.7.2.)
et
cang =
D2m
· cax
8
(4.7.3.)
Si le soufflet est soumis à des températures élevées, la raideur diminue pro-
portionnellement au module d'élasticité du matériau.
75
conception
À la différence du tube rigide, la flexibilité
du soufflet induit des forces de réaction à
la pression qui agissent sur la tuyauterie
ou les pièces accouplées. Il est possible
de définir numériquement ou expérimentalement le diamètre hydraulique (dhyd)
du soufflet. Le diamètre moyen (Dm) peut
cependant servir d'approximation assez
exacte. Pour le soufflet fermé, la force de
réaction à la pression se calcule comme
suit :
p · d2hyd
p · D2m F=
·p
·p
4
4
(4.8.1.)
Pour le soufflet avec embout de raccordement, la valeur absolue et la direction de la
force de réaction dépendent du rapport du
diamètre soumis à pression sur l'embout
(DAT) au diamètre hydraulique :
F=
p · (d2hyd – D2AT)
p · (D2m – D2AT)
·p
·p
4
4
(4.8.2.)
La figure 4.8.1. illustre ces relations.
Lorsque le diamètre soumis à pression de l'embout correspond au diamètre
hydraulique du soufflet, aucune force de réaction à la pression ne survient
au niveau de la connexion.
Fig. 4.8.1. : forces de réaction au niveau d'une connexion de soufflet sous pression intérieure.
76
77
5 | Le contrôle produit chez Witzenmann
78
5.1 | Moyens de contrôle et d'analyse
80
5.2 | Principaux contrôles pour les soufflets métalliques
82
79
5.1 | Présentation des moyens de contrôle et d'analyse
Partenaire en
développement
Witzenmann dispose de vastes moyens de
contrôle et d'analyse afin de déterminer et
de vérifier expérimentalement les propriétés de ses produits. Le laboratoire d'essai
comprend entre autres
•des bancs d'essais dynamiques pour les
essais de fatigue axiale, réalisables également sous pression et/ou à température
élevée,
•des bancs d'essais multi-axes permettant
de reproduire des mouvements complexes,
•des vibrateurs électrodynamiques,
•un banc d'essai de pulsation de pression,
•des bancs d'essais de pression statique
•des bancs d'essais d'étanchéité
Witzenmann dispose en outre d'un laboratoire d'essai matériaux pour les contrôles
mécaniques, technologiques et métallographiques ainsi que pour les contrôles de
méthodes et les tests de réception. L'équi-
80
pement du laboratoire comprend :
•des machines d'essai de flexion par traction et par choc sur éprouvette entaillée,
•d'importantes techniques de préparation
pour les coupes métallographiques,
•un microscope électronique à balayage avec analyse spectrale par rayons X intégrée
•une salle blanche,
•des bancs d'essais de corrosion
•un banc d'essai radiographique aux rayons X.
Ces moyens permettent
•le contrôle des caractéristiques mécaniques ainsi que de la résistance à la corrosion pour le matériau du soufflet et des embouts, à température ambiante ou élevée,
5.1 | Présentation des moyens de contrôle et d'analyse
•l'évaluation de la géométrie du soufflet et de la soudure par éprouvette macro
graphique,
•l'analyse de structure, l'évaluation de la dimension des grains et de la ferrite δ par
éprouvette micrographique,
•les mesures de dureté sous charge réduite et de microdureté,
•les analyses de composition des matériaux et de répartition locale des éléments,
•les analyses des surfaces de rupture et des inclusions
•l'analyse des impuretés résiduelles
Le diagnostic des soufflets endommagés
chez le client ou sur notre plate-forme d'essai ainsi que l'analyse des causes de la défaillance font également partie des missions de notre laboratoire métallographique.
Notre laboratoire matériaux est reconnu
par les institutions normatives les plus
importantes en tant que service superviseur indépendant de la fabrication pour les
essais de matériaux destructifs ou non et
possède l'autorisation de délivrer les certi- Fig. 5.1.1. : analyse de surface (en haut), de structure
ficats de réception.
(milieu) et de pureté (en bas) sur de l'acier de précision en bande en matériau 1.4571.
81
des moyens
d'essais
complets
Taux de fuite et débits volumiques correspondants pour le test de fuite à l'hélium
taux de fuite
[mbar l / sec]
diamètre de la fuite
[µm]
débit volumique
[l / sec]
débit volumique
[l/ an]
10-10
10-8
10-7
10-6
10-5
10-4
0,001
0,01
0,03
0,1
0,33
1
10-13
10-11
10-10
10-9
10-8
10-7
3,15 x 10-6
3,15 x 10-4
3,15 x 10-3
0,032
0,315
3,15
10-3
3,3
10-6
31,5
10 0
100
10-3
31500
Observations
(en conditions normales)
Contrôle d'étanchéité
Les soufflets équipés de raccords assurant
l'étanchéité sont soumis à un contrôle
d'étanchéit à l'azote ou à l'air, avec immersion dans l'eau à température ambiante. La pression intérieure est de 0,5 à 2 bar, la durée de maintien 20 à 60 secondes. Ce faisant, il ne doit pas y
avoir de formation de bulles visible. Ce
contrôle permet de détecter des taux de
fuite de l'ordre de 10-4 mbar l/sec.
Le test de fuite à l'hélium est utilisé de
manière standard pour des exigences
d'étanchéité plus strictes ou le contrôle
des soufflets à diaphragmes. La méthode
sous vide employée pour le test de fuite à
l'hélium est un contrôle d'étanchéité haute
résolution. La pièce à contrôler est tirée
à vide et la surface située à l'opposé du
vide est exposée à une atmosphère d'hélium. Les atomes He ayant pénétré dans
le vide sont alors mis en évidence par un
spectomètre de masse. La sensibilité de
82
la mesure augmente en proportion de la
durée de l'essai. La limite de détection est
de l'ordre de 10-10 mbar l/sec. En pratique,
des taux de fuite de 10-6 mbar l/sec sont
aisément détectables, ce qui correspond
à un débit volumique d'environ 0,03 l/an
en conditions normales. Le tableau 5.2.1.
donne un aperçu de l'ampleur de la fuite
et des débits volumiques correspondants
en conditions normales pour d'autres taux
de fuite.
Contrôle des soudures
L'examen radiographique aux rayons X
est utilisé pour contrôler les soudures bout
à bout longitudinales des cylindres de
soufflet avant la formation des ondes. Les
soudures sur raccords sont soumises à un
essai de ressuage. Le contrôle s'effectue à
la lumière pour le ressuage coloré et sous
éclairage U.V. pour le ressuage fluorescent.
limite de détection
étanche au vide poussé*
étanche au gaz*
étanche à la vapeur*
étanche à l'eau*
une bulle d'air (Ø 1 mm) par sec.
le robinet goutte
Tableau 5.2.1. / *illustration en langage commun, ceci n'est pas la définition d'un taux de fuite
Si un contrôle aux rayons X sur les soudures de raccordement du soufflet est
nécessaire, le soufflet et l'embout doivent
être de facture spéciale. Les géométries de
soudure habituelles ne conviennent pas à
un contrôle radiographique.
Contrôles de résistance à la pression
L'illustration 5.2.1. montre un essai de
résistance à la pression sous pression intérieure. Pendant l'essai, le soufflet est fixé
axialement et soumis à une pression intérieure ou extérieure selon les conditions
de service prévues.
Les forces de réactions à la pression
doivent être compensées par la fixation
axiale.
La pression d'essai standard équivaut à
1,3 fois la pression de service. Aucune
déformation plastique mesurable ne doit
survenir et la fonctionnalité du soufflet doit
rester intacte. L'essai a lieu en général à
température ambiante, mais peut cependant aussi être effectué avec des températures élevées.
Au besoin, les essais de résistance à la
pression peuvent être poursuivis jusqu'à
éclatement du soufflet.
83
Fig. 5.2.1. : essai de résistance à la pression sur un
Fig. 5.2.2. : essai de fatigue axiale
Contrôle de fatigue
La détermination de la durée de vie des
soufflets métalliques peut s'effectuer par
calcul ou par essai. Il est relativement aisé
de valider expérimentalement la durée
de vie du soufflet lorsque le nombre de
cycles est limité.
En présence d'un nombre de cycles
important et/ou lorsque la probabilité
de défaillance admissible est réduite,
l'investissement expérimental et la durée
des essais augmentent considérablement.
Dans ce contexte, il est souvent plus simple de calculer la longévité et de prouver
expérimentalement uniquement
le fait que les soufflets en question ne diffèrent pas de manière significative de la
population de tous les soufflets.
Pour des raisons statistiques, les essais
de fatigue doivent toujours être effectués
sur plusieurs éprouvettes. Chez Witzenmann, le nombre d'éprouvettes standard
est de 6 par niveau de charge.
Les essais de fatigue peuvent être effectués pour la validation d'un projet, comme
contrôles de réception par exemple pour
les soufflets métalliques employés en
applications nucléaires, pour la validation
d'une charge de matériaux ou comme
contrôles de requalification périodique
des pièces soumises aux normes VDA 6.1.
L'essai de fatigue fondamental pour les
soufflets métalliques est l'essai dynamique axial sans pression et à température
ambiante illustré en 5.2.2. Il est également
possible de reproduire des états de déformation complexes lors d'essais en cycle
de sollicitation ou de procéder à ces essais
en pression de service et à température
élevée.
Caractérisation de pièces
Les caractéristiques des pièces peuvent
aussi être évaluées expérimentalement et
confirmées par un certificat de contrôle.
Les contrôles suivants peuvent être effectués, entre autres :
•la mesure optique de la
géométrie du soufflet,
•la mesure de raideur du soufflet,
•la mesure du couple de réaction à la pression et la détermination du diamètre
hydraulique,
•l'enregistrement de courbes pression-volume (cf. fig. 2.4.2. et fig. 4.3.2.),
•la détermination des fréquences propres et la caractérisation du comportement dynamique des soufflets.
85
6 | Tables techniques
6.1 | Sélection du soufflet à l'aide du manuel
88
6.2 | Sélection du soufflet à l'aide du logiciel Flexperte
94
6.3 | Soufflets métalliques (hydroformés) HYDRA en acier inoxydable (série préférentielle)
95
6.4 | Soufflets métalliques (hydroformés) HYDRA pour vannes selon normes ANSI 116
6.5 | Soufflets métalliques (hydroformés) HYDRA en bronze (série préférentielle) 126
86
6.6 | Soufflets à diaphragmes HYDRA profil normal (série préférentielle)
131
6.7 | Soufflets à diaphragmes HYDRA profil étroit (série préférentielle) 144
6.8 | Géométrie des embouts de raccordement des soufflets
154
6.9 | Réservoirs de dilatation 162
164
87
Leader technologique
Pour sélectionner un soufflet dans les tables
techniques, il convient tout d'abord de définir le profil du soufflet sur la base du diamètre et de la résistance à la pression requise.
Dans les tables, les soufflets sont classés
par diamètre et pression nominale croissants. Le nombre d'ondes et la longueur
se déduisent de la course et du nombre de
cycles exigés.
Résistance à la pression extérieure
La pression à froid (pRT) et la pression
d'essai (pT) sont des facteurs décisifs pour
déterminer la pression nominale :
{
p = PS/Kp
PN  max RT
pT / 1,3
(6.1.1.)
Pour des températures de service de
TS > 20 °C, le coefficient de réduction de pression
88
PS
Kp =
pRT
coefficient de réduction de pression KP
température
[°C]
=
Rp1,0 (TS)
(6.1.2.)
Rp1,0 (20 °C)
tient compte de la diminution de la résistance à la pression du soufflet. Les valeurs
numériques de KP sont données dans le
tableau 6.1.1. pour les matériaux de soufflets 1.4571 (acier inoxydable austénitique) et 2.1020 (Bronze).
Résistance à la pression intérieure
La pression de flambage des soufflets
métalliques décrits dans ce manuel est
généralement nettement inférieure à la
résistance à la pression du profil du soufflet. De ce fait, les soufflets seront
conçus de préférence avec sollicitation par pression extérieure.
Pour la conception des compensateurs,
se référer au Manuel de la Technique des
Compensateurs.
coefficient de réduction KPδ
température
[°C]
coefficient de réduction de pression KPδ
acier inoxydable austénitique
1.4571
bronze
2.1020
acier inoxydable
austénitique
1.4571
bronze
2.1020
20
1,00
1,00
300
0,69
–
50
0,92
0,95
350
0,66
–
100
0,85
0,90
400
0,64
–
150
0,81
0,80
450
0,63
–
200
0,77
0,75
500
0,62
–
250
0,73
0,70
550
0,62
–
Tableau 6.1.1
En cas de sollicitation par pression intérieure, la condition
{
p = PS/Kp
PN  max RT
pT / 1,3
(6.1.1.)
doit être remplie. De plus, la résistance au
flambage sous pression intérieure doit être
vérifiée. La condition
(6.1.3.)
c
PRT  2
n2W · lW
conduit à un coefficient de sécurité contre
le flambage de colonne S ≈ 3. La raideur
par onde (cδ) et la longueur des ondes (lW)
sont indiquées dans les tables.
En cas de résistance au flambage insuffisante, le flambement peut alors être évité
au moyen d'un guidage intérieur ou extérieur des ondes du soufflet.
Cycles et répartition de la course
On entend par cycle (2δ) le déplacement
complet d'un soufflet, partant d'une position initiale quelconque jusqu'à la
valeur extrême d'un côté, repassant par
la position initiale, allant jusqu'à la valeur
extrême du côté opposé puis revenant à la position initiale.
89
Influence du nombre de cycles sur la courbe admissible
Pour les soufflets onduleux, la répartition
de la course la mieux adaptée est la répartition symétrique (50% compression / 50%
extension). Pour autant que les rebords
ne se touchent pas en compression, une
répartition différente n'aura que peu d'influence sur la longévité du soufflet.
Une répartition de la course de 80% en
compression et 20% en extension est
impérative pour les soufflets à diaphragmes. Des désalignements plus importants
peuvent endommager le soufflet. Si des
déplacements divergeant de cette répartition sont requis, le soufflet sera pré-contraint pour le montage.
Valeurs de déplacement par onde
Dans les tables des soufflets, le désalignement nominal pour chaque onde (2δn,0,
2λn,0, 2αn,0) est indiqué pour la déformation
axiale, latérale et angulaire. Il se réfère à une durée de vie d'au moins 10.000
cycles à température ambiante et pression nominale.
90
nombre de cycles
Fig. 6.1.1.
En fonction du nombre de cycles et de la
charge de pression requise, le désalignement admissible par onde (2δn, 2λn, 2αn)
donne sur la base du désalignement nominal par onde (2δn,0, 2λn,0, 2αn,0) et des coefficients de correction KΔN et KΔP pour le nombre de cycles et la pression :
Déplacement axial :
2 δn = KΔN · KΔP · 2δn,0 = KΔ · 2δn,0 (6.1.4.a)
Déplacement latéral :
2 λn = KΔN · KΔP · 2λn,0 = KΔ · 2λn,0 (6.1.4.b)
Déplacement angulaire :
2 αn = KΔN · KΔP · 2αn,0 = KΔ · 2αn,0 (6.1.4.c)
coefficient de correction KΔN
nombre de cycles
nombre de cycles
1 000
1,6
25 000
0,8
800 000
0,3
1 700
1,4
50 000
0,7
2 000 000
0,2
4 000
1,2
100 000
0,6
5 000 000
0,1
10 000
1,0
200 000
0,5
10 000 000
0,05
14 000
0,9
400 000
0,4
–
–
Tableau 6.1.2
Si un nombre de cycles inférieur à 10.000 est requis, le désalignement par
onde (2δn, 2λn, 2αn) pourra être supérieur
au désalignement nominal par onde
(2δn,0, 2λn,0, 2αn,0); si au contraire un
nombre supérieur de cycles est requis,
la sollicitation devra être inférieure au
désalignement nominal. Le coefficient
d'influence correspondant KΔN est donné
au tableau 6.1.2.
La diminution de la charge de pression
P =
pRT
PN
(4.3.2.)
augmente la quantité de mouvement conformément au tableau 6.2.3.
Influence de la charge de pression sur la courbe admissible
charge de pression ηP
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
0,0
coefficient d'influence K∆P
1,0
1,03
1,07
1,1
1,13
1,15
Tableau 6.1.3
91
Pulsations de pression
Des pulsations de pression superposées
à la pression statique ou des charges de
pression dynamiques peuvent limiter la
durée de vie du soufflet. Leur influence
peut être calculée. Elle dépend de l'importance des pulsations de pression et de leur
fréquence. Pour des pulsations de pression
de Δp > 0,25 PN, nous recommandons d'en
effectuer le calcul pour plus de sûreté.
nW 
(6.1.5.a)
2
2n
2l
cax =
n
Déplacement angulaire :
Détermination du nombre d'ondes
Le nombre d'ondes nécessaires résulte du
désalignement requis du soufflet (2δ, 2λ,
2α) et du désalignement admissible par
onde (2δn, 2λn, 2αn) :
nW 
2an
2n
cang =
nW 
92
nW
2an
clat =
2 · 2n
+
2
 2 · 2  +
2
n
(6.1.6.b)
20
1,00
100
0,97
200
0,93
300
0,90
400
0,86
500
0,83
ca
Tableau 6.1.4
nW
Si le soufflet est soumis à des températures élevées, la raideur diminue proportionnellement au module d'élasticité du
matériau. Les coefficients de réduction
correspondants sont indiqués au tableau
6.1.4.
Déplacement axial et latéral :
2
(6.1.6.a)
(6.1.5.d)
2a
+
matériau
1.4571
cd
Déplacement angulaire : Déplacement axial et angulaire :
nW 
température
(°C)
(6.1.5.c)
2a
2
Coefficient de réduction KC pour la
raideur du soufflet
(6.1.5.b)
 2l
nW 
Raideur du soufflet
Les tables des soufflets indiquent la raideur par onde (cδ, cλ, cα). Il en résulte
une raideur pour un soufflet ayant un
nombre d'ondes nW de :
cl
nW
3
(6.1.6.c)
(6.1.5.e)
2l
2ln
c(T) = c (20 °C) · KC = c (20 °C) ·
E(T)
E (20 °C)
(6.2.7.)
93
6.2 | Sélection du soufflet à
l'aide du logiciel Flexperte
6.3 | Soufflets métalliques HYDRA en acier inoxydable
Le savoirfaire par
Witzenmann
L'utilisateur saisit tout d'abord les conditions de service puis il obtient une sélection de produits appropriés avec toutes
les informations utiles et les croquis lui
permettant de générer directement une
demande d'offre ou une commande.
Le programme est disponible en ligne sur
le site www.flexperte.de sans restriction de
fonctionnalité.
Dénomination du soufflet (à titre d'exemple) :
BAT 60,0
BAT:
diamètre
soufflet avec em- intérieur
bouts
di = 60 mm
94
Dénomination du soufflet
La dénomination du soufflet décrit le profil
du soufflet, c.-à-d. le diamètre, le nombre
de couches et l'épaisseur de chaque couche, le nombre d'ondes et le matériau. Les
lettres en tête de la dénomination indiquent s'il s'agit d'un soufflet avec (BAT) ou
sans (BAO) embouts de raccorde-ment.
Les soufflets métalliques de notre série
préférentielle HYDRA se distinguent par
une grande flexibilité et une haute résistance à la pression pour des longueurs
de constructions très réduites.
Le matériau standard pour les soufflets
métalliques fabriqués à partir de tubes
soudés longitudinalement est l'acier
1.4571. D'autres matériaux sont disponibles sur demande. Les soufflets de petits
diamètres sont fabriqués à partir de tubes
sans soudure en acier 1.4541.
Knowledge by Witzenmann
Flexperte est un logiciel de conception
pour éléments métalliques flexibles. Ce
programme a été développé spécifiquement pour sélectionner dans les séries
standard les produits appropriés à une
application précise selon les méthodes de
conception actuelles. Grâce à ce logiciel,
l'utilisateur peut concevoir des soufflets
métalliques, mais aussi des compensateurs, des tuyaux métalliques ou des supports de tuyauterie.
Série préférentielle
x
82,0
diamètre
extérieur
DA = 82 mm
x
6
x
0,3
15W
nombre de épaisseur 15 ondes
couches
par couche selon
nL = 6
s = 0,3 mm spécifications
chapitre 6.1
1.4571
matériau
1.4571
95
Bord de forme B
Bord de forme S
Bord de forme J
di
Da
–
mm
mm
mm
mm
mm
1,00
10
–0,1/+0,1
±0,1
–
4,2
2
0,80
37
–0,4/+0,1
±0,3
5,5
–
–
1.4541**
0,95
63
–0,4/+0,1
±0,3
7,0
–
–
5,3 x 8,0 x1x 0,10
1.4541**
0,85
70
–0,4/+0,1
±0,3
7,0
–
150
5,3 x 8,5 x1x0,15
1.4541**
1,10
45
–0,4/+0,1
±0,3
7,0
200
5,3 x 8,5 x1x0,20
1.4541**
1,20
41
–0,4/+0,1
±0,3
500
5,3 x 8,5 x2x0,20
1.4541**
1,20
42
–0,4/+0,1
6
55
6,2 x 9,7 x1x 0,10
1.4541**
1,20
63
8
26
8,0 x 13,0 x1x 0,10
1.4571
1,40
235
68
8,0 x 13,0 x2x 0,10
1.4571
1,60
pression
nominale
profil du soufflet
matériau
PN*
di
DA
nL
s
mm
bar
mm
mm
–
mm
3
400
4
90
5
9
10
12
longueur
d'onde
nombre
d'ondes
max.
lw
–
mm
3,35 x 4,7 x2x0,06
1.4541**
4,06 x 6,0 x1x0,07
1.4541**
65
5,3 x 8,0 x1x0,08
100
tolérances de 
bord de forme S bord de forme J
courbe nominal par onde

longueur  longueur
(pour 10.000 cycles)
intérieur
intérieur
axiale angulaire latérale
l2
l2
d3
d3
2δn,0
2αn,0
2λn,0
bord de
forme B

d4
DN
mm
axiale
cδ
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
cα
cλ
section poids par
efficace
onde
A
cm2
g
–
0,12
0,02
15500
0,21
0,02
13500
0,36
0,04
0,050
–
0,36
0,05
830
0,080
–
0,37
0,08
–
1850
0,19
–
0,38
0,11
±0,20
–
6300
0,65
–
0,37
0,19
±0,090
±1,00
±0,004
160
0,022
11100
0,51
0,07
±0,17
±1,30
±0,006
120
0,028
10500
0,87
0,13
6
±0,15
±1,20
±0,006
245
0,058
15800
0,87
0,26
mm
mm
degrés
mm
N/mm
Nm/degré
–
–
±0,025
4,06
5
±0,040
±0,50
–
1475
0,052
±0,70
±0,002
260
0,016
5,34
5
±0,065
±1,10
±0,003
180
0,020
–
5,30
5
±0,045
±0,75
–
420
–
–
5,30
5
±0,035
±0,55
–
7,0
–
–
5,30
5
±0,025
±0,40
±0,3
7,0
–
–
5,30
5
±0,017
–0,4/+0,1
±0,3
–0,4/+0,1
±0,3
8,5
8,5
1,8
6,30
5
11,0
11,6
1,8
8,00
6
277
–0,4/+0,1
±0,4
11,0
11,6
1,8
8,00
N/mm
115
8,0 x 13,0 x3x 0,10
1.4571
1,80
242
–0,4/+0,1
±0,5
11,0
11,6
1,8
8,00
6
±0,13
±1,10
±0,005
385
0,092
19700
0,87
0,39
150
8,0 x 13,5 x4x 0,10
1.4571
2,00
150
–0,5/+0,1
±0,5
11,0
–
–
8,00
6
±0,13
±1,00
±0,004
460
0,116
19900
0,91
0,44
22
9,0 x 14,5 x1x 0,10
1.4571
1,35
234
–0,4/+0,1
±0,3
13,4
13,1
2,0
9,00
6
±0,21
±1,60
±0,008
75
0,022
8500
1,08
0,17
55
9,0 x 14,5 x2x 0,10
1.4571
1,75
233
–0,4/+0,1
±0,4
13,0
13,1
2,0
9,00
6
±0,19
±1,40
±0,008
160
0,048
10600
1,08
0,34
90
9,0 x 14,5 x3x 0,10
1.4571
1,85
198
–0,4/+0,1
±0,5
13,0
13,1
2,0
9,00
6
±0,17
±1,30
±0,008
260
0,080
15000
1,08
0,52
250
9,0 x 13,0 x4x 0,10
1.4571
1,50
258
–0,5/+0,1
±0,5
13,0
–
–
9,00
6
±0,07
±0,50
±0,003
1230
0,32
98000
0,94
0,43
16
10,0 x 16,5 x1x 0,10
1.4571
1,65
189
–0,4/+0,1
±0,3
14,5
14,3
2,5
10,0
6
±0,25
±1,70
±0,010
60
0,023
5800
1,38
0,22
38
10,0 x 16,5 x2x 0,10
1.4571
1,90
216
–0,4/+0,1
±0,4
14,5
14,3
2,5
10,0
6
±0,23
±1,60
±0,010
120
0,045
1,38
0,44
60
10,0 x 17,0 x3x 0,10
1.4571
2,00
208
–0,4/+0,1
±0,5
14,5
15,1
2,5
10,0
6
±0,22
±1,50
±0,010
170
0,070
8700
11600
1,43
0,66
90
10,0 x 17,0 x4x 0,10
1.4571
2,40
125
–0,5/+0,1
±0,5
14,5
–
–
10,0
6
±0,21
±1,30
±0,008
250
0,10
11900
1,43
0,88
130
10,0 x 17,0 x5x 0,10
1.4571
2,70
111
–0,5/+0,1
±0,5
14,5
–
–
10,0
6
±0,19
±1,10
±0,007
310
0,12
11600
1,43
1,10
13
12,0 x 19,0 x1x 0,10
1.4571
1,90
168
–0,4/+0,1
±0,4
18,0
16,8
2,5
12,0
6
±0,30
±1,70
±0,010
65
0,038
6300
1,89
0,30
* pression extérieure, en cas de pression intérieure, la stabilité de colonne (protection contre le flambage) doit aussi être garantie
** tuyau sans soudure en acier 1.4571 ou 1.4541
96
97
Bord de forme B
DN
Bord de forme S
di
Da
mm
–
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
degrés
mm
1.4571
2,10
178
–0,4/+0,1
±0,5
18,0
17,6
2,5
12,0
6
±0,33
±1,70
±0,011
1.4571
2,45
163
–0,4/+0,1
±0,5
18,0
17,6
2,5
12,0
6
±0,30
±1,50
±0,011
12,0 x 20,0 x2x0,15
1.4571
2,40
166
–0,4/+0,1
±0,5
18,0
17,6
2,5
12,0
6
±0,24
±1,40
±0,011
90
12,0 x 20,0 x3x0,15
1.4571
2,40
166
–0,4/+0,1
±0,5
18,0
–
–
12,0
6
±0,20
±1,30
260
12,4 x 18,5 x4x0,15
1.4571
2,50
144
–0,5/+0,1
±0,5
16,3
–
–
12,4
6
±0,12
360
12,8 x 18,5 x5x0,15
1.4571
2,50
155
–0,5/+0,1
±0,5
16,3
–
–
12,8
6
385
12,4 x 19,0 x6x0,15
1.4571
3,00
137
–0,5/+0,1
±0,5
16,3
–
–
12,4
20
13,0 x 19,0 x1x 0,10
1.4571
1,80
153
–0,4/+0,1
±0,5
16,3
16,8
2,5
45
13,0 x 19,0 x2x 0,10
1.4571
1,85
204
–0,4/+0,1
±0,5
16,3
16,8
110
13,2 x 19,0 x2x0,15
1.4571
2,15
186
–0,4/+0,1
±0,5
16,3
165
13,2 x 19,0 x3x0,15
1.4571
2,20
155
–0,4/+0,1
±0,5
17
14,6 x 21,0 x1x 0,10
1.4571
1,90
145
–0,4/+0,1
30
14,6 x 22,0 x2x 0,10
1.4571
2,15
196
55
14,2 x 22,0 x2x0,15
1.4571
2,30
170
110
14,6 x 22,0 x3x0,15
1.4571
2,75
profil du soufflet
matériau
PN*
di
DA
nL
s
bar
mm
mm
–
mm
12
26
12,0 x 20,0 x2x 0,10
40
12,0 x 20,0 x3x 0,10
60
14
16
longueur
d'onde
nombre
d'ondes
max.
lw
–
tolérances de 

intérieur
intérieur
l2
l2
d3
d3
2δn,0
2αn,0
2λn,0
bord de
forme B

d4
pression
nominale
mm
13
Bord de forme J
axiale
cδ
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
cα
cλ
section poids par
efficace
onde
A
Nm/degré
N/mm
cm2
g
95
0,053
7500
2,01
0,60
135
0,075
8600
2,01
0,90
300
0,17
20000
2,01
0,92
±0,010
560
0,32
37000
2,01
1,39
±1,20
±0,008
1745
0,90
100000
1,86
1,39
±0,09
±0,65
±0,006
3400
1,80
199900
1,92
1,73
6
±0,08
±0,55
±0,005
4000
2,15
164000
1,94
2,20
13,0
6
±0,26
±1,60
±0,008
74
0,040
8800
2,01
0,24
2,5
13,0
6
±0,24
±1,50
±0,008
160
0,090
18000
2,01
0,48
16,8
2,5
13,2
6
±0,17
±1,20
±0,007
600
0,34
50500
2,04
0,72
16,3
16,8
2,5
13,2
6
±0,13
±1,00
±0,006
900
0,51
72000
2,04
1,10
±0,5
19,0
18,3
4,0
14,6
6
±0,28
±1,40
±0,011
85
0,065
11200
2,51
0,30
–0,4/+0,1
±0,5
20,0
18,3
4,0
14,6
6
±0,30
±1,40
±0,010
130
0,093
14100
2,63
0,66
–0,5/+0,1
±0,5
20,0
18,8
4,0
14,2
6
±0,22
±1,20
±0,009
330
0,24
30600
2,57
1,01
151
–0,4/+0,1
±0,5
20,0
–
–
14,6
6
±0,17
±1,00
±0,008
720
0,55
48000
2,63
1,35
N/mm
150
14,2 x 22,0 x4x0,15
1.4571
2,80
142
–0,5/+0,1
±0,5
20,0
–
–
14,2
6
±0,14
±0,70
±0,007
800
0,57
50000
2,57
1,70
220
14,2 x 21,2 x5x0,15
1.4571
2,80
149
–0,5/+0,1
±0,5
18,5
–
–
14,2
6
±0,12
±0,60
±0,006
1300
0,88
77900
2,46
2,00
280
14,2 x 22,0 x6x0,15
1.4571
3,40
88
–0,5/+0,1
±0,5
20,0
–
–
14,2
6
±0,14
±0,50
±0,005
1500
1,070
63800
2,57
2,50
14
16,6 x 24,0 x1x 0,10
1.4571
2,00
138
–0,4/+0,1
±0,5
21,5
21,1
4,0
16,6
6
±0,33
±1,60
±0,011
60
0,05
9000
3,25
0,37
28
16,6 x 24,0 x2x 0,10
1.4571
2,00
179
–0,4/+0,1
±0,5
21,5
21,1
4,0
16,6
6
±0,32
±1,50
±0,011
126
0,11
19200
3,25
0,73
70
16,8 x 24,0 x2x0,15
1.4571
2,30
155
–0,4/+0,1
±0,5
21,5
21,1
4,0
16,8
6
±0,20
±1,00
±0,009
420
0,38
49600
3,25
1,10
110
16,4 x 24,0 x3x0,15
1.4571
2,50
160
–0,4/+0,1
±0,5
21,5
21,1
3,5
16,4
6
±0,20
±1,00
±0,009
680
0,60
66600
3,20
1,70
* pression extérieure, en cas de pression intérieure, la stabilité de colonne (protection contre le flambage) doit aussi être garantie 98
99
Bord de forme B
DN
mm
16
18
20
21
Bord de forme S
pression
nominale
profil du soufflet
di
DA
nL
s
bar
mm
mm
–
mm
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
cα
cλ
section poids par
efficace
onde
di
Da
–
mm
–
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
degrés
mm
N/mm
Nm/degré
N/mm
cm2
g
longueur
d'onde
nombre
d'ondes
max.
lw
tolérances de 

intérieur
intérieur
l2
l2
d3
d3
2δn,0
2αn,0
2λn,0
bord de
forme B

d4
matériau
PN*
Bord de forme J
axiale
cδ
A
185
16,4 x 24,0 x4x0,15
1.4571
3,00
140
–0,5/+0,1
±0,5
21,5
–
–
16,4
6
±0,18
±0,80
±0,009
1000
0,89
68000
3,20
2,36
250
16,4 x 24,0 x5x0,15
1.4571
3,50
85
–0,5/+0,1
±0,5
21,5
–
–
16,4
6
±0,16
±0,70
±0,008
1420
1,26
71000
3,20
2,80
300
16,0 x 24,5 x4x0,20
1.4571
3,80
105
–0,5/+0,1
±0,5
21,5
–
–
16,0
6
±0,13
±0,50
±0,007
2150
1,92
91600
3,22
3,30
370
16,0 x 24,5 x5x0,20
1.4571
4,10
73
–0,5/+0,1
±0,5
21,5
–
–
16,0
6
±0,12
±0,40
±0,006
2800
2,50
102500
3,22
3,80
16
18,0 x 28,0 x1x0,15
1.4571
2,40
130
–0,4/+0,1
±0,5
25,0
25,2
3,0
18,0
6
±0,36
±1,50
±0,014
90
0,11
12400
4,10
0,83
38
18,0 x 28,0 x2x0,15
1.4571
2,70
143
–0,3/+0,2
±0,5
25,0
25,2
3,0
18,0
6
±0,34
±1,30
±0,013
185
0,21
20100
4,05
1,73
70
18,0 x 28,0 x3x0,15
1.4571
3,20
137
–0,3/+0,2
±0,5
25,0
25,2
3,0
18,0
6
±0,32
±1,10
±0,013
310
0,36
24000
4,15
2,63
75
18,0 x 28,0 x2x0,20
1.4571
3,10
137
–0,3/+0,2
±0,5
25,0
25,2
3,0
18,0
6
±0,28
±1,00
±0,012
600
0,69
49500
4,15
2,40
105
18,0 x 28,0 x4x0,15
1.4571
3,50
118
–0,3/+0,2
±0,5
25,0
–
–
18,0
6
±0,27
±0,90
±0,013
485
0,56
31400
4,15
3,52
125
18,0 x 28,0 x3x0,20
1.4571
3,50
120
–0,4/+0,2
±0,5
25,0
–
–
18,0
6
±0,24
±0,80
±0,012
1000
1,15
64800
4,15
3,50
200
18,0 x 28,0 x3x0,25
1.4571
3,80
115
–0,3/+0,2
±0,5
25,0
25,2
3,0
18,0
6
±0,17
±0,70
±0,009
1700
1,96
93400
4,15
4,30
260
18,0 x 28,5 x4x0,25
1.4571
4,00
100
–0,4/+0,2
±0,5
25,0
–
–
18,0
6
±0,16
±0,60
±0,008
2400
2,83
121600
4,15
6,00
375
18,0 x 26,5 x4x0,25
1.4571
3,40
115
–0,4/+0,2
±0,5
23,5
–
–
18,0
6
±0,11
±0,50
±0,005
4580
4,92
293000
3,87
4,50
450
18,0 x 27,0 x5x0,25
1.4571
4,00
75
–0,4/+0,2
±0,5
22,5
–
–
18,0
6
±0,09
±0,40
±0,005
5400
6,00
256300
3,98
5,90
14
19,7 x 30,0 x1x0,15
1.4571
2,40
119
–0,4/+0,1
±0,5
24,5
26,0
3,0
19,7
8
±0,40
±1,50
±0,012
120
0,16
19200
4,85
1,20
50
19,8 x 28,0 x2x0,15
1.4571
2,60
153
–0,3/+0,2
±0,5
24,5
25,0
3,0
19,8
8
±0,30
±1,20
±0,010
430
0,53
54500
4,41
1,65
90
19,0 x 28,0 x3x0,15
1.4571
3,30
125
–0,3/+0,2
±0,5
24,5
25,0
3,0
19,0
6
±0,28
±0,90
±0,013
650
0,78
49400
4,35
2,40
165
19,0 x 27,0 x4x0,15
1.4571
2,90
137
–0,4/+0,2
±0,5
24,5
–
–
19,0
6
±0,18
±0,70
±0,007
1100
1,27
103800
4,15
2,80
190
19,3 x 29,0 x3x0,25
1.4571
3,50
114
–0,4/+0,2
±0,5
24,5
–
–
19,3
6
±0,16
±0,60
±0,006
2000
2,54
142800
4,58
4,30
315
19,3 x 28,0 x4x0,25
1.4571
3,40
107
–0,4/+0,2
±0,5
24,5
–
–
19,3
6
±0,11
±0,50
±0,005
4600
5,60
332000
4,39
4,90
410
19,1 x 28,0 x5x0,25
1.4571
3,80
80
–0,4/+0,2
±0,5
24,5
–
–
19,3
6
±0,09
±0,40
±0,004
6500
7,93
377000
4,39
5,90
15
21,0 x 31,5 x1x0,15
1.4571
2,70
102
–0,3/+0,2
±0,5
29,0
27,9
4,0
21,0
8
±0,42
±1,60
±0,014
116
0,18
16500
5,40
1,02
101
Bord de forme B
DN
Bord de forme S
di
Da
bord de
forme B

d4
–
mm
–
mm
mm
mm
21,0 x 31,5 x2x0,15
1.4571
2,70
138
–0,3/+0,2
±0,5
22,0 x 34,0 x1x0,15
1.4571
2,80
111
–0,4/+0,1
±0,5
25
22,0 x 34,0 x2x0,15
1.4571
2,90
118
–0,3/+0,2
45
22,0 x 34,0 x2x0,20
1.4571
3,50
117
75
22,0 x 34,0 x3x0,20
1.4571
3,60
125
22,0 x 34,0 x4x0,20
1.4571
150
22,0 x 35,0 x4x0,25
250
pression
nominale
profil du soufflet
matériau
PN*
di
DA
nL
s
mm
bar
mm
mm
–
mm
21
32
22
11
24
27
Bord de forme J
longueur
d'onde
nombre
d'ondes
max.
lw
tolérances de 

intérieur
intérieur
d3
l2
d3
l2
2δn,0
2αn,0
2λn,0
axiale
cδ
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
cα
cλ
section poids par
efficace
onde
A
mm
mm
mm
mm
mm
degrés
mm
N/mm
Nm/degré
N/mm
cm2
g
29,0
27,9
4,0
21,0
8
±0,37
±1,40
±0,012
214
0,32
30000
5,40
1,98
30,0
30,2
4,0
22,0
8
±0,52
±1,65
±0,015
84
0,14
12600
6,16
1,21
±0,5
30,0
30,2
4,0
22,0
8
±0,46
±1,55
±0,015
170
0,30
23000
6,16
2,42
–0,3/+0,2
±0,5
30,0
30,2
4,0
22,0
8
±0,38
±1,30
±0,015
390
0,66
37400
6,16
3,30
116
–0,3/+0,2
±0,5
30,0
30,2
4,0
22,0
8
±0,33
±1,15
±0,014
600
1,02
54500
6,16
4,90
4,20
96
–0,4/+0,2
±0,8
30,0
–
–
22,0
8
±0,32
±1,05
±0,015
900
1,54
60000
6,16
6,60
1.4571
4,60
96
–0,4/+0,2
±0,8
30,0
–
–
22,0
8
±0,25
±1,00
±0,013
1415
2,50
81200
6,36
8,70
22,0 x 35,0 x4x0,30
1.4571
5,00
82
–0,4/+0,2
±0,8
30,0
–
–
22,0
8
±0,20
±0,70
±0,010
2500
4,43
121800
6,38
10,90
320
22,0 x 35,0 x5x0,30
1.4571
4,85
61
–0,6/+0,2
±0,8
30,0
–
–
22,0
8
±0,17
±0,60
±0,009
3400
6,02
176000
6,38
13,70
11
24,2 x 36,5 x1x0,15
1.4571
3,40
81
–0,4/+0,1
±0,6
34,0
32,7
4,0
24,2
8
±0,52
±1,65
±0,018
70
0,14
8700
7,20
1,3
25
24,2 x 36,5 x2x0,15
1.4571
3,15
118
–0,3/+0,2
±0,6
34,0
32,2
4,0
24,2
8
±0,48
±1,50
±0,015
150
0,30
20800
7,20
2,6
40
24,2 x 36,5 x2x0,20
1.4571
3,20
118
–0,3/+0,2
±0,6
34,0
32,2
4,0
24,2
8
±0,38
±1,30
±0,013
360
0,72
48600
7,20
4,0
65
24,0 x 36,5 x2x0,25
1.4571
3,30
111
–0,3/+0,2
±0,5
34,0
32,2
3,0
24,0
8
±0,35
±1,20
±0,012
590
1,17
74400
7,20
4,8
110
24,0 x 36,5 x3x0,25
1.4571
4,00
98
–0,3/+0,2
±0,5
34,0
32,2
3,0
24,0
8
±0,30
±1,00
±0,012
860
1,72
73800
7,20
7,2
180
24,0 x 36,5 x4x0,25
1.4571
4,60
86
–0,4/+0,2
±0,8
34,0
–
–
24,0
8
±0,25
±0,90
±0,010
1200
2,40
77800
7,15
9,0
220
24,0 x 36,5 x5x0,25
1.4571
4,90
61
–0,4/+0,2
±0,8
33,0
–
–
24,0
8
±0,20
±0,75
±0,008
2200
4,40
126000
7,15
11,4
320
24,0 x 36,5 x6x0,25
1.4571
5,30
80
–0,6/+0,2
±0,8
33,0
–
–
24,0
8
±0,19
±0,60
±0,006
3700
7,39
180800
7,15
13,6
7
27,0 x 41,0 x1x0,15
1.4571
3,10
99
–0,4/+0,1
±0,5
37,5
37,2
4,0
27,0
8
±0,65
±1,60
±0,019
52
0,13
9400
9,10
1,7
20
27,0 x 41,0 x2x0,15
1.4571
3,40
100
–0,3/+0,2
±0,5
37,5
37,2
4,0
27,0
8
±0,60
±1,50
±0,019
110
0,27
16500
9,10
3,5
32
27,0 x 41,0 x2x0,20
1.4571
3,70
100
–0,3/+0,2
±0,5
37,5
37,2
4,0
27,0
8
±0,46
±1,30
±0,016
260
0,65
32900
9,10
5,2
50
27,0 x 41,0 x2x0,25
1.4571
4,10
99
–0,3/+0,2
±0,5
37,5
36,0
4,0
27,0
8
±0,36
±1,00
±0,014
520
1,31
53600
9,10
7,0
60
27,0 x 41,0 x3x0,20
1.4571
4,30
100
–0,3/+0,2
±0,5
37,5
37,2
4,0
27,0
8
±0,40
±1,00
±0,013
430
1,10
40300
9,10
7,0
103
Bord de forme B
DN
Bord de forme S
di
Da
–
mm
–
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
degrés
27,0 x 41,0 x2x0,30
1.4571
3,55
99
–0,3/+0,2
±0,5
37,5
36,0
4,0
27,0
8
±0,30
27,0 x 40,0 x4x0,20
1.4571
4,30
93
–0,4/+0,2
±0,8
36,5
–
–
27,0
8
±0,32
110
27,0 x 41,0 x3x0,30
1.4571
4,40
90
–0,3/+0,2
±0,5
37,5
36,0
4,0
27,0
8
160
27,0 x 41,0 x4x0,30
1.4571
5,20
76
–0,3/+0,2
±0,5
37,5
–
–
27,0
10
29,5 x 42,0 x1x0,15
1.4571
3,10
97
–0,4/+0,1
±0,5
39,0
38,5
4,0
29,5
18
29,0 x 43,0 x1x0,25
1.4571
3,70
73
–0,4/+0,1
±0,5
39,0
39,0
4,0
36
29,0 x 43,0 x2x0,20
1.4571
3,80
101
–0,3/+0,2
±0,5
39,0
39,0
50
29,0 x 43,0 x2x0,25
1.4571
4,20
101
–0,3/+0,2
±0,5
39,0
90
29,0 x 43,0 x3x0,25
1.4571
4,70
94
–0,3/+0,2
±0,5
140
29,0 x 43,0 x4x0,25
1.4571
5,00
88
–0,4/+0,2
profil du soufflet
matériau
PN*
di
DA
nL
s
bar
mm
mm
–
mm
27
70
90
30
34
longueur
d'onde
nombre
d'ondes
max.
lw
tolérances de 

intérieur
intérieur
l2
l2
d3
d3
2δn,0
2αn,0
2λn,0
bord de
forme B

d4
pression
nominale
mm
29
Bord de forme J
axiale
cδ
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
cα
cλ
section poids par
efficace
onde
A
cm2
g
123800
9,10
8,0
63700
8,80
8,7
3,80
134000
9,10
12,0
2200
5,54
141100
9,10
16,0
70
0,19
14000
10,0
2,0
±0,018
210
0,61
29800
10,2
3,2
±1,30
±0,017
260
0,74
35000
10,2
4,9
±0,44
±1,20
±0,017
510
1,44
56200
10,2
6,3
8
±0,40
±1,10
±0,017
920
2,60
81000
10,2
9,5
29,0
8
±0,35
±1,00
±0,016
1360
3,85
106000
10,2
12,6
mm
N/mm
Nm/degré
N/mm
±0,90
±0,011
900
2,26
±0,80
±0,012
700
1,71
±0,26
±0,80
±0,011
1500
8
±0,23
±0,70
±0,011
8
±0,55
±1,50
±0,018
29,0
8
±0,48
±1,40
4,0
29,0
8
±0,50
39,0
4,0
29,0
8
39,0
–
–
29,0
±0,8
39,0
–
–
180
29,0 x 44,0 x4x0,30
1.4571
5,50
73
–0,4/+0,2
±0,8
38,0
–
–
29,0
8
±0,35
±0,90
±0,015
2100
6,10
138000
10,5
17,0
240
29,0 x 44,0 x6x0,25
1.4571
6,20
70
–0,6/+0,2
±0,8
38,0
–
–
29,0
8
±0,26
±0,75
±0,014
2320
6,80
122000
10,6
19,6
280
29,0 x 44,5 x7x0,25
1.4571
6,80
61
–0,6/+0,2
±0,8
38,0
–
–
29,0
8
±0,24
±0,60
±0,031
2900
8,50
127000
10,6
23,5
350
29,0 x 44,5 x7x0,30
1.4571
6,00
50
–0,6/+0,2
±0,8
38,0
–
–
29,0
8
±0,17
±0,50
±0,011
5200
15,30
293000
10,6
29,0
10
30,2 x 43,5 x1x0,15
1.4571
3,60
111
–0,3/+0,2
±0,5
39,0
39,0
4,0
30,2
8
±0,65
±1,60
±0,020
55
0,16
8600
10,7
2,2
20
30,2 x 43,5 x2x0,15
1.4571
3,70
101
–0,3/+0,2
±0,5
39,0
39,0
4,0
30,2
8
±0,55
±1,50
±0,018
135
0,40
20000
10,7
4,4
6
34,0 x 50,0 x1x0,15
1.4571
3,40
74
–0,3/+0,2
±0,5
47,0
45,3
5,0
34,0
10
±0,80
±1,70
±0,022
46
0,18
10500
13,9
2,5
11
34,0 x 50,0 x1x0,20
1.4571
3,50
74
–0,3/+0,2
±0,5
47,0
45,3
5,0
34,0
10
±0,65
±1,50
±0,018
95
0,36
20500
13,9
3,4
25
34,0 x 50,0 x2x0,20
1.4571
4,20
73
–0,3/+0,2
±0,6
47,0
45,3
5,0
34,0
10
±0,63
±1,45
±0,018
200
0,77
30000
13,9
6,9
40
34,0 x 50,0 x2x0,25
1.4571
4,40
73
–0,3/+0,2
±0,6
47,0
45,3
5,0
34,0
10
±0,53
±1,25
±0,018
390
1,50
53300
13,9
8,6
55
34,0 x 50,0 x2x0,30
1.4571
4,60
73
–0,3/+0,2
±0,5
47,0
45,3
5,0
34,0
10
±0,46
±1,00
±0,016
700
2,70
87500
13,9
10,0
100
34,0 x 50,0 x3x0,30
1.4571
5,10
72
–0,3/+0,2
±0,5
46,0
–
–
34,0
10
±0,40
±1,00
±0,016
1200
4,57
122000
13,9
16,0
105
Bord de forme B
DN
mm
34
38
42
Bord de forme S
pression
nominale
profil du soufflet
di
DA
nL
s
bar
mm
mm
–
mm
di
Da
–
mm
–
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
degrés
mm
longueur
d'onde
nombre
d'ondes
max.
lw
tolérances de 

intérieur
intérieur
l2
l2
d3
d3
2δn,0
2αn,0
2λn,0
bord de
forme B

d4
matériau
PN*
Bord de forme J
axiale
cδ
N/mm
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
cα
cλ
section poids par
efficace
onde
A
Nm/degré
N/mm
cm2
g
130
34,0 x 51,0 x4x0,30
1.4571
5,50
72
–0,4/+0,2
±0,8
46,0
–
–
34,0
10
±0,38
±0,95
±0,016
1500
5,90
134400
34,0 x 48,0 x5x0,30
1.4571
5,60
72
–0,4/+0,2
±0,8
46,0
–
–
34,0
10
±0,28
±0,75
±0,015
3500
12,80
281400
14,2
13,2
21,8
250
260
34,0 x 50,0 x6x0,30
1.4571
6,50
46
–0,4/+0,2
±0,8
46,0
–
–
34,0
10
±0,30
±0,75
±0,014
3300
12,70
206700
13,9
34,0
300
34,0 x 51,0 x7x0,30
1.4571
7,40
40
–0,6/+0,2
±0,8
45,0
–
–
34,0
10
±0,26
±0,60
±0,013
4400
17,30
217700
14,2
38,0
370
34,0 x 51,0 x8x0,30
1.4571
8,00
37
–0,6/+0,2
±0,8
45,0
–
–
34,0
10
±0,22
±0,50
±0,011
6000
23,60
254000
14,2
44,0
8
38,8 x 56,0 x1x0,20
1.4571
4,00
68
–0,3/+0,2
±0,8
47/52,5
51,3
5,0
38,8
10
±0,80
±1,50
±0,022
80
0,39
16900
17,6
3,9
22
38,8 x 56,0 x2x0,20
1.4571
4,50
66
–0,3/+0,2
±0,8
47/52,5
51,3
5,0
38,8
10
±0,70
±1,40
±0,022
170
0,83
28300
17,6
7,9
35
38,8 x 56,0 x2x0,25
1.4571
5,00
65
–0,3/+0,2
±0,8
47/52,5
51,3
5,0
38,8
10
±0,62
±1,25
±0,020
330
1,60
44500
17,6
9,9
50
39,0 x 56,0 x2x0,30
1.4571
4,80
69
–0,3/+0,2
±0,8
52,5
51,3
5,0
39,0
10
±0,50
±1,05
±0,012
615
3,00
91000
17,7
11,8
70
38,2 x 56,0 x3x0,30
1.4571
5,00
67
–0,3/+0,2
±0,8
47/52,5
–
–
38,2
10
±0,47
±1,00
±0,016
980
4,74
130400
17,4
16,0
120
38,2 x 56,0 x4x0,30
1.4571
5,50
54
–0,6/+0,2
±0,8
49,0
–
–
38,2
10
±0,41
±0,90
±0,016
1400
6,80
154000
17,4
21,0
170
38,2 x 56,0 x5x0,30
1.4571
6,00
50
–0,6/+0,2
±0,8
49,0
–
–
38,2
10
±0,38
±0,65
±0,016
2050
9,80
189500
17,4
26,0
215
38,2 x 56,0 x6x0,30
1.4571
6,60
45
–0,6/+0,2
±0,8
49,0
–
–
38,2
10
±0,34
±0,58
±0,015
3100
15,00
237000
17,4
32,0
320
38,2 x 54,0 x7x0,30
1.4571
6,90
43
–0,6/+0,2
±0,8
49,0
–
–
38,2
10
±0,23
±0,50
±0,011
5300
24,50
355000
16,7
36,5
360
38,2 x 54,0 x8x0,30
1.4571
7,10
42
–0,6/+0,2
±0,8
49,0
–
–
38,2
10
±0,22
±0,45
±0,009
6300
29,20
398400
16,7
42,0
9
42,0 x 60,0 x1x0,20
1.4571
4,25
61
–0,3/+0,2
±0,8
50,5/57
56,3
5,0
42,0
10
±0,75
±1,50
±0,019
90
0,52
19300
20,4
4,2
25
42,0 x 60,0 x2x0,20
1.4571
5,25
62
–0,3/+0,2
±0,8
50,5/57
56,0
5,0
42,0
10
±0,75
±1,40
±0,024
180
1,10
25400
20,4
8,5
32
42,0 x 60,0 x2x0,25
1.4571
5,00
63
–0,3/+0,2
±0,8
50,5/57
56,0
5,0
42,0
10
±0,67
±1,30
±0,021
380
2,20
59300
20,4
10,7
40
42,0 x 60,0 x2x0,30
1.4571
5,10
65
–0,3/+0,2
±0,5
57,0
56,3
5,0
42,0
10
±0,56
±1,05
±0,018
520
3,30
78000
20,4
12,7
70
42,0 x 60,0 x3x0,30
1.4571
5,70
67
–0,3/+0,2
±0,8
50,5/57
–
–
42,0
10
±0,48
±1,00
±0,017
1000
5,60
120000
20,4
20,0
115
42,0 x 60,0 x4x0,30
1.4571
6,20
67
–0,4/+0,2
±0,8
50,5/57
–
–
42,0
10
±0,45
±0,90
±0,018
1500
8,50
152000
20,4
26,0
140
42,0 x 61,0 x5x0,30
1.4571
7,00
42
–0,4/+0,2
±0,8
55,0
–
–
42,0
10
±0,42
±0,90
±0,018
2000
11,60
162400
20,8
34,0
28,5
107
Bord de forme B
DN
Bord de forme S
di
Da
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
degrés
mm
N/mm
Nm/degré
N/mm
cm2
g
1.4571
7,60
39
–0,6/+0,2
±0,8
55,0
–
–
42,0
10
±0,40
±0,85
±0,018
2200
13,00
154500
21,2
43,0
1.4571
8,20
36
–0,6/+0,2
±0,8
55,0
–
–
42,0
10
±0,38
±0,80
±0,016
2600
15,50
158400
21,4
51,0
42,0 x 61,0 x8x0,30
1.4571
8,40
35
–0,6/+0,2
±0,8
55,0
–
–
42,0
10
±0,30
±0,65
±0,014
4000
23,20
225500
20,8
58,0
8
47,6 x 66,0 x1x0,20
1.4571
4,30
62
–0,3/+0,2
±0,8
62,5
61,3
5,0
47,6
10
±0,80
±1,50
±0,021
86
0,65
22500
25,3
4,9
17
47,6 x 66,0 x2x0,20
1.4571
4,70
62
–0,3/+0,2
±0,8
62,5
61,0
5,0
47,6
10
±0,77
±1,40
±0,021
178
1,40
39000
25,3
9,9
28
47,8 x 66,0 x2x0,25
1.4571
5,10
63
–0,3/+0,2
±0,8
62,5
61,0
5,0
47,8
10
±0,70
±1,20
±0,020
320
2,30
59800
25,4
12,5
40
47,4 x 66,0 x2x0,30
1.4571
5,20
63
–0,3/+0,2
±0,8
62,5
61,0
5,0
47,4
10
±0,56
±1,00
±0,017
610
4,40
108800
25,2
14,9
65
47,4 x 66,0 x3x0,30
1.4571
5,70
52
–0,3/+0,2
±0,8
62,5
–
–
47,4
10
±0,51
±0,90
±0,017
1240
8,60
184000
25,2
22,4
di
DA
nL
s
bar
mm
mm
–
mm
42
165
42,0 x 62,0 x6x0,30
210
42,0 x 62,5 x7x0,30
290
56
section poids par
efficace
onde
–
matériau
PN*
51
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
cα
cλ
mm
profil du soufflet
longueur
d'onde
nombre
d'ondes
max.
lw
–
tolérances de 

intérieur
intérieur
l2
l2
d3
d3
2δn,0
2αn,0
2λn,0
bord de
forme B

d4
pression
nominale
mm
47
Bord de forme J
axiale
cδ
A
95
47,4 x 66,0 x4x0,30
1.4571
6,60
45
–0,6/+0,2
±0,8
62,5
–
–
47,4
10
±0,48
±0,80
±0,015
1850
12,90
204000
25,2
30,8
130
47,4 x 66,0 x5x0,30
1.4571
6,70
44
–0,6/+0,2
±0,8
57,0
–
–
47,4
10
±0,44
±0,70
±0,015
2550
17,80
274000
25,2
38,0
200
47,4 x 64,0 x6x0,30
1.4571
7,10
42
–0,6/+0,2
±0,8
57,0
–
–
47,4
10
±0,32
±0,60
±0,013
4400
29,80
406200
24,3
42,0
270
47,4 x 64,0 x8x0,30
1.4571
7,70
38
–0,6/+0,2
±0,8
57,0
–
–
47,4
10
±0,22
±0,40
±0,010
7000
47,00
549400
24,3
57,0
10
51,4 x 71,0 x1x0,25
1.4571
4,20
59
–0,3/+0,2
±0,8
61,0
65,0
5,0
51,4
10
±0,80
±1,40
±0,018
160
1,30
51000
29,4
7,9
22
51,4 x 71,0 x2x0,25
1.4571
4,90
58
–0,3/+0,2
±0,8
67,5
65,0
5,0
51,4
10
±0,75
±1,20
±0,020
330
2,70
77200
29,4
15,3
32
51,4 x 71,0 x2x0,30
1.4571
5,20
60
–0,3/+0,2
±0,8
67,5
65,0
5,0
51,4
10
±0,66
±1,10
±0,018
530
4,30
110100
29,4
18,8
50
51,4 x 71,0 x3x0,30
1.4571
5,80
58
–0,3/+0,2
±0,8
65,0
65,0
5,0
51,4
10
±0,60
±1,00
±0,018
950
7,80
158500
29,4
27,6
75
51,4 x 71,0 x4x0,30
1.4571
6,50
61
–0,6/+0,2
±0,8
65,0
–
–
51,4
10
±0,50
±0,90
±0,017
1270
10,00
168900
29,4
31,7
110
51,4 x 71,5 x5x0,30
1.4571
7,30
41
–0,6/+0,2
±0,8
65,0
–
–
51,4
10
±0,47
±0,80
±0,016
1630
13,50
173300
29,6
46,5
145
51,4 x 72,0 x6x0,30
1.4571
7,70
38
–0,6/+0,2
±0,8
65,0
–
–
51,4
10
±0,45
±0,70
±0,014
2100
17,50
202300
29,9
56,0
9
56,1 x 77,0 x1x0,25
1.4571
4,90
55
–0,6/+0,2
±0,8
68/73
72,3
5,0
56,1
10
±0,95
±1,40
±0,023
140
1,35
38800
34,8
8,5
22
56,1 x 77,0 x2x0,25
1.4571
5,70
53
–0,6/+0,2
±0,8
68/73
72,3
5,0
56,1
10
±0,90
±1,35
±0,025
270
2,70
55200
34,8
16,8
30
56,1 x 77,0 x2x0,30
1.4571
5,80
55
–0,6/+0,2
±0,8
68/73
72,3
5,0
56,2
10
±0,72
±1,20
±0,021
480
4,60
94800
34,8
20,3
109
Bord de forme B
DN
Bord de forme S
di
Da
–
mm
–
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
56,1 x 77,0 x3x0,30
1.4571
6,20
56
–0,6/+0,2
±0,8
68/73
–
–
56,2
10
56,1 x 77,0 x4x0,30
1.4571
6,70
58
–0,6/+0,2
±0,8
73,0
–
–
56,2
10
83
56,1 x 77,0 x5x0,30
1.4571
7,20
41
–0,6/+0,2
±1,0
73,0
–
–
56,2
8
60,0 x 82,0 x1x0,25
1.4571
5,20
52
–0,6/+0,2
±0,8
78,0
77,3
5,0
18
60,0 x 82,0 x2x0,25
1.4571
5,90
52
–0,6/+0,2
±0,8
78,0
77,3
22
60,0 x 82,0 x2x0,30
1.4571
6,00
52
–0,6/+0,2
±0,8
78,0
42
60,0 x 82,0 x3x0,30
1.4571
6,00
54
–0,6/+0,2
±0,8
78,0
65
60,0 x 82,0 x4x0,30
1.4571
6,70
59
–0,6/+0,2
±0,8
110
60,0 x 82,0 x6x0,30
1.4571
7,70
38
–0,6/+0,2
220
60,8 x 79,0 x7x0,30
1.4571
7,20
41
6
65,5 x 90,0 x1x0,25
1.4571
5,30
15
65,5 x 90,0 x2x0,25
1.4571
20
65,4 x 90,0 x2x0,30
32
65,4 x 90,0 x3x0,30
55
profil du soufflet
matériau
PN*
di
DA
nL
s
bar
mm
mm
–
mm
56
50
65
66
70
77
longueur
d'onde
nombre
d'ondes
max.
lw
tolérances de 

intérieur
intérieur
l2
l2
d3
d3
2δn,0
2αn,0
2λn,0
bord de
forme B

d4
pression
nominale
mm
60
Bord de forme J
axiale
cδ
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
cα
cλ
section poids par
efficace
onde
A
N/mm
cm2
g
8,50
152300
34,7
30,5
11,50
178000
34,7
40,6
15,50
205000
34,7
51,5
125
1,40
35000
39,6
9,1
250
2,80
54300
39,6
18,2
±0,022
440
4,70
92400
39,6
22,0
±0,018
700
7,60
147000
39,6
33,0
±0,80
±0,016
1100
12,10
185300
39,6
44,0
±0,50
±0,65
±0,014
1800
19,80
229600
39,6
44,0
10
±0,35
±0,60
±0,012
4000
42,50
565500
38,4
64,0
65,5
10
±1,10
±1,40
±0,024
90
1,20
29100
47,5
11,2
5,0
65,5
10
±1,00
±1,35
±0,024
190
2,50
47900
47,5
22,4
84,3
5,0
65,4
10
±0,95
±1,20
±0,024
330
4,50
80300
47,4
26,9
–
–
65,4
10
±0,85
±1,10
±0,023
540
7,20
112300
47,4
40,4
78,0
–
–
65,4
10
±0,60
±0,85
±0,016
1075
13,40
225300
44,9
35,8
±1,0
82,0
–
–
65,4
10
±0,65
±0,80
±0,018
1400
18,00
188500
47,4
81,0
–0,6/+0,2
±1,0
78,0
–
–
65,4
10
±0,40
±0,60
±0,012
3300
41,00
554500
44,4
65,2
52
–0,6/+0,1
±1,0
85,0
84,3
5,0
72,0
10
±1,00
±1,35
±0,017
150
2,30
77500
54,8
19
5,90
46
–0,6/+0,2
±1,0
85,0
84,3
5,0
70,5
10
±1,00
±1,35
±0,023
360
5,40
106000
53,8
28
1.4571
6,10
55
–0,5/+0,3
±1,0
85,0
–
–
70,5
10
±0,70
±0,90
±0,017
900
12,80
239500
51,8
37
1.4571
7,00
53
–0,5/+0,3
±1,0
85,0
–
–
70,5
10
±0,67
±0,80
±0,012
1800
26,00
51,8
50
1.4571
5,50
48
–0,6/+0,2
±1,0
95,0
95,3
5,0
77,5
10
±1,20
±1,30
±0,024
120
2,10
363000
47400
62,5
13
degrés
mm
N/mm
±0,65
±1,10
±0,020
880
±0,62
±1,00
±0,015
1200
10
±0,57
±0,90
±0,013
1600
60,0
10
±1,10
±1,50
±0,025
5,0
60,0
10
±1,00
±1,40
±0,025
77,3
5,0
60,0
10
±0,80
±1,10
–
–
60,0
10
±0,65
±0,90
78,0
–
–
60,0
10
±0,60
±0,8
76,0
–
–
60,0
10
–0,6/+0,2
±0,8
73,0
–
–
60,8
47
–0,6/+0,2
±0,8
85,0
84,3
5,0
6,00
48
–0,6/+0,2
±0,8
85,0
84,3
1.4571
6,10
51
–0,6/+0,2
±0,8
85,0
1.4571
6,60
60
–0,6/+0,2
±0,8
82,0
65,4 x 86,0 x3x0,30
1.4571
6,40
63
–0,6/+0,2
±0,8
90
65,4 x 90,0 x6x0,30
1.4571
8,20
36
–0,6/+0,2
165
65,4 x 85,0 x6x0,30
1.4571
7,10
36
7
72,0 x 95,0 x1x0,25
1.4571
4,50
18
70,5 x 95,0 x2x0,30
1.4571
45
70,5 x 92,0 x3x0,30
60
70,5 x 92,0 x4x0,30
7
77,5 x101,0x1x0,25
Nm/degré
111
Bord de forme B
DN
mm
Bord de forme S
pression
nominale
profil du soufflet
di
DA
nL
s
bar
mm
mm
–
mm
di
Da
–
mm
–
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
longueur
d'onde
nombre
d'ondes
max.
lw
tolérances de 

intérieur
intérieur
l2
l2
d3
d3
2δn,0
2αn,0
2λn,0
bord de
forme B

d4
matériau
PN*
Bord de forme J
axiale
cδ
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
cα
cλ
mm
degrés
mm
N/mm
Nm/degré
section poids par
efficace
onde
A
N/mm
cm2
g
16
77,5 x101,0x2x0,25
1.4571
6,30
49
–0,6/+0,2
±1,0
95,0
95,3
5,0
77,5
10
±1,10
±1,20
±0,025
250
4,60
75300
62,5
26
20
77,4 x101,0x2x0,30
1.4571
6,40
48
–0,6/+0,2
±1,0
95,0
95,3
5,0
77,4
10
±0,95
±1,10
±0,023
425
7,40
123800
62,5
31
30
76,5 x101,0x3x0,30
1.4571
7,20
48
–0,5/+0,3
±1,0
95,0
–
–
76,5
10
±0,90
±0,95
±0,022
610
11,50
139000
61,7
46
3
85,0 x 114,5x1x0,20
1.4571
7,00
38
–0,6/+0,2
±1,0
104,0
–
–
85,1
10
±1,90
±1,40
±0,030
45
1,00
13800
78,2
10
8
85,0 x 110,0x1x0,30
1.4571
6,60
45
–0,6/+0,2
±1,0
104,0
103,5
5,0
85,0
10
±1,20
±1,20
±0,027
200
4,10
65500
74,6
10
25
85,0 x106,0x2x0,30
1.4571
6,00
54
–0,6/+0,2
±1,0
101,0
99,0
5,0
85,0
10
±0,90
±1,00
±0,021
710
14,00
268500
71,3
34
45
85,0 x106,0x3x0,30
1.4571
6,50
54
–0,5/+0,3
±1,0
101,0
–
–
85,0
10
±0,70
±0,80
±0,020
1150
22,50
370000
71,1
51
65
85,0 x106,0x4x0,30
1.4571
6,90
52
–0,5/+0,3
±1,0
101,0
–
–
85,0
10
±0,60
±0,70
±0,017
1600
32,00
460000
71,6
68
80
85,0 x108,0x5x0,30
1.4571
7,60
52
–0,5/+0,3
±1,0
101,0
–
–
85,0
10
±0,55
±0,60
±0,012
1700
34,50
411000
73,0
85
93
18
93,0 x120,0x2x0,30
1.4571
9,00
40
–0,6/+0,2
±1,0
110,0
113,0
5,0
93,0
10
±1,40
±1,00
±0,035
360
9,00
75600
89,0
50
96
8
96,0 x122,0x1x0,30
1.4571
7,10
43
–0,8/+0,2
±1,0
113,0
115,4
5,0
96,0
10
±1,20
±1,10
±0,026
180
4,70
63600
93,3
23
12
96,0 x122,0x2x0,25
1.4571
6,50
45
–0,8/+0,2
±1,0
113,0
115,4
5,0
96,0
10
±1,25
±1,05
±0,024
220
5,70
92800
93,3
37
18
96,0 x122,0x2x0,30
1.4571
6,70
44
–0,8/+0,2
±1,0
113,0
115,4
5,0
96,0
10
±1,00
±0,90
±0,020
385
10,00
152800
93,3
45
30
96,0 x122,0x3x0,30
1.4571
7,40
45
–0,7/+0,3
±1,0
113,0
115,4
5,0
96,0
10
±0,90
±0,80
±0,020
620
16,00
202000
93,3
66
45
96,0 x122,0x4x0,30
1.4571
7,80
43
–0,7/+0,3
±1,0
113,0
–
–
96,0
10
±0,90
±0,80
±0,019
1100
28,50
322000
93,3
86
5
105,3x132,0x1x0,25
1.4571
6,80
42
–0,8/+0,2
±1,0
126,0
124,0
5,0
105,3
10
±1,50
±1,30
±0,028
150
4,60
68500
111
21
8
105,2x132,0x1x0,30
1.4571
6,30
42
–0,8/+0,2
±1,0
126,0
124,0
5,0
105,2
10
±1,20
±1,10
±0,021
240
7,40
127500
111
25
16
105,2x132,0x2x0,30
1.4571
7,30
50
–0,8/+0,2
±1,2
126,0
124,0
5,0
104,9
10
±1,20
±1,00
±0,024
465
14,20
183600
110
50
25
105,2x132,0x3x0,30
1.4571
8,00
46
–0,8/+0,2
±1,2
126,0
124,0
5,0
105,2
10
±1,10
±0,90
±0,024
760
23,20
250500
111
75
5
110,3x138,0x1x0,25
1.4571
7,20
52
–0,8/+0,2
±1,5
132,0
132,4
8,0
110,3
10
±1,70
±1,30
±0,032
140
4,70
121
23
12
110,2x130,0x1x0,30
1.4571
5,50
55
–0,8/+0,2
±1,5
125,0
124,4
8,0
110,2
10
±0,75
±0,80
±0,013
460
14,70
62400
329000
113
18
25
110,2x130,0x2x0,30
1.4571
6,20
50
–0,8/+0,2
±1,5
125,0
124,4
8,0
110,2
10
±0,75
±0,70
±0,012
950
30,00
535000
113
37
77
85
105
110
113
Bord de forme B
DN
Bord de forme S
di
Da
–
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
degrés
mm
N/mm
Nm/degré
N/mm
cm2
g
110,2x130,0x3x0,30
1.4571
7,00
48
–0,7/+0,3
±1,5
125,0
–
–
110,2
10
±0,70
±0,60
±0,012
1600
50,00
706000
113
55
60
110,2x132,0x4x0,30
1.4571
7,50
42
–0,7/+0,3
±1,5
125,0
–
–
110,2
10
±0,65
±0,55
±0,010
2050
65,00
802000
115
72
70
110,2x134,0x5x0,30
1.4571
8,00
40
–0,7/+0,3
±1,5
125,0
–
–
110,2
10
±0,60
±0,50
±0,008
2200
71,00
769000
117
90
10
115,0x140,0x1x0,30
1.4571
6,80
38
–0,5/+1,5
–1,5/+0,5
132,0
–
–
115,0
10
±1,00
±0,80
±0,017
330
11,70
174000
128
26,0
di
DA
nL
s
bar
mm
mm
–
mm
110
40
164
214
section poids par
efficace
onde
mm
matériau
PN*
135
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
cα
cλ
–
profil du soufflet
longueur
d'onde
nombre
d'ondes
max.
lw
tolérances de 

intérieur
intérieur
l2
l2
d3
d3
2δn,0
2αn,0
2λn,0
bord de
forme B

d4
pression
nominale
mm
115
Bord de forme J
axiale
cδ
A
18
115,0x133,0x1x0,30
1.4571
5,10
52
–0,5/+1,5
–1,5/+0,5
127,5
–
–
115,0
10
±0,50
±0,40
±0,006
780
26,20
692000
121
19,0
40
115,0x133,0x2x0,30
1.4571
5,30
40
–0,5/+1,5
–1,5/+0,5
127,5
–
–
115,0
10
±0,45
±0,40
±0,006
1550
52,00
1273000
121
37,4
10
135,0x174,0x2x0,30
1.4571
13,00
42
–0,5/+1,5
–1,5/+0,5
158,0
–
–
135,0
16,5
±3,00
±2,00
±0,080
210
11,00
44500
188
95
18
135,0x171,0x3x0,30
1.4571
14,00
39
–0,5/+1,5
–1,5/+0,5
157,0
–
–
135,0
16,5
±2,20
±1,50
±0,065
440
22,50
78800
184
131
32
135,0x172,0x5x0,30
1.4571
14,00
39
–0,5/+1,5
–1,5/+0,5
157,0
–
–
135,0
16,5
±2,00
±1,40
±0,060
725
37,30
131000
185
222
55
135,0x174,0x8x0,30
1.4571
16,00
34
–0,5/+1,5
–1,5/+0,5
158,0
–
–
135,0
16,5
±1,70
±1,20
±0,055
2500
130,00
350000
188
366
10
164,0x203,0x2x0,30
1.4571
13,00
42
–0,5/+1,5
–1,5/+0,5
–
–
–
164,0
16,4
±3,00
±1,80
±0,070
250
18,40
74700
265
114
16
164,0x202,0x3x0,30
1.4571
14,00
39
–0,5/+1,5
–1,5/+0,5
–
–
–
164,0
16,7
±2,60
±1,60
±0,065
425
31,00
109000
263
167
25
164,0x203,0x5x0,30
1.4571
15,00
36
–0,5/+1,5
–1,5/+0,5
–
–
–
164,0
16,6
±2,40
±1,40
±0,065
750
33,00
168000
265
282
40
164,0x205,0x8x0,30
1.4571
16,00
34
–0,5/+1,5
–1,5/+0,5
–
–
–
164,0
16,3
±2,10
±1,30
±0,060
1210
90,00
241000
267
466
8
214,0x255,0x2x0,30
1.4571
15,00
36
–0,5/+1,5
–1,5/+0,5
–
–
–
214,0
17
±3,30
±1,60
±0,070
275
33,00
100800
432
158
12
214,0x256,0x3x0,30
1.4571
16,00
34
–0,5/+1,5
–1,5/+0,5
–
–
–
214,0
17,2
±3,10
±1,50
±0,070
415
50,00
134000
434
241
20
214,0x 257,0x5x0,30
1.4571
17,00
32
–0,5/+1,5
–1,5/+0,5
–
–
–
214,0
17,2
±3,00
±1,40
±0,070
685
83,00
197000
436
407
32
214,0x260,0x8x0,30
1.4571
18,00
30
–0,5/+1,5
–1,5/+0,5
–
–
–
214,0
16,8
±2,80
±1,30
±0,070
1075
132,00
280000
441
685
115
6.4 | Soufflets métalliques HYDRA pour vannes selon normes ANSI
6.4 | Soufflets métalliques HYDRA pour vannes selon normes ANSI
optimisé
pour les
vannes ANSI
Pour les soufflets métalliques HYDRA spécialement conçus pour les vannes selon
les normes ANSI, le diamètre maximal
de tige de vanne est indiqué à côté du
diamètre de commande. Les soufflets sont
conçus pour supporter une pression d'essai de 1,5 fois la pression à froid
(cf. tableau 6.4.1.).
Les coefficients de correction pour la
pression et le nombre de cycles ont déjà
été pris en compte, de sorte que le nombre
d'ondes peut être défini selon
2δ
nW =
2δn
(6.1.5.a)
BAO :
soufflet sans embouts de raccordement
BAT :
soufflet avec embouts de raccordement
Classes de pression selon ANSI B16.34
classe de pression
(ANSI Class)
pression à froid
pRT [bar]
pression d'essai
pT [bar]
37,5
150
25
300
50
75
600
100
150
800
134
200
900
1500
150
250
225
375
Tableau 6.4.1.
Nombre de cycles selon MSS SP-117
diamètre nominal de
la vanne
BAT BAT :
soufflet avec
embouts de
raccordement
116
60,0
diamètre
intérieur
di = 60 mm
x
82,0
diamètre
extérieur
DA = 82 mm
x
6
x
0,3
nombre de épaisseur
couches
de chaque
nL = 6
couche
s = 0,3 mm
15W
15 ondes
selon
équation
6.1.5.a
1.4571
matériau
1.4571
classe de pression ANSI
Class 800 et inférieur
classe de pression ANSI
supérieur à Class 800
vanne GATE
vanne GLOBE
vanne GATE
vanne GLOBE
inférieur à 2½ ’’
2 000
5 000
2 000
2 000
2½’’ à 4’’
2 000
5 000
1 000
2 000
supérieur à 4’’
1 000
2 000
1 000
1 000
Tableau 6.4.2.
117
6.4 | Soufflets métalliques HYDRA pour vannes selon
normes ANSI
Bord de forme B
normes ANSI
Bord de forme J
ANSI
Class
pression
nominale
profil du soufflet
matériau
di
Da
bord de
forme B

d4
mm
mm
mm
mm
mm
235
-0,4/+0,1
±0,3
12,5
9,0
5
±0,26
±0,23
±0,19
115
1,75
214
-0,4/+0,1
±0,4
13,0
9,0
5
±0,32
±0,28
±0,23
160
450
longueur nombre
d'onde d'ondes
max.
DN
diamètre
maximal
de la
PN*
di
DA
nL
s
lw
mm
mm
–
bar
mm
mm
–
mm
mm
–
9
7,5
150
25
9,0 x 14,0 x 1 x 0,10
1.4541 / 1.4571
1,30
300
50
9,0 x 14,5 x 2 x 0,10
1.4541 / 1.4571
tige
16
18
22
24
14,5
16,5
20,5
22,5
tolérances de Ø
bord de forme J

longueur
intérieur
d3
l2
course axiale nominale par onde
1 000
2 000
5 000
cycles
cycles
cycles
2δn, 1000
2δn, 2000
2δn, 5000
raideur
axiale par
onde
(± 30%)
N/mm
600
100
9,0 x 14,0 x 3 x 0,10
1.4541 / 1.4571
1,75
220
-0,4/+0,1
±0,5
12,5
9,0
5
±0,22
±0,19
±0,16
800/900
150
9,0 x 14,0 x 4 x 0,10
1.4541 / 1.4571
2,00
191
-0,4/+0,1
±0,5
12,5
9,0
5
±0,22
±0,19
±0,16
760
1500
250
9,0 x 13,0 x 4 x 0,10
1.4541 / 1.4571
1,50
258
-0,5/+0,1
±0,5
11,7
9,0
5
±0,13
±0,11
±0,09
1230
150
25
16,6 x 24,0 x 2 x 0,10
1.4541 / 1.4571
2,00
104
-0,4/+0,1
±0,5
21,5
16,6
6
±0,47
±0,41
±0,34
126
300
50
16,8 x 24,0 x 2 x 0,15
1.4541 / 1.4571
2,30
106
-0,4/+0,1
±0,5
21,5
16,8
6
±0,35
±0,30
±0,25
420
600
100
16,4 x 24,0 x 3 x 0,15
1.4541 / 1.4571
2,50
104
-0,5/+0,1
±0,5
21,5
16,4
6
±0,35
±0,30
±0,25
680
800/900
150
16,4 x 24,0 x 4 x 0,15
1.4541 / 1.4571
3,00
103
-0,5/+0,1
±0,5
21,5
16,4
6
±0,31
±0,27
±0,22
1000
1500
250
16,0 x 24,5 x 4 x 0,20
1.4541 / 1.4571
3,80
89
-0,5/+0,1
±0,5
21,5
16,0
6
±0,22
±0,19
±0,16
2150
150
25
18,2 x 26,0 x 2 x 0,10
1.4541 / 1.4571
2,70
97
-0,4/+0,2
±0,5
24,0
18,2
6
±0,61
±0,54
±0,44
154
300
50
18,0 x 26,0 x 2 x 0,15
1.4541 / 1.4571
2,60
93
-0,4/+0,2
±0,5
24,0
18,0
6
±0,43
±0,38
±0,31
405
600
100
18,0 x 28,0 x 3 x 0,20
1.4541 / 1.4571
3,50
75
-0,4/+0,2
±0,5
25,0
18,0
6
±0,40
±0,35
±0,29
1000
800/900
150
18,0 x 28,0 x 3 x 0,25
1.4541 / 1.4571
3,80
75
-0,4/+0,2
±0,5
25,0
18,0
6
±0,35
±0,30
±0,25
1700
1500
250
18,0 x 28,0 x 4 x 0,25
1.4541 / 1.4571
3,50
82
-0,4/+0,2
±0,5
25,0
18,0
6
±0,25
±0,22
±0,18
2840
150
25
22,0 x 32,5 x 2 x 0,15
1.4541 / 1.4571
2,80
73
-0,4/+0,2
±0,5
28,0
22,0
8
±0,63
±0,55
±0,45
217
300
50
22,0 x 32,0 x 2 x 0,20
1.4541 / 1.4571
3,20
77
-0,4/+0,2
±0,5
28,0
22,0
8
±0,45
±0,39
±0,32
660
600
100
22,0 x 32,0 x 3 x 0,20
1.4541 / 1.4571
3,30
77
-0,4/+0,2
±0,5
28,0
22,0
8
±0,38
±0,33
±0,27
1020
800/900
150
22,0 x 34,0 x 4 x 0,25
1.4541 / 1.4571
4,30
59
-0,4/+0,2
±0,8
30,0
22,0
8
±0,38
±0,33
±0,27
1900
1500
250
22,0 x 34,0 x 4 x 0,30
1.4541 / 1.4571
4,50
65
-0,4/+0,2
±0,8
30,0
22,0
8
±0,29
±0,26
±0,21
3600
150
25
24,2 x 35,5 x 2 x 0,15
1.4541 / 1.4571
3,10
71
-0,4/+0,2
±0,5
34,0
24,2
8
±0,75
±0,66
±0,54
200
300
50
24,2 x 36,5 x 2 x 0,25
1.4541 / 1.4571
3,30
63
-0,4/+0,2
±0,5
34,0
24,2
8
±0,51
±0,45
±0,37
590
118
119
normes ANSI
Bord de forme B
DN
diamètre
maximal
de la
mm
mm
Bord de forme J
ANSI
Class
tige
24
27
29
34
38
25,0
27,0
32,0
36,2
normes ANSI
–
pression
nominale
profil du soufflet
matériau
longueur nombre
d'onde d'ondes
max.
PN*
di
DA
nL
s
lw
bar
mm
mm
–
mm
mm
–
tolérances de Ø
di
Da
bord de
forme B

d4
bord de forme J

longueur
intérieur
d3
l2
1 000
2 000
5 000
cycles
cycles
cycles
2δn, 1000
2δn, 2000
2δn, 5000
raideur
axiale par
onde
(± 30%)
mm
mm
mm
mm
mm
600
100
24,0 x 36,5 x 3 x 0,25
1.4541 / 1.4571
4,00
62
-0,4/+0,2
±0,5
34,0
24,0
8
±0,49
±0,43
±0,35
N/mm
860
800/900
150
24,0 x 36,0 x 4 x 0,25
1.4541 / 1.4571
4,60
64
-0,4/+0,2
±0,8
34,0
24,0
8
±0,39
±0,34
±0,28
2060
1500
250
24,0 x 35,5 x 5 x 0,25
1.4541 / 1.4571
4,80
66
-0,6/+0,2
±0,8
34,0
24,0
8
±0,31
±0,27
±0,22
3650
150
25
27,0 x 38,0 x 2 x 0,15
1.4541 / 1.4571
2,80
111
-0,4/+0,2
±0,8
34,5
27,0
8
±0,67
±0,58
±0,48
220
300
50
27,0 x 40,0 x 2 x 0,25
1.4541 / 1.4571
4,00
88
-0,4/+0,2
±0,8
37,5
27,0
8
±0,56
±0,49
±0,40
660
600
100
27,0 x 39,5 x 3 x 0,25
1.4541 / 1.4571
4,00
93
-0,4/+0,2
±0,8
36,5
27,0
8
±0,45
±0,39
±0,32
1250
800/900
150
27,0 x 41,0 x 4 x 0,30
1.4541 / 1.4571
5,20
87
-0,6/+0,2
±0,8
37,5
27,0
8
±0,36
±0,32
±0,26
2200
150
25
29,0 x 43,0 x 2 x 0,20
1.4541 / 1.4571
3,80
83
-0,4/+0,2
±0,8
39,0
29,0
8
±0,83
±0,73
±0,60
260
300
50
29,0 x 42,0 x 2 x 0,25
1.4541 / 1.4571
3,80
88
-0,4/+0,2
±0,8
39,0
29,0
8
±0,63
±0,55
±0,45
690
600
100
29,0 x 43,0 x 4 x 0,25
1.4541 / 1.4571
5,00
82
-0,6/+0,2
±0,8
39,0
29,0
8
±0,56
±0,49
±0,40
1360
800/900
150
29,0 x 41,5 x 4 x 0,25
1.4541 / 1.4571
4,80
88
-0,6/+0,2
±0,8
39,0
29,0
8
±0,49
±0,43
±0,35
2100
1500
250
29,0 x 43,0 x 5 x 0,30
1.4541 / 1.4571
5,80
70
-0,6/+0,2
±0,8
39,0
29,0
8
±0,42
±0,37
±0,30
4020
150
25
34,0 x 49,0 x 2 x 0,20
1.4541 / 1.4571
4,20
73
-0,4/+0,2
±0,8
47,0
34,0
10
±1,00
±0,88
±0,72
270
300
50
34,0 x 50,0 x 2 x 0,30
1.4541 / 1.4571
4,60
73
-0,4/+0,2
±0,8
47,0
34,0
10
±0,74
±0,65
±0,53
700
600
100
34,0 x 49,0 x 3 x 0,30
1.4541 / 1.4571
5,10
75
-0,6/+0,2
±0,8
47,0
34,0
10
±0,61
±0,54
±0,44
1560
800/900
150
34,0 x 48,0 x 4 x 0,30
1.4541 / 1.4571
5,20
78
-0,6/+0,2
±0,8
45,0
34,0
10
±0,49
±0,43
±0,35
2850
1500
250
34,0 x 48,0 x 5 x 0,30
1.4541 / 1.4571
5,60
70
-0,6/+0,2
±0,8
45,0
34,0
10
±0,40
±0,35
±0,29
3500
150
25
38,8 x 53,5 x 2 x 0,20
1.4541 / 1.4571
4,50
83
-0,4/+0,2
±0,8
47,0
38,8
10
±0,97
±0,85
±0,70
310
300
50
39,0 x 54,0 x 2 x 0,30
1.4541 / 1.4571
4,40
73
-0,4/+0,2
±0,8
47,0
39,0
10
±0,67
±0,58
±0,48
1000
600
100
38,2 x 56,0 x 4 x 0,30
1.4541 / 1.4571
5,50
70
-0,6/+0,2
±0,8
47,0
38,2
10
±0,65
±0,57
±0,47
1400
800/900
150
38,2 x 55,0 x 5 x 0,30
1.4541 / 1.4571
6,00
67
-0,6/+0,2
±0,8
47,0
38,2
10
±0,58
±0,51
±0,42
2050
1500
250
38,2 x 54,0 x 6 x 0,30
1.4541 / 1.4571
6,40
54
-0,6/+0,2
±0,8
47,0
38,2
10
±0,45
±0,39
±0,32
4550
120
121
normes ANSI
Bord de forme B
normes ANSI
Bord de forme J
ANSI
Class
di
Da
bord de
forme B

d4
mm
mm
mm
mm
mm
63
-0,4/+0,2
±0,8
57,0
42,0
10
±1,14
±1,00
±0,82
4,80
73
-0,4/+0,2
±0,8
50,5
42,0
10
±0,75
±0,66
±0,54
880
6,20
67
-0,4/+0,2
±0,8
50,5
42,0
10
±0,72
±0,63
±0,52
1500
1.4541 / 1.4571
7,40
59
-0,6/+0,2
±0,8
55,0
42,0
10
±0,61
±0,54
±0,44
2900
1.4541 / 1.4571
8,00
53
-0,6/+0,2
±0,8
55,0
42,0
10
±0,46
±0,40
±0,33
4830
47,8 x 66,0 x 2 x 0,25
1.4541 / 1.4571
5,10
63
-0,4/+0,2
±0,8
62,5
47,8
10
±1,21
±1,06
±0,87
320
50
47,4 x 63,0 x 2 x 0,30
1.4541 / 1.4571
5,00
78
-0,4/+0,2
±0,8
56,5
47,4
10
±0,72
±0,63
±0,52
1025
pression
nominale
profil du soufflet
matériau
longueur nombre
d'onde d'ondes
max.
DN
diamètre
maximal
de la
PN*
di
DA
nL
s
lw
mm
mm
–
bar
mm
mm
–
mm
mm
–
42
40,0
150
25
42,0 x 60,0 x 2 x 0,25
1.4541 / 1.4571
5,00
300
50
42,0 x 58,0 x 2 x 0,30
1.4541 / 1.4571
600
100
42,0 x 60,0 x 4 x 0,30
1.4541 / 1.4571
800/900
150
42,0 x 61,0 x 6 x 0,30
1500
250
42,0 x 60,0 x 7 x 0,30
150
25
300
tige
47
45,4
tolérances de Ø
bord de forme J

longueur
intérieur
l2
d3
1 000
2 000
5 000
cycles
cycles
cycles
2δn, 1000
2δn, 2000
2δn, 5000
raideur
axiale par
onde
(± 30%)
N/mm
380
600
100
47,4 x 65,0 x 4 x 0,30
1.4541 / 1.4571
6,30
61
-0,6/+0,2
±0,8
57,0
47,4
10
±0,70
±0,61
±0,50
1850
800/900
150
47,4 x 64,0 x 6 x 0,30
1.4541 / 1.4571
7,10
58
-0,6/+0,2
±0,8
57,0
47,4
10
±0,51
±0,45
±0,37
4400
1500
250
47,4 x 64,0 x 8 x 0,30
1.4541 / 1.4571
7,70
51
-0,6/+0,2
±0,8
57,0
47,7
10
±0,36
±0,32
±0,26
7000
53
51,0
1500
250
53,0 x 70,0 x 8 x 0,30
1.4541 / 1.4571
7,70
51
-0,6/+0,2
±0,8
64,0
53,0
10
±0,45
±0,39
±0,32
7700
56
54,0
150
25
56,1 x 74,5 x 2 x 0,25
1.4541 / 1.4571
5,40
60
-0,6/+0,2
±0,8
68,0
56,1
10
±1,25
±1,10
±0,90
425
300
50
56,2 x 76,0 x 3 x 0,30
1.4541 / 1.4571
6,10
56
-0,6/+0,2
±0,8
68,0
56,2
10
±1,00
±0,88
±0,72
990
600
100
56,2 x 77,0 x 5 x 0,30
1.4541 / 1.4571
7,20
55
-0,6/+0,2
±0,8
73,0
56,2
10
±0,90
±0,79
±0,65
1600
60
58,0
800/900
150
60,0 x 79,0 x 6 x 0,30
1.4541 / 1.4571
7,50
52
-0,6/+0,2
±0,8
73,0
60,0
10
±0,58
±0,51
±0,42
3300
66
63,4
150
25
65,4 x 87,0 x 2 x 0,30
1.4541 / 1.4571
5,80
52
-0,6/+0,2
±0,8
75,0
65,4
10
±1,25
±1,10
±0,90
530
300
50
65,4 x 86,0 x 3 x 0,30
1.4541 / 1.4571
6,40
56
-0,6/+0,2
±0,8
82,0
65,4
10
±0,97
±0,85
±0,70
985
600
100
65,4 x 88,0 x 6 x 0,30
1.4541 / 1.4571
8,10
53
-0,6/+0,2
±1,0
82,0
65,4
10
±1,04
±0,91
±0,75
2010
800/900
150
65,4 x 85,0 x 6 x 0,30
1.4541 / 1.4571
7,10
54
-0,6/+0,2
±1,0
80,0
65,4
10
±0,63
±0,55
±0,45
3300
150
25
70,5 x 92,0 x 2 x 0,30
1.4541 / 1.4571
6,00
53
-0,6/+0,2
±1,0
85,0
70,5
10
±1,25
±1,10
±0,90
565
300
50
70,5 x 90,0 x 3 x 0,30
1.4541 / 1.4571
5,50
61
-0,6/+0,2
±1,0
85,0
70,5
10
±0,97
±0,85
±0,70
1220
150
25
85,0 x 106,0 x 2 x 0,30
1.4541 / 1.4571
6,00
54
-0,6/+0,2
±1,0
101,0
85,0
10
±1,39
±1,22
±1,00
710
70
85
68,5
83,0
122
123
normes ANSI
Bord de forme B
normes ANSI
Bord de forme J
ANSI
Class
pression
nominale
profil du soufflet
matériau
di
Da
bord de
forme B

d4
mm
mm
mm
mm
mm
58
-0,6/+0,2
±1,0
101,0
85,0
10
±1,04
±0,91
±0,75
1300
7,20
51
-0,6/+0,2
±1,0
101,0
85,0
10
±0,92
±0,80
±0,66
2590
6100
longueur nombre
d'onde d'ondes
max.
DN
diamètre
maximal
de la
PN*
di
DA
nL
s
lw
mm
mm
–
bar
mm
mm
–
mm
mm
–
85
83,0
300
50
85,0 x 105,0 x 3 x 0,30
1.4541 / 1.4571
6,20
600
100
85,0 x 105,0 x 5 x 0,30
1.4541 / 1.4571
tige
tolérances de Ø
bord de forme J

longueur
intérieur
d3
l2
course axiale nominal par onde
1 000
2 000
5 000
cycles
cycles
cycles
2δn, 1000
2δn, 2000
2δn, 5000
raideur
axiale par
onde
(± 30%)
N/mm
96
94,0
800/900
150
96,0 x 116,0 x 8 x 0,30
1.4541 / 1.4571
8,20
44
-0,6/+0,2
±1,0
108,0
96,0
10
±0,68
±0,60
±0,49
110
108,2
150
25
110,2 x 130,0 x 2 x 0,30
1.4541 / 1.4571
6,20
50
-0,8/+0,2
±1,5
125,0
110,2
10
±1,20
±1,05
±0,86
950
300
30
110,2 x 129,0 x 3 x 0,30
1.4541 / 1.4571
7,00
58
-0,8/+0,2
±1,5
125,0
110,2
10
±0,99
±0,86
±0,71
1875
124
125
6.5 | Soufflets métalliques HYDRA en bronze
Série
préférentielle
Soufflets en bronze pour la technologie de
mesure et de régulation
Grâce à leur faible raideur, les soufflets en
bronze conviennent parfaitement pour les
applications en technologie de mesure et
de régulation. Ils sont fabriqués à partir de
cylindres sans soudure en alliage 2.1020
(CuSn6) ou 2.1030 (CuSn8).
BAO :
BAT :
BAO
BAO :
soufflet sans
embouts de
raccordement
6,3
diamètre
intérieur
di = 6,3 mm
x
9,7
diamètre
extérieur
DA = 9,7 mm
x
1
x
0,1
nombre de épaisseur
couches
de chaque
nL = 1
couche
s = 0,1 mm
8W
8 ondes
selon spécifications du
chapitre 6.1
2.1020
matériau
2.1020
127
Bord de forme B
Bord de forme S
Bord de forme J
di
Da
–
mm
–
mm
mm
mm
4,06 x 6,0 x1x 0,070
2.1020 / 2.1030
0,70
57
±0,2
±0,3
5,5
–
–
4,06
5,0
20
5,34 x 8,0 x1x 0,080
2.1020 / 2.1030
0,95
53
±0,2
±0,3
7,0
–
–
5,34
12
6,24 x10,0x1x 0,080
2.1020 / 2.1030
1,25
48
±0,2
±0,3
8,5
–
–
6,24
20
6,30 x 9,7 x1x 0,10
2.1020 / 2.1030
1,25
48
±0,2
±0,3
8,5
–
–
8
8
8,0 x12,5x1x 0,080
2.1020 / 2.1030
1,30
231
-0,3/+0,2
±0,3
11,7
–
9
6
9,0 x14,0x1x 0,080
2.1020 / 2.1030
1,45
207
-0,3/+0,2
±0,3
13,0
12
5
12,0 x19,0x1x 0,090
2.1020 / 2.1030
1,80
167
-0,3/+0,2
±0,4
14
5
14,0 x22,0x1x 0,10
2.1020 / 2.1030
2,20
136
-0,3/+0,2
±0,5
16
5
16,0 x24,0x1x 0,11
2.1020 / 2.1030
1,95
154
-0,3/+0,2
18
4
18,0 x28,0x1x 0,11
2.1020 / 2.1030
2,20
136
22
3
22,0 x34,0x1x 0,12
2.1020 / 2.1030
2,80
27
3
27,0 x39,0x1x 0,13
2.1020 / 2.1030
34
2
34,0 x50,0x1x 0,15
2.1020 / 2.1030
pression
nominale
profil du soufflet
matériau
PN*
di
DA
nL
s
mm
bar
mm
mm
–
mm
4
30
5
6
longueur nombre
d'onde d'ondes
max.
lw
tolérances de 

intérieur
intérieur
d3
l2
d3
l2
2δn,0
2αn,0
2λn,0
mm
mm
mm
mm
mm
degré
mm
bord de
forme B

d4
DN
axiale
cδ
N/mm
±0,06
±1,00
±0.002
207
5,0
±0,10
±1,25
±0.004
5,0
±0,15
±1,75
±0.008
6,30
5,0
±0,10
±1,20
–
8,0
6,0
±0,20
12,3
2
9,0
6,0
±0,25
18,0
16,8
2,5
12,0
6,0
18,5
19,3
3,5
14,0
6,0
±0,5
21,5
21,1
4,0
16,0
-0,3/+0,2
±0,5
25,0
25,2
3,0
125
-0,3/+0,2
±0,5
30,0
30,2
4,0
2,90
138
-0,3/+0,2
±0,5
37,5
37,2
4,0
3,60
111
-0,3/+0,2
±0,5
47,0
45,3
5,0
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
cα
cλ
Nm/degré
N/mm
section poids par
efficace
onde
A
cm2
g
0,011
32000
0,20
0,02
120
0,012
17700
0,35
0,04
51
0,007
6500
0,53
0,06
±0.004
105
0,015
12900
0,51
0,08
±1,75
±0.008
47
0,011
8800
0,85
0,10
±2,10
±0.011
40
0,012
7500
1,04
0,13
±0,35
±2,10
±0.014
28
0,015
6200
1,92
0,24
±0,35
±2,00
±0.014
52
0,037
10400
2,63
0,38
6,0
±0,35
±1,60
±0.011
49
0,043
15400
3,18
0,45
18,0
6,0
±0,35
±2,10
±0.011
27
0,031
8800
4,34
0,62
22,0
8,0
±0,60
±2.00
±0.020
25
0,064
7500
6,20
1,00
27,0
8,0
±0,65
±1,90
±0.019
41
0,097
16000
8,60
1,32
34,0
10,0
±0,80
±2.00
±0.022
34
0,131
13800
14,2
2,53
128
129
6.6 | Soufflets à diaphragmes HYDRA profil normal
Série
préférentielle
Une grande flexibilité pour un encombrement réduit
Les soufflets à diaphragmes HYDRA
présentent une extrême flexibilité. Ils
conviennent parfaitement pour des
applications où de grands déplacements
doivent être réalisés dans un espace
restreint. Le matériau standard est l'acier
1.4571. Les soufflets particulièrement
sollicités peuvent être fabriqués en acier
durcissable 350.
En sollicitation axiale, une répartition de la
course de 80% en compression et 20% en
extension est impérative.
MO :
MM :
MO
MO :
soufflet sans
embouts de
raccordement
26,0
diamètre
intérieur
di = 26 mm
x
57,0
diamètre
extérieur
DA = 57 mm
x
1
x
0,1
8MP
nombre de épaisseur 8 paires de
couches
de chaque membranes
nL = 1
couche
s = 0,1 mm
1.4571
matériau
1.4571
131
connexion sur l'extérieur du soufflet
DN
pression
nominale
connexion sur l'intérieur du soufflet
profil du soufflet
matériau
PN**
di
DA
nL
s
mm
bar
mm
mm
–
mm
11
5,0
12
17
21
26
–
longueur de
nombre de
chaque paire
paires de
de membranes membranes
lw
max.*
tolérances de 
courbe nominale par onde
angulaire
2αn,0
latérale
2λn,0
axiale
cδ
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
cα
cλ
section
efficace
poids par
paire de
membranes
di
Da
axiale
2δn,0
mm
–
mm
mm
mm
degré
mm
N/mm
Nm/degré
N/mm
cm2
g
0,06
28000
2,2
0,46
0,68
A
11,0 x 22,0 x 1 x 0,10
1.4571
1,2
120
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±1,11
±0,0038
100
8,0
11,0 x 22,0 x 1 x 0,15
1.4571
1,2
120
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,97
±0,0033
210
0,12
59000
2,2
4,0
11,0 x 27,0 x 1 x 0,10
1.4571
1,4
100
±0,3
±0,3
1,00 = + 0,20 / – 0,80
±1,21
±0,0049
77
0,06
21000
3,0
0,76
6,0
11,0 x 27,0 x 1 x 0,15
1.4571
1,5
95
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,96
±0,0042
160
0,13
38000
3,0
1,15
2,5
11,0 x 31,0 x 1 x 0,10
1.4571
2,2
65
±0,3
±0,3
1,20 = + 0,24 / – 0,96
±1,31
±0,0083
52
0,05
7100
3,7
1,06
5,2
11,0 x 31,0 x 1 x 0,15
1.4571
2,2
65
±0,3
±0,3
1,00 = + 0,20 / – 0,80
±1,09
±0,0069
107
0,10
15000
3,7
1,58
8,0
12,0 x 22,0 x 1 x 0,10
1.4571
1,0
145
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,94
±0,0027
180
0,11
78000
2,0
0,32
12,0
12,0 x 22,0 x 1 x 0,15
1.4571
1,0
145
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,81
±0,0023
390
0,25
169000
2,0
0,48
2,1
17,0 x 37,0 x 1 x 0,10
1.4571
2,1
67
±0,3
±0,3
1,70 = + 0,34 / – 1,36
±1,44
±0,0088
60
0,10
15000
6,0
1,36
3,6
17,0 x 37,0 x 1 x 0,15
1.4571
2,1
67
±0,3
±0,3
1,40 = + 0,28 / – 1,12
±1,19
±0,0072
110
0,17
27000
6,0
2,04
1,3
21,0 x 42,5 x 1 x 0,10
1.4571
2,0
140
±0,3
±0,3
1,60 = + 0,32 / – 1,28
±1,15
±0,0067
50
0,11
19000
8,1
1,72
2,8
21,0 x 42,5 x 1 x 0,15
1.4571
2,0
140
±0,3
±0,3
1,50 = + 0,30 / – 1,20
±1,08
±0,0062
90
0,20
34000
8,1
2,57
5,2
21,0 x 42,5 x 1 x 0,20
1.4571
2,0
140
±0,3
±0,3
1,40 = + 0,28 / – 1,12
±1,01
±0,0058
136
0,30
51400
8,1
3,43
1,0
21,0 x 49,0 x 1 x 0,10
1.4571
3,2
45
±0,3
±0,3
2,40 = + 0,48 / – 1,92
±1,57
±0,0146
35
0,09
6300
10,1
2,46
2,2
21,0 x 49,0 x 1 x 0,15
1.4571
3,1
45
±0,3
±0,3
2,20 = + 0,44 / – 1,76
±1,44
±0,0129
64
0,17
12200
10,1
3,69
4,0
21,0 x 49,0 x 1 x 0,20
1.4571
3,1
45
±0,3
±0,3
2,00 = + 0,40 / – 1,60
±1,31
±0,0118
106
0,28
20300
10,1
4,93
2,0
25,5 x 50,0 x 1 x 0,10
1.4571
1,9
145
±0,3
±0,3
1,00 = + 0,20 / – 0,80
±0,61
±0,0033
40
0,12
23700
11,6
2,32
3,0
25,5 x 50,0 x 1 x 0,15
1.4571
1,9
145
±0,3
±0,3
0,90 = + 0,18 / – 0,72
±0,55
±0,0030
95
0,30
56000
11,6
3,49
0,8
26,0 x 57,0 x 1 x 0,10
1.4571
3,6
75
±0,3
±0,3
2,70 = + 0,54 / – 2,16
±1,49
±0,0156
34
0,13
6800
14,2
3,23
1,8
26,0 x 57,0 x 1 x 0,15
1.4571
3,7
75
±0,3
±0,3
2,50 = + 0,50 / – 2,00
±1,38
±0,0148
66
0,25
12400
14,2
4,85
3,2
26,0 x 57,0 x 1 x 0,20
1.4571
3,5
80
±0,3
±0,3
2,30 = + 0,46 / – 1,84
±1,27
±0,0129
101
0,38
21300
14,2
6,47
*pour des longueurs d'embouts < 20 mm, pour des embouts plus longs, le nombre max. de paires de membranes diminue
** pression extérieure, en cas de pression intérieure, la stabilité de colonne (protection contre le flambage) doit aussi être garantie
132
133
DN
pression
nominale
profil du soufflet
matériau
di
Da
mm
mm
mm
degré
mm
1.4571
3,8
72
±0,3
±0,3
2,90 = + 0,58 / – 2,32
±1,48
±0,0163
32
0,14
29,0 x 61,0 x 1 x 0,15
1.4571
3,7
75
±0,3
±0,3
2,70 = + 0,54 / – 2,16
±1,38
±0,0148
58
29,0 x 61,0 x 1 x 0,20
1.4571
3,6
75
±0,3
±0,3
2,50 = + 0,50 / – 2,00
±1,27
±0,0133
95
0,6
33,0 x 67,0 x 1 x 0,10
1.4571
3,7
75
±0,3
±0,3
3,10 = + 0,62 / – 2,48
±1,42
±0,0152
1,4
33,0 x 67,0 x 1 x 0,15
1.4571
3,7
75
±0,3
±0,3
2,90 = + 0,58 / – 2,32
±1,33
2,6
33,0 x 67,0 x 1 x 0,20
1.4571
3,7
75
±0,3
±0,3
2,70 = + 0,54 / – 2,16
±1,24
0,5
36,0 x 72,0 x 1 x 0,10
1.4571
3,8
72
±0,3
±0,3
3,30 = + 0,66 / – 2,64
±1,40
1,3
36,0 x 72,0 x 1 x 0,15
1.4571
3,8
72
±0,3
±0,3
3,10 = + 0,62 / – 2,48
2,4
36,0 x 72,0 x 1 x 0,20
1.4571
4,0
70
±0,3
±0,3
2,90 = + 0,58 / – 2,32
0,7
38,0 x 66,0 x 1 x 0,10
1.4571
2,5
110
±0,3
±0,3
1,6
38,0 x 66,0 x 1 x 0,15
1.4571
2,6
105
±0,3
±0,3
3,0
38,0 x 66,0 x 1 x 0,20
1.4571
2,7
100
±0,3
0,5
42,0 x 81,0 x 1 x 0,10
1.4571
4,1
42
1,1
42,0 x 81,0 x 1 x 0,15
1.4571
4,0
1,9
42,0 x 81,0 x 1 x 0,20
1.4571
4,4
0,4
44,0 x 84,0 x 1 x 0,10
1.4571
1,0
44,0 x 84,0 x 1 x 0,15
1,8
44,0 x 84,0 x 1 x 0,20
0,4
DA
nL
s
mm
mm
–
mm
29
0,7
29,0 x 61,0 x 1 x 0,10
1,6
2,9
42
44
47
latérale
2λn,0
axiale
cδ
N/mm
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
cα
cλ
–
di
bar
38
angulaire
2αn,0
mm
PN**
36
tolérances de 
axiale
2δn,0
mm
33
longueur de
nombre de
chaque paire
paires de
lw
max.*
section
efficace
poids par
paire de
membranes
A
N/mm
cm2
g
6700
16,6
3,62
0,26
12900
16,6
5,43
0,42
22300
16,6
7,24
30
0,16
8200
20,4
4,27
±0,0143
55
0,30
15100
20,4
6,41
±0,0133
94
0,51
25700
20,4
8,55
±0,0154
29
0,18
8800
23,8
4,89
±1,32
±0,0145
51
0,32
15500
23,8
7,33
±1,23
±0,0143
89
0,57
24300
23,8
9,77
2,70 = + 0,54 / – 2,16
±1,19
±0,0086
35
0,21
22700
21,8
3,66
2,50 = + 0,50 / – 2,00
±1,10
±0,0083
60
0,35
36000
21,8
5,49
±0,3
2,30 = + 0,46 / – 1,84
±1,01
±0,0079
100
0,59
55600
21,8
7,32
±0,3
±0,3
3,60 = + 0,72 / – 2,88
±1,34
±0,0160
27
0,22
9100
30,7
6,03
45
±0,3
±0,3
3,40 = + 0,68 / – 2,72
±1,27
±0,0147
48
0,40
17000
30,7
9,04
40
±0,3
±0,3
3,20 = + 0,64 / – 2,56
±1,19
±0,0152
75
0,62
22000
30,7
12,1
4,2
35
±0,3
±0,3
3,70 = + 0,74 / – 2,96
±1,32
±0,0161
26
0,23
9100
33,2
6,43
1.4571
4,2
35
±0,3
±0,3
3,50 = + 0,70 / – 2,80
±1,25
±0,0153
47
0,42
16400
33,2
9,65
1.4571
4,2
35
±0,3
±0,3
3,20 = + 0,64 / – 2,56
±1,15
±0,0140
75
0,67
26000
33,2
12,9
47,0 x 88,0 x 1 x 0,10
1.4571
4,4
32
±0,3
±0,3
3,80 = + 0,76 / – 3,04
±1,29
±0,0165
26
0,26
9200
36,9
6,96
1,0
47,0 x 88,0 x 1 x 0,15
1.4571
4,4
32
±0,3
±0,3
3,60 = + 0,72 / – 2,88
±1,22
±0,0156
47
0,47
16600
36,9
10,4
1,8
47,0 x 88,0 x 1 x 0,20
1.4571
4,3
34
±0,3
±0,3
3,30 = + 0,66 / – 2,64
±1,12
±0,0140
78
0,78
28800
36,9
13,9
–
Nm/degré
134
135
DN
pression
nominale
profil du soufflet
matériau
di
Da
–
mm
mm
mm
degré
mm
1.4571
3,2
45
±0,3
±0,3
2,40 = + 0,48 / – 1,92
±0,83
±0,0077
52,0 x 80,0 x 1 x 0,15
1.4571
3,2
45
±0,3
±0,3
2,20 = + 0,44 / – 1,76
±0,76
52,0 x 80,0 x 1 x 0,20
1.4571
3,2
45
±0,3
±0,3
2,00 = + 0,40 / – 1,60
±0,69
0,4
52,0 x 95,0 x 1 x 0,10
1.4571
4,6
38
±0,3
±0,3
4,00 = + 0,80 / – 3,20
0,9
52,0 x 95,0 x 1 x 0,15
1.4571
4,5
40
±0,3
±0,3
1,5
52,0 x 95,0 x 1 x 0,20
1.4571
4,6
38
±0,3
0,7
57,0 x 102 x 1 x 0,15
1.4571
4,8
32
±0,3
1,4
57,0 x 102 x 1 x 0,20
1.4571
4,8
32
2,1
57,0 x 102 x 1 x 0,25
1.4571
5,0
0,7
62,0 x 109 x 1 x 0,15
1.4571
1,2
62,0 x 109 x 1 x 0,20
1.4571
1,9
62,0 x 109 x 1 x 0,25
1,0
67,0 x 102 x 1 x 0,15
1,8
di
DA
nL
s
bar
mm
mm
–
mm
52
1,0
52,0 x 80,0 x 1 x 0,10
2,1
4,0
67
72
angulaire
2αn,0
mm
PN**
62
tolérances de 
axiale
2δn,0
mm
57
longueur de
nombre de
chaque paire
paires de
lw
max.*
latérale
2λn,0
axiale
cδ
N/mm
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
cα
cλ
section
efficace
poids par
paire de
membranes
A
Nm/degré
N/mm
cm2
g
70
0,67
44700
34,0
4,64
±0,0071
128
1,22
82000
34,0
6,97
±0,0064
212
2,01
135000
34,0
9,29
±1,25
±0,0166
24
0,28
9200
43,6
7,94
3,80 = + 0,76 / – 3,04
±1,18
±0,0155
50
0,59
20000
43,6
11,9
±0,3
3,50 = + 0,70 / – 2,80
±1,09
±0,0146
70
0,83
26800
43,6
15,9
±0,3
4,10 = + 0,82 / – 3,28
±1,18
±0,0165
42
0,58
17300
51,0
13,5
±0,3
±0,3
3,90 = + 0,78 / – 3,12
±1,12
±0,0156
65
0,90
26700
51,0
18,0
32
±0,3
±0,3
3,60 = + 0,72 / – 2,88
±1,04
±0,0150
91
1,25
34500
51,0
22,5
4,9
32
±0,3
±0,3
4,30 = + 0,86 / – 3,44
±1,15
±0,0164
43
0,69
19700
58,9
15,1
4,9
32
±0,3
±0,3
4,10 = + 0,82 / – 3,28
±1,10
±0,0156
61
0,97
27900
58,9
20,2
1.4571
4,9
32
±0,3
±0,3
3,80 = + 0,76 / – 3,04
±1,02
±0,0145
89
1,42
40600
58,9
25,2
1.4571
4,5
36
±0,3
±0,3
3,00 = + 0,60 / – 2,40
±0,81
±0,0106
69
1,07
36500
56,9
11,1
67,0 x 102 x 1 x 0,20
1.4571
4,5
36
±0,3
±0,3
2,50 = + 0,50 / – 2,00
±0,68
±0,0088
123
1,92
65000
56,9
14,9
3,0
67,0 x 102 x 1 x 0,25
1.4571
4,5
36
±0,3
±0,3
2,10 = + 0,42 / – 1,68
±0,57
±0,0074
192
2,99
101500
56,9
18,6
0,6
67,0 x 116 x 1 x 0,15
1.4571
4,9
32
±0,3
±0,3
4,50 = + 0,90 / – 3,60
±1,13
±0,0160
40
0,73
21000
67,3
16,9
1,1
67,0 x 116 x 1 x 0,20
1.4571
4,7
32
±0,3
±0,3
4,30 = + 0,86 / – 3,44
±1,08
±0,0147
59
1,08
33500
67,3
22,5
1,8
67,0 x 116 x 1 x 0,25
1.4571
5,1
30
±0,3
±0,3
4,00 = + 0,80 / – 3,20
±1,00
±0,0148
88
1,61
42500
67,3
28,2
0,6
72,0 x 123 x 1 x 0,15
1.4571
5,3
250
±0,3
±0,3
4,70 = + 0,94 / – 3,76
±1,10
±0,0170
43
0,89
22000
76,4
18,7
1,0
72,0 x 123 x 1 x 0,20
1.4571
5,3
250
±0,3
±0,3
4,50 = + 0,90 / – 3,60
±1,06
±0,0163
54
1,12
27400
76,4
25,0
–
136
137
DN
pression
nominale
profil du soufflet
matériau
PN**
di
DA
nL
s
mm
bar
mm
mm
–
mm
72
1,6
82
87
92
97
–
longueur de
nombre de
chaque paire
paires de
lw
max.*
tolérances de 
angulaire
2αn,0
di
Da
axiale
2δn,0
latérale
2λn,0
axiale
cδ
mm
–
mm
mm
mm
degré
mm
N/mm
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
cα
cλ
section
efficace
poids par
paire de
membranes
A
Nm/degré
N/mm
cm2
g
76,4
31,2
72,0 x 123 x 1 x 0,25
1.4571
5,2
250
±0,3
±0,3
4,20 = + 0,84 / – 3,36
±0,99
±0,0149
76
1,58
40000
0,7
77,0 x 107 x 1 x 0,10
1.4571
3,4
250
±0,3
±0,3
2,70 = + 0,54 / – 2,16
±0,67
±0,0066
52
0,96
57000
67,1
6,9
0,5
77,0 x 130 x 1 x 0,15
1.4571
5,2
250
±0,3
±0,3
4,90 = + 0,98 / – 3,92
±1,09
±0,0164
38
0,89
22500
86,0
20,7
1,0
77,0 x 130 x 1 x 0,20
1.4571
5,3
250
±0,3
±0,3
4,70 = + 0,94 / – 3,76
±1,04
±0,0160
52
1,22
30000
86,0
27,6
1,5
77,0 x 130 x 1 x 0,25
1.4571
5,4
250
±0,3
±0,3
4,40 = + 0,88 / – 3,52
±0,97
±0,0153
75
1,75
41300
86,0
34,5
0,5
82,0 x 136 x 1 x 0,15
1.4571
5,4
250
±0,3
±0,3
5,00 = + 1,00 / – 4,00
±1,05
±0,0165
38
0,98
23200
95,2
22,2
0,9
82,0 x 136 x 1 x 0,20
1.4571
5,6
250
±0,3
±0,3
4,80 = + 0,96 / – 3,84
±1,01
±0,0164
52
1,35
30000
95,2
29,6
1,4
82,0 x 136 x 1 x 0,25
1.4571
5,7
250
±0,3
±0,3
4,50 = + 0,90 / – 3,60
±0,95
±0,0156
74
1,92
40600
95,2
37,0
0,8
87,0 x 143 x 1 x 0,20
1.4571
5,7
250
±0,3
±0,3
5,20 = + 1,04 / – 4,16
±1,04
±0,0171
54
1,56
33000
106
32,4
1,3
87,0 x 143 x 1 x 0,25
1.4571
5,8
250
±0,3
±0,3
5,00 = + 1,00 / – 4,00
±1,00
±0,0168
75
2,16
44200
106
40,5
1,9
87,0 x 143 x 1 x 0,30
1.4571
5,9
250
±0,3
±0,3
4,70 = + 0,94 / – 3,76
±0,94
±0,0160
101
2,91
57600
106
48,6
0,6
92,0 x 134 x 1 x 0,15
1.4571
4,0
250
±0,3
±0,3
3,90 = + 0,78 / – 3,12
±0,79
±0,0092
46
1,28
55000
101
17,9
0,8
92,0 x 134 x 1 x 0,20
1.4571
4,1
250
±0,3
±0,3
3,20 = + 0,64 / – 2,56
±0,65
±0,0077
32
0,89
36400
101
23,9
1,3
92,0 x 134 x 1 x 0,25
1.4571
4,1
250
±0,3
±0,3
3,00 = + 0,60 / – 2,40
±0,61
±0,0072
45
1,25
51200
101
29,8
1,9
92,0 x 134 x 1 x 0,30
1.4571
4,2
250
±0,3
±0,3
2,80 = + 0,56 / – 2,24
±0,57
±0,0069
62
1,73
67300
101
35,8
0,8
92,0 x 149 x 1 x 0,20
1.4571
6,0
250
±0,3
±0,3
5,30 = + 1,06 / – 4,24
±1,01
±0,0175
56
1,77
33900
116
34,5
1,2
92,0 x 149 x 1 x 0,25
1.4571
6,2
250
±0,3
±0,3
5,10 = + 1,02 / – 4,08
±0,97
±0,0174
77
2,44
43600
116
43,2
1,8
92,0 x 149 x 1 x 0,30
1.4571
6,2
250
±0,3
±0,3
4,80 = + 0,96 / – 3,84
±0,91
±0,0164
102
3,23
57800
116
51,8
1,7
97,0 x 134 x 1 x 0,20
1.4571
4,0
250
±0,3
±0,3
2,80 = + 0,56 / – 2,24
±0,56
±0,0064
142
4,13
178000
106
21,5
2,7
97,0 x 134 x 1 x 0,25
1.4571
4,2
250
±0,3
±0,3
2,40 = + 0,48 / – 1,92
±0,48
±0,0058
221
6,43
251000
106
26,9
3,9
97,0 x 134 x 1 x 0,30
1.4571
4,2
250
±0,3
±0,3
2,20 = + 0,44 / – 1,76
±0,44
±0,0053
318
9,26
361000
106
32,2
0,8
97,0 x 156 x 1 x 0,20
1.4571
6,0
250
±0,3
±0,3
5,50 = + 1,10 / – 4,40
±1,00
±0,0173
59
2,06
39300
128
37,5
138
139
DN
pression
nominale
profil du soufflet
matériau
di
Da
–
mm
mm
mm
degré
mm
1.4571
6,2
250
±0,3
±0,3
5,30 = + 1,06 / – 4,24
±0,96
±0,0173
97,0 x 156 x 1 x 0,30
1.4571
6,2
250
±0,3
±0,3
5,00 = + 1,00 / – 4,00
±0,91
102 x 163 x 1 x 0,20
1.4571
6,0
250
±0,3
±0,3
5,70 = + 1,14 / – 4,56
±0,99
1,1
102 x 163 x 1 x 0,25
1.4571
6,5
250
±0,3
±0,3
5,50 = + 1,10 / – 4,40
1,6
102 x 163 x 1 x 0,30
1.4571
6,5
250
±0,3
±0,3
0,6
112 x 173 x 1 x 0,20
1.4571
6,2
250
±0,3
1,0
112 x 173 x 1 x 0,25
1.4571
6,4
250
1,4
112 x 173 x 1 x 0,30
1.4571
6,4
0,9
121 x 173 x 1 x 0,20
1.4571
1,4
121 x 173 x 1 x 0,25
2,0
0,7
di
DA
nL
s
bar
mm
mm
–
mm
97
1,1
97,0 x 156 x 1 x 0,25
1,7
0,7
121
127
152
angulaire
2αn,0
mm
PN**
112
tolérances de 
axiale
2δn,0
mm
102
longueur de
nombre de
chaque paire
paires de
lw
max.*
latérale
2λn,0
axiale
cδ
N/mm
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
cα
cλ
section
efficace
poids par
paire de
membranes
A
Nm/degré
N/mm
cm2
g
76
2,65
47500
128
46,9
±0,0163
103
3,60
64300
128
56,3
±0,0172
50
1,92
36500
140
40,6
±0,95
±0,0179
77
2,95
48000
140
50,8
5,20 = + 1,04 / – 4,16
±0,90
±0,0170
103
3,95
64200
140
60,9
±0,3
5,60 = + 1,12 / – 4,48
±0,90
±0,0162
40
1,77
31600
162
43,7
±0,3
±0,3
5,30 = + 1,06 / – 4,24
±0,85
±0,0158
61
2,70
45400
162
54,6
250
±0,3
±0,3
5,00 = + 1,00 / – 4,00
±0,80
±0,0149
81
3,59
60200
162
65,5
6,0
250
±0,3
±0,3
5,20 = + 1,04 / – 4,16
±0,81
±0,0141
65
3,06
58000
172
38,4
1.4571
6,2
250
±0,3
±0,3
4,80 = + 0,96 / – 3,84
±0,75
±0,0134
101
4,76
85200
172
48,0
121 x 173 x 1 x 0,30
1.4571
6,2
250
±0,3
±0,3
4,50 = + 0,90 / – 3,60
±0,70
±0,0126
146
6,88
123000
172
57,6
127 x 185 x 1 x 0,15
1.4571
5,6
250
±0,3
±0,3
4,90 = + 0,98 / – 3,92
±0,72
±0,0117
40
2,12
46500
192
34,1
0,9
127 x 185 x 1 x 0,20
1.4571
5,6
250
±0,3
±0,3
4,80 = + 0,96 / – 3,84
±0,71
±0,0114
60
3,19
70000
192
45,5
1,3
127 x 185 x 1 x 0,25
1.4571
5,6
250
±0,3
±0,3
4,60 = + 0,92 / – 3,68
±0,68
±0,0110
78
4,14
91000
192
56,9
1,6
127 x 185 x 1 x 0,30
1.4571
6,0
250
±0,3
±0,3
4,40 = + 0,88 / – 3,52
±0,65
±0,0112
96
5,10
97000
192
68,2
0,5
127 x 195 x 1 x 0,20
1.4571
6,7
250
±0,3
±0,3
6,10 = + 1,22 / – 4,88
±0,87
±0,0169
42
2,38
36400
207
55,0
0,9
127 x 195 x 1 x 0,25
1.4571
6,8
250
±0,3
±0,3
5,80 = + 1,16 / – 4,64
±0,83
±0,0163
64
3,62
54000
207
68,8
1,2
127 x 195 x 1 x 0,30
1.4571
6,9
250
±0,3
±0,3
5,40 = + 1,08 / – 4,32
±0,77
±0,0154
90
5,09
73500
207
82,5
0,5
152 x 226 x 1 x 0,20
1.4571
6,8
250
±0,3
±0,3
6,70 = + 1,34 / – 5,36
±0,81
±0,0160
38
2,96
44000
284
70,3
0,7
152 x 226 x 1 x 0,25
1.4571
6,5
250
±0,3
±0,3
6,40 = + 1,28 / – 5,12
±0,78
±0,0146
60
4,68
76000
284
87,9
1,0
152 x 226 x 1 x 0,30
1.4571
7,9
250
±0,3
±0,3
6,10 = + 1,22 / – 4,88
±0,74
±0,0169
80
6,23
67000
284
105
–
140
141
profil normal 1
DN
profil normal 2
pression
nominale
profil du soufflet
matériau
PN**
di
DA
nL
s
mm
bar
mm
mm
–
mm
177
0,4
202
longueur par nombre de
paire de mem- paires de
branes
membranes
max.
lw
e*
tolérances de 
raideur par onde
(± 30%)
section
efficace
poids par
paire de
membranes
di
Da
axiale
2δn,0
angulaire
2αn,0
latérale
2λn,0
axiale
cδ
angulaire
cα
latérale
cλ
A
N/mm
Nm/degré
N/mm
cm2
g
87,3
–
mm
–
mm
mm
mm
degré
mm
177 x 257 x 1 x 0,20
1.4571
8,9
250
±0,3
±0,3
7,20 = + 1,44 / – 5,76
±0,76
±0,0196
34
3,49
30300
374
0,6
177 x 257 x 1 x 0,25
1.4571
8,9
250
±0,3
±0,3
6,80 = + 1,36 / – 5,44
±0,72
±0,0185
56
5,75
50000
374
109
0,9
177 x 257 x 1 x 0,30
1.4571
7,5
250
±0,3
±0,3
6,30 = + 1,26 / – 5,04
±0,67
±0,0145
75
7,70
94000
374
131
0,4
202 x 287 x 1 x 0,20
1.4571
8,5
250
±0,3
±0,3
7,80 = + 1,56 / – 6,24
±0,73
±0,0180
30
3,91
37200
474
104
0,5
202 x 287 x 1 x 0,25
1.4571
8,6
250
±0,3
±0,3
7,40 = + 1,48 / – 5,92
±0,69
±0,0173
52
6,78
63000
474
131
0,8
202 x 287 x 1 x 0,30
1.4571
8,6
250
±0,3
±0,3
6,90 = + 1,38 / – 5,52
±0,65
±0,0161
70
9,13
85000
474
157
142
143
6.7 | Soufflets à diaphragmes HYDRA profil étroit
Série
préférentielle
Soufflets à diaphragmes extrêmement
résistants à la pression
Les soufflets à diaphragmes à profil étroit
HYDRA sont plus résistants à la pression
et ont une raideur plus élevée que les
soufflets à diaphragmes à profil normal.
Leur déplacement est un peu inférieur.
De ce fait, ils conviennent pour les applications statiques telles que les garnitures
mécaniques d'étanchéité. Le matériau
standard est l'acier 1.4571. Les soufflets
particulièrement sollicités peuvent être
fabriqués en acier durcissable AM 350.
En sollicitation axiale, une répartition de
la course de 80% en compression et 20%
en extension est impérative.
MO :
MM :
MO
MO :
soufflet sans
embouts de
raccordement
25,5
diamètre
intérieur
di = 25,5 mm
x
36,5
diamètre
extérieur
DA = 36,5 mm
x
1
x
0,1
8MP
nombre de épaisseur 8 paires de
couches
de chaque membranes
nL = 1
couche
s = 0,1 mm
1.4571
matériau
1.4571
145
DN
pression
nominale
profil du soufflet
matériau
Da
2δn,0
2αn,0
2λn,0
cδ
cα
mm
mm
degré
mm
N/mm
Nm/degré
12,0 x 20,0 x 1 x 0,10
1.4571
1,0
145
±0,3
±0,3
0,50 = + 0,10 / – 0,40 ±0,72
±0,0021
200
12,0
12,0 x 20,0 x 1 x 0,15
1.4571
1,0
145
±0,3
±0,3
0,40 = + 0,08 / – 0,32
±0,57
±0,0017
3,5
17,0 x 31,0 x 1 x 0,10
1.4571
1,5
95
±0,3
±0,3
0,90 = + 0,18 / – 0,72
±0,86
±0,0038
6,0
17,0 x 31,0 x 1 x 0,15
1.4571
1,5
95
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,76
8,0
25,5 x 36,5 x 1 x 0,10
1.4571
1,2
230
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
12,0
25,5 x 36,5 x 1 x 0,15
1.4571
1,2
230
±0,3
±0,3
6,0
29,5 x 42,5 x 1 x 0,10
1.4571
1,4
200
±0,3
9,0
29,5 x 42,5 x 1 x 0,15
1.4571
1,4
200
6,0
33,5 x 46,5 x 1 x 0,10
1.4571
1,4
9,0
33,5 x 46,5 x 1 x 0,15
1.4571
6,0
34,5 x 47,5 x 1 x 0,10
1.4571
9,0
34,5 x 47,5 x 1 x 0,15
4,0
mm
12
8,0
37
39
42
44
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
di
s
–
36
axiale
mm
nL
mm
34
latérale
–
DA
mm
29
désalignement nominal par onde
angulaire
axiale
mm
di
bar
25
tolérances de 
–
PN**
mm
17
longueur de nombre de
chaque paire
paires de
de membra- membranes
nes
max.*
lw
cλ
section
efficace
poids par
paire de
membranes
A
N/mm
cm2
g
0,11
76800
2,1
0,42
500
0,28
192000
2,1
0,63
100
0,13
38400
4,65
0,84
±0,0033
190
0,24
72900
4,65
1,27
±0,44
±0,0015
105
0,22
105000
7,6
0,85
0,50 = + 0,10 / – 0,40
±0,37
±0,0013
280
0,59
280000
7,6
1,27
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,45
±0,0018
110
0,31
109000
10,3
1,16
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,38
±0,0016
265
0,75
263000
10,3
1,74
200
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,40
±0,0016
105
0,37
129000
12,7
1,29
1,5
185
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,34
±0,0015
247
0,86
263000
12,7
1,94
1,3
215
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,39
±0,0015
100
0,37
149000
13,3
1,32
1.4571
1,4
200
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,34
±0,0014
250
0,92
322000
13,3
1,98
36,0 x 53,0 x 1 x 0,10
1.4571
1,9
145
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,41
±0,0023
70
0,30
57600
15,6
1,88
6,0
36,0 x 53,0 x 1 x 0,15
1.4571
1,9
145
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,36
±0,0020
150
0,65
123000
15,6
2,82
6,0
37,0 x 50,0 x 1 x 0,10
1.4571
1,5
185
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,37
±0,0016
103
0,43
130000
15,0
1,40
9,0
37,0 x 50,0 x 1 x 0,15
1.4571
1,5
185
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,32
±0,0014
310
1,28
391000
15,0
2,11
6,0
39,5 x 52,5 x 1 x 0,10
1.4571
1,5
185
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,35
±0,0015
97
0,45
137000
16,7
1,48
9,0
39,5 x 52,5 x 1 x 0,15
1.4571
1,5
185
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,30
±0,0013
300
1,38
423000
16,7
2,23
6,0
42,5 x 55,5 x 1 x 0,10
1.4571
1,5
185
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,33
±0,0014
92
0,48
147000
19,0
1,58
9,0
42,5 x 55,5 x 1 x 0,15
1.4571
1,5
185
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,28
±0,0012
310
1,62
497000
19,0
2,37
6,0
44,5 x 57,5 x 1 x 0,10
1.4571
1,5
185
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,31
±0,0014
100
0,57
173000
20,5
1,65
9,0
44,5 x 57,5 x 1 x 0,15
1.4571
1,6
175
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,27
±0,0013
250
1,42
381000
20,5
2,47
146
147
DN
pression
nominale
profil du soufflet
matériau
2δn,0
2αn,0
2λn,0
cδ
cα
mm
degré
mm
N/mm
Nm/degré
N/mm
cm2
g
47,0 x 60,0 x 1 x 0,10
1.4571
1,6
175
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,30
±0,0014
100
0,62
168000
22,6
1,73
9,0
47,0 x 60,0 x 1 x 0,15
1.4571
1,7
160
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,26
±0,0013
250
1,56
371000
22,6
2,59
6,0
52,5 x 65,5 x 1 x 0,10
1.4571
1,6
175
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,27
±0,0013
108
0,82
220000
27,4
1,90
9,0
52,5 x 65,5 x 1 x 0,15
1.4571
1,7
160
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,23
±0,0012
286
2,17
517000
27,4
2,86
6,0
57,0 x 70,0 x 1 x 0,10
1.4571
1,6
165
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,25
±0,0012
102
0,90
241000
31,8
2,05
9,0
57,0 x 70,0 x 1 x 0,15
1.4571
1,7
145
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,22
±0,0011
270
2,38
565000
31,8
3,07
6,0
62,5 x 75,5 x 1 x 0,10
1.4571
1,5
95
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,23
±0,0010
100
1,04
318000
37,5
2,23
9,0
62,5 x 75,5 x 1 x 0,15
1.4571
1,5
95
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,20
±0,0009
260
2,70
825000
37,5
3,34
1,0
62,0 x 88,0 x 1 x 0,15
1.4571
1,9
75
±0,3
±0,3
1,50 = + 0,3 / – 1,2
±0,46
±0,0025
148
1,82
346000
44,0
7,35
2,0
62,0 x 88,0 x 1 x 0,20
1.4571
1,9
75
±0,3
±0,3
1,40 = + 0,28 / – 1,12
±0,43
±0,0024
248
3,04
579000
44,0
9,80
2,5
62,0 x 88,0 x 1 x 0,25
1.4571
1,9
95
±0,3
±0,3
1,30 = + 0,26 / – 1,04
±0,40
±0,0022
380
4,66
888000
44,0
12,25
9,0
67,0 x 80,0 x 1 x 0,15
1.4571
1,5
90
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,22
±0,0010
200
2,36
720000
42,0
3,56
12,0
67,0 x 80,0 x 1 x 0,20
1.4571
1,6
90
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,19
±0,0009
500
5,89
1583000
42,0
4,74
7,0
67,0 x 83,0 x 1 x 0,15
1.4571
1,6
90
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,24
±0,0011
225
2,76
74000
44,3
4,47
10,0
67,0 x 83,0 x 1 x 0,20
1.4571
1,7
85
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,21
±0,0011
560
6,87
1635000
44,3
5,96
7,0
72,0 x 88,0 x 1 x 0,15
1.4571
1,6
110
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,23
±0,0011
190
2,65
712500
50,4
4,77
10,0
72,0 x 88,0 x 1 x 0,20
1.4571
1,7
105
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,20
±0,0010
530
7,40
1760000
50,4
6,35
7,0
77,0 x 93,0 x 1 x 0,15
1.4571
1,6
110
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,22
±0,0010
200
3,15
847000
56,9
5,06
10,0
77,0 x 93,0 x 1 x 0,20
1.4571
1,7
105
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,19
±0,0009
540
8,51
2025000
56,9
6,75
7,0
82,0 x 98,0 x 1 x 0,15
1.4571
1,6
95
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,20
±0,0009
213
3,76
1011000
63,8
5,36
10,0
82,0 x 98,0 x 1 x 0,20
1.4571
1,7
90
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,18
±0,0009
550
9,72
2312000
63,8
7,15
7,0
84,0 x 100 x 1 x 0,15
1.4571
1,6
95
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,20
±0,0009
220
4,06
1091000
66,6
5,48
6,0
82
84
poids par
paire de
membranes
Da
47
cλ
section
efficace
mm
mm
77
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
di
s
–
72
axiale
mm
nL
mm
67
latérale
–
DA
mm
62
angulaire
axiale
mm
di
bar
57
tolérances de 
–
PN**
mm
52
chaque paire
paires de
nes
max.*
lw
A
148
149
DN
pression
nominale
profil du soufflet
matériau
2δn,0
2αn,0
2λn,0
cδ
cα
mm
degré
mm
N/mm
Nm/degré
N/mm
cm2
g
84,0 x 100 x 1 x 0,20
1.4571
1,7
90
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,17
±0,0009
560
10,3
2460000
66,6
7,31
5,66
10,0
127
142
147
158
poids par
paire de
membranes
Da
84
cλ
section
efficace
mm
mm
112
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
di
s
–
106
axiale
mm
nL
mm
102
latérale
–
DA
mm
97
angulaire
axiale
mm
di
bar
92
tolérances de 
–
PN**
mm
87
chaque paire
paires de
nes
max.*
lw
A
7,0
87,0 x 103 x 1 x 0,15
1.4571
1,6
95
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,19
±0,0009
245
4,82
1300000
71,0
10,0
87,0 x 103 x 1 x 0,20
1.4571
1,7
90
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,17
±0,0008
710
13,98
3325000
71,0
7,55
7,0
92,0 x 108 x 1 x 0,15
1.4571
1,4
110
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,18
±0,0007
315
6,87
2410000
78,1
5,96
10,0
92,0 x 108 x 1 x 0,20
1.4571
1,6
95
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,16
±0,0007
730
15,9
4277000
78,1
7,94
7,0
97,0 x 113 x 1 x 0,15
1.4571
1,6
95
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,17
±0,0008
320
7,70
2070000
86,8
6,25
10,0
97,0 x 113 x 1 x 0,20
1.4571
1,7
90
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,15
±0,0008
740
17,8
4234000
86,8
8,34
7,0
102 x 118 x 1 x 0,15
1.4571
1,5
100
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,17
±0,0007
330
8,71
2660000
95,2
6,55
10,0
102 x 118 x 1 x 0,20
1.4571
1,7
90
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,15
±0,0007
750
19,8
4710000
95,2
8,74
7,0
106 x 122 x 1 x 0,15
1.4571
1,5
100
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,16
±0,0007
330
9,36
2859000
102,2
6,79
10,0
106 x 122 x 1 x 0,20
1.4571
1,6
95
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,14
±0,0007
750
21,3
5710000
102,2
9,05
7,0
112 x 128 x 1 x 0,15
1.4571
1,6
95
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,15
±0,0007
340
10,7
2870000
110,0
7,15
10,0
112 x 128 x 1 x 0,20
1.4571
1,7
90
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,13
±0,0007
760
23,9
5680000
110,0
9,53
7,0
127 x 143 x 1 x 0,15
1.4571
1,6
95
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,14
±0,0006
350
13,9
3740000
143,0
8,04
10,0
127 x 143 x 1 x 0,20
1.4571
1,7
90
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,12
±0,0006
770
30,6
7280000
143,0
10,72
7,0
142 x 158 x 1 x 0,15
1.4571
1,8
20
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,12
±0,0006
350
17,2
3650000
177,0
8,94
10,0
142 x 158 x 1 x 0,20
1.4571
1,9
20
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,11
±0,0006
770
37,8
7200000
177,0
11,91
4,0
142 x 168 x 1 x 0,15
1.4571
2,8
20
±0,3
±0,3
1,00 = + 0,2 / – 0,8
±0,15
±0,0012
220
11,5
1010000
189,0
15,00
6,0
142 x 168 x 1 x 0,20
1.4571
3,0
20
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,12
±0,0010
570
29,9
2280000
189,0
20,00
6,0
147 x 167 x 1 x 0,15
1.4571
1,8
20
±0,3
±0,3
0,90 = + 0,18 / – 0,72
±0,13
±0,0007
450
24,2
5130000
192,0
11,69
8,0
147 x 167 x 1 x 0,20
1.4571
2,0
20
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,12
±0,0007
850
45,7
7860000
192,0
15,59
8,0
158 x 178 x 1 x 0,20
1.4571
1,8
20
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,11
±0,0006
870
53,3
11300000
221,0
16,63
150
151
DN
pression
nominale
profil du soufflet
matériau
Da
2δn,0
2αn,0
2λn,0
cδ
cα
mm
mm
degré
mm
N/mm
Nm/degré
158 x 178 x 1 x 0,25
1.4571
2,0
20
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,10
±0,0006
1370
83,9
6,0
168 x 188 x 1 x 0,15
1.4571
2,1
20
±0,3
±0,3
0,90 = + 0,18 / – 0,72
±0,12
±0,0007
520
8,0
168 x 188 x 1 x 0,20
1.4571
2,2
20
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,10
±0,0007
930
9,0
176 x 196 x 1 x 0,25
1.4571
2,1
20
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,09
±0,0005
1530
12,0
176 x 196 x 1 x 0,30
1.4571
2,2
20
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,07
±0,0005
3,0
186 x 212 x 1 x 0,15
1.4571
3,0
20
±0,3
±0,3
1,20 = + 0,24 / – 0,96
±0,14
±0,0012
mm
158
12,0
168
240
250
268
280
raideur par onde
(± 30%)
angulaire
latérale
di
s
–
223
axiale
mm
nL
mm
205
latérale
–
DA
mm
191
angulaire
axiale
mm
di
bar
186
tolérances de 
–
PN**
mm
176
longueur par nombre de
paire de mem- paires de
branes
membranes
max.
lw
e*
cλ
section
efficace
poids par
paire de
membranes
A
cm2
g
14400000
221,0
20,79
35,9
5600000
249,0
13,25
64,3
9130000
249,0
17,67
115
18000000
272,0
23,08
2200
166
23600000
272,0
27,70
280
24,2
1850000
311,0
19,26
N/mm
7,0
191 x 211 x 1 x 0,20
1.4571
2,0
20
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,09
±0,0005
1050
92,5
15900000
315,0
19,96
10,0
191 x 211 x 1 x 0,25
1.4571
2,1
20
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,08
±0,0005
1650
145
22600000
315,0
24,94
10,0
205 x 225 x 1 x 0,25
1.4571
2,1
20
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,07
±0,0005
1800
182
28300000
363,0
26,68
12,0
205 x 225 x 1 x 0,30
1.4571
2,2
20
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,06
±0,0004
2900
292
41500000
363,0
32,02
10,0
223 x 243 x 1 x 0,25
1.4571
2,1
20
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,07
±0,0004
1850
219
34160000
427,0
28,92
12,0
223 x 243 x 1 x 0,30
1.4571
2,2
20
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,06
±0,0004
2950
349
49630000
427,0
34,70
10,0
240 x 260 x 1 x 0,25
1.4571
2,1
20
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,06
±0,0004
1900
259
40390000
488,0
31,03
12,0
240 x 260 x 1 x 0,30
1.4571
2,2
20
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,06
±0,0004
3000
409
58100000
488,0
37,23
6,0
250 x 275 x 1 x 0,25
1.4571
2,6
20
±0,3
±0,3
0,90 = + 0,18 / – 0,72
±0,08
±0,0006
1400
210
21400000
537,0
40,72
8,0
250 x 275 x 1 x 0,30
1.4571
2,7
20
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,07
±0,0005
2200
331
31200000
537,0
48,86
6,0
268 x 292 x 1 x 0,25
1.4571
2,6
20
±0,3
±0,3
0,90 = + 0,18 / – 0,72
±0,07
±0,0006
1600
274
27800000
611,0
41,70
8,0
268 x 292 x 1 x 0,30
1.4571
2,7
20
±0,3
±0,3
0,80 = + 0,16 / – 0,64
±0,07
±0,0005
2500
428
40300000
611,0
50,04
5,0
280 x 300 x 1 x 0,25
1.4571
2,6
20
±0,3
±0,3
0,70 = + 0,14 / – 0,56
±0,06
±0,0004
2000
367
37300000
656,0
35,99
7,0
280 x 300 x 1 x 0,30
1.4571
2,7
20
±0,3
±0,3
0,60 = + 0,12 / – 0,48
±0,05
±0,0004
3100
569
53600000
656,0
43,19
152
153
6.8 | Géométrie des embouts de raccordement pour soufflets
Différents types de géométrie dans la zone
Présentation
Soufflets métalliques avec collet de forme B
La préparation de la zone de soudage des
embouts et le choix de la méthode de soudage dépendent de l'épaisseur totale de la
paroi du soufflet, c.-à-d. le produit de l'épaisseur de paroi et du nombre de couches.
Les cotes d4, nL et s sont précisées dans les
tables des soufflets 6.3 ou 6.4.
de soudure
Type B I
Type B II (pour anneaux intermédiaires aussi)
Type B III
Type B IV
Fig. 6.8.1.
épaisseur totale de paroi
méthode de soudage
mm
géométrie de la
lèvre à souder
–
diamètre de soudure
–
largeur de la lèvre à
souder
mm
mm
nL x s  0,10
laser
B III
a = d40,05
–
0,10 < nL x s  0,20
laser
B III
a = d40,05
–
0,10 < nL x s  0,20
laser / micro-plasma
B I, B IV
a = d40,05
b = 0,4+0,1/-0
0,20 < nL x s  0,30 laser / micro-plasma
B I, B IV
a = d40,05
b = (2 x nL xs)+0,1/-0
B I, B IV
0,05
b = (2 x nL xs)+0,1/-0
0,05
b = (2 x nL xs)0,1
0,05
b = (2 x nL xs)0,1
0,05
b = 2,50,1
0,30 < nL x s  0,45
0,45 < nL x s  0,90
0,90 < nL x s  1,20
1,20 < nL x s
Tableau 6.8.1.
laser / micro-plasma / TIG
micro-plasma / TIG
TIG avec apport de soudure
TIG avec apport de soudure
B I, B IV
B II, B V
B II, B V
a = d4
a = d4
a = d4
a = d4
Type B V
Fig. 6.8.2. (pour les valeurs a et b cf. tableau 6.8.1.)
155
Soufflets métalliques avec collet
de forme S
Les collets de forme S conviennent pour les
soufflets à paroi de 3 couches maximum et
épaisseur totale de paroi inférieure ou égale
à 0,9 mm. La forme de l'embout dépendra
surtout de la méthode de soudage. Les
cotes d3, l2, nL et s sont précisées dans les
soudé à pleine pénétration
Fig. 6.8.3.a
épaisseur totale de
paroi
Méthode de
soudage et
position
type
diamètre du collet
diamètre
de soudure
souder
rayon
d'arête
mm
–
–
mm
mm
mm
mm
nL x s ≤ 0,4
laser
emmanché
en force
puis soudé à
pleine pénétration (fig.
6.8.3.a)
SI
35 ≤ d3 ≤ 75 * a = (d3 + 0,3)±0,05
–
R = 1,0
nL x s ≤ 0,45
laser
soudé sur
arête
(Fig. 6.8.3.b)
S II
d3 ≤ 32
32 < d3 ≤ 115
115 < d3
a = (d3 + 0,1)±0,05
a = (d3 + 0,3)±0,05
a = (d3 + 0,5)±0,05
–
R = 0,5
R = 1,0
R = 1,5
0,1 < nL x s ≤ 0,3
micro-plasma
soudé sur
arête
(Fig. 6.8.3.b)
S III
d3 ≤ 32
32 < d3 ≤ 115
115 < d3
a = (d3 + 0,1)±0,05
a = (d3 + 0,3)±0,05
a = (d3 + 0,5)±0,05
R = 0,5
b = (2 x nL x s)+0,1/-0 R = 1,0
R = 1,5
0,3 < nLx s ≤ 0,9
micro-plasma
ou TIG
soudé sur
arête
(Fig. 6.8.3.b)
S III
d3 ≤ 32
32 < d3 ≤ 115
115 < d3
a = (d3 + 0,1)±0,05
a = (d3 + 0,3)±0,05
a = (d3 + 0,5)±0,05
R = 0,5
b = (2 x nL x s)+0,1/-0 R = 1,0
R = 1,5
soudé sur arête
Fig. 6.8.3.b
Tableau 6.8.2.
* autres dimensions avec outillage spécial
156
157
Soufflets métalliques avec collet
de forme J
La géométrie des embouts pour les formes
de collet J (avec ou sans lèvre à souder)
dépend de la méthode de soudage. Les
cotes d3, l2, nL et s sont précisées dans les
Type S I
Fig. 6.8.5.
Fig. 6.8.4. (pour les valeurs a, b et R cf.
tableau 6.8.2.,
pour l2 cf. tableau 6.3. ou 6.4.)
Type S II
Type S III
épaisseur totale de Méthode de souparoi
dage et position
mm
diamètre
de soudure
souder
mm
mm
rayon
d'arête
mm
mm
JI
–
R = 0,35
R = 1,0
R = 1,5
0,1 < nL x s  0,3 micro-plasma
J II
d3  10
10 < d3  50 a = (d3 + 2 x nL x s)+0,3/+0,4
50 < d3
–
R = 0,35
R = 1,0
R = 1,5
0,3 < nLx s  0,9
micro-plasma
ou TIG
J II
R = 0,35
d3  10
10 < d3  50 a = (d3 + 2 x nL x s)+0,3/+0,4 b = (2 x nL x s)+0,1/-0 R = 1,0
50 < d3
R = 1,5
0,9 < nLx s  2,4
TIG avec
apport de
soudure
J II
d3  10
R = 0,35
10 < d3  50 a = (d3 + 2 x nL x s)+0,3/+0,4 b = (2 x nL x s)+0,1/-0 R = 1,0
50 < d3
R = 1,5
Tableau 6.8.3.
laser
–
diamètre du
collet
d3  10
10 < d3  50 a = (d3 + 2 x nL x s)+0,2/+0,3
50 < d3
nL x s  0,45
–
type
159
Type J I
Type J II
Fig. 6.8.6. (pour les valeurs a, b et R cf. tableau 6.8.3., pour l2 cf. tableau 6.3. ou 6.4.)
Soufflets métalliques
Les embouts de raccordement pour
soufflets à diaphragmes peuvent être
soudés sur le diamètre extérieur ou
intérieur. La méthode de soudage est le
micro-plasma. Les cotes DA, di, et lW sont
indiquées dans les tables des soufflets à
diaphragmes 6.6 ou 6.7.
160
position de soudage
diamètre intérieur du
soufflet
diamètre
de soudure
souder
dimension de l'arête
–
mm
mm
mm
mm
sur le diamètre
intérieur
di  60
60 < di  100
100 < di
a = di+0,1/-0
a = di+0,15/-0
a = di+0,2/-0
b = 0,4+0,1/-0
b = 0,5+0,1/0
b = 0,6+0,1/0
0,9
k = max DA - di
- 0,2
24
sur le
diamètre extérieur
DA  80
80 < DA  140
140 < DA
a = (DA - 0,15)+0,1/-0
a = (DA - 0,15)+0,15/-0
a = (DA - 0,15)+0,15/-0,05
b = 0,4+0,1/-0
b = 0,5+0,1/0
b = 0,6+0,1/-0
0,9
k = max DA - di
- 0,2
24
Tableau 6.8.4.
embout pour le diamètre intérieur
Fig. 6.8.7.
embout pour le diamètre extérieur
Fig. 6.8.8. (pour les valeurs a, b et k cf. tableau 6.8.4., pour DA cf. tableau 6.6. ou 6.7.)
161
grande
compensation de
volume
Compensation de variations de volume
désignés par leurs dimensions, la compensation de volume et la pression différentielle à laquelle les volumes de dilatation minimal et maximal sont atteints.
Une pression différentielle négative
signifie une surpression extérieure.
Réservoirs de dilatation : dimensions et caractéristiques
Le matériau standard pour les réservoirs
de dilatation est l'acier 1.4541, d'autres
matériaux sont disponibles sur demande.
diamètre nominal
dn
DZ
DZ : réservoir
de dilatation
162
500
diamètre
nominal
dn = 500 mm
x
515
diamètre
extérieur
DA = 515 mm
x
0,5
épaisseur
de paroi
0,5 mm
1.4541
compensation de volume
V ( 5%)
pression différentielle
min. / max.
diamètre extérieur
DA
hauteur
h
mm
mm
mm
l
mbar
260
275
40
1,9
-100 / 240
330
342
36
4,5
-100 / 550
380
390
42
7,5
-350 / 1000
500
515
56
12,5
-100 / 510
Tabl. 6.9.1.
matériau
1.4571
163
Tubes à paroi mince en acier inoxydable
matériau standard : 1.4571
paroi mince
et
précision
Les tubes de précisions HYDRA sont classés par diamètre et épaisseur de paroi.
Nous pouvons livrer toutes les tailles de
tube jusqu'à une longueur maximale de
6,5 m. Les tolérances pour le diamètre
et la longueur du tube sont de l'ordre de
±0,1 mm. Le matériau standard est l'acier
1.4571, d'autres matériaux peuvent être
fournis sur demande.
HWE
HWE :
Tube de
précision
164
35,8
diamètre
extérieur
DA = 35,8 mm
x
0,2
épaisseur
de paroi
0,2 mm
x 300
longueur
300 mm
1.4571
matériau
1.4571
diamètre-
extérieur DA
épaisseur de
paroi s
diamètre-
extérieur DA
épaisseur de
paroi s
diamètre-
extérieur DA
épaisseur de
paroi s
[mm]
[mm]
[mm]
[mm]
[mm]
[mm]
7,30
8,00
8,20
8,50
8,80
9,10
9,20
9,50
9,80
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0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
95,40
96,30
96,60
97,50
98,40
99,30
100,00
100,10
100,20
100,90
101,10
101,30
102,00
102,80
102,90
103,60
105,80
106,70
108,00
108,10
108,90
109,00
109,70
109,90
110,80
111,70
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
0,30
170
Nous disposons de l'outillage
nécessaire pour toutes les dimensions de tube présentées dans la
table. D'autres dimensions, épaisseurs de paroi et matériaux sont
possibles sur demande.
7 | Fiches techniques
7.1 | Tables des matériaux 174
7.2 | Résistance à la corrosion
200
7.3 | Tables de conversion et symboles 7.4 | Spécification de la demande d'offre
7.5 | Documents et manuels 172172
239
252
251
173173
7.1 | Tables des matériaux
Désignations, types de produits semi-finis, limites de température
Caractéristiques de résistance à température ambiante (RT)
(valeurs garanties 1))
groupe de
matériau
no. matériau
abréviation
selon
selon
DIN EN 10 027 DIN EN 10 027
acier
non allié
1.0254
1.0255
P235TR1
P235TR2
abréviation
selon
DIN
(ancien)
type de produit
semi-fini
St 37.0
tubes soudés
St 37.4
documentation documentation
(ancien)
DIN EN 10217-1
DIN 1626
tubes sans soudure DIN EN 10216-1
DIN 1629
limite
sup.
de temp.
°C
300
limite d'écoulement
min. ReH
N/mm2
résistance à la
traction
Rm
N/mm2
1.0254
235
360-500
23
1.0255
235
360-500
23
A5
%
A80
%
DIN EN 10217-1
1.0427
C22G1
C 22.3
bride
VdTÜV-W 364
350
1.0427
240
410-540
20 (transv.)
S235JRG2
RSt 37-2
acier en barres,
DIN EN 10025
300
1.0038
235
340-470
21-26 1)
17-21 3)
1.0050
E295
St 50-2
produits
1.0050
295
470-610
16-20 1)
12-16 3)
1.0570
S355J2G3
St 52-3
plats, fil machine
AD W1
1.0570
355
490-630
18-22 1)
14-18 3)
1.0460
C22G2
C 22.8
profilés
VdTÜV W 350
1.0460
240
410-540
acier
résistant à la
chaleur
1.0345
1.0345
235
235
450
s ≤ 16
à 0 °C : 27
1.0038
à RT : 31
s ≤ 70
à RT : 27
3 ≤ s ≤ 100 (Rm)
10 ≤ s ≤ 150 (KV)
à -20 °C : 27
s < 16 (ReH)
20
à RT : 31
s ≤ 70
360-480
25
à 0 °C : 27
s ≤ 16
360-500
23
à 0 °C : 27
s ≤ 16
bride
HI
Observations
s ≤ 16
acier de
construction
d'usage
général
acier
non allié
résistant à la
chaleur
P235GH
résilience
min. AV (KV 2)) J
tubes sans soudure DIN EN 10216-1
tubes soudés
allongement
à la rupture, min.
matériau no.
selon
DIN EN 10 027
DIN EN 10028
tôle
DIN EN 10216
DIN 17155
480
450
1.0425
P265GH
HII
tube sans soudure
DIN EN 10028
DIN 17155
480
1.0425
265
410-530
23
à 0 °C : 27
s ≤ 16
1.0481
P295GH
17 Mn 4
tôle
DIN EN 10028
DIN 17155
500
1.0481
295
460-580
22
à 0 °C : 27
s ≤ 16
tôle
DIN 17175
tube sans soudure
DIN EN 10028
440-590
24
à RT : 31
s ≤ 16
tôle
DIN 17175
tube sans soudure
DIN EN 10028
440-600
20
à RT : 31
s ≤ 16
tôle
DIN 17175
tube sans soudure
DIN EN 10028
480-630
18
à RT : 31
s ≤16
tôle
DIN 17175
tube sans soudure
DIN 17175
16Mo3
1.5415
1.7335
1.7380
13CrMo4-5
10CrMo9-10
15 Mo 3
13 CrMo 4 4
10 CrMo 9 10
1.0305
P235G1TH
St 35.8
acier de construction
à grain fin
270
DIN 17155
1.5415
530
275
270
DIN 17155
1.7335
570
300
290
DIN 17155
1.7380
600
480
310
280
1.0305
235
360-480
23
à RT : 34
s ≤ 16
1.0562
355
490-630
22
tube sans soudure
normal
1.0562
P355N
StE 355
tôle
résist.
temp. élevée
1.0565
P355NH
WStE 355
feuillard
basse temp.
1.0566
P355NL1
TStE 355
(-50) 1)
spécial
1.1106
P355NL2
EStE 355
(-60) 1)
DIN EN 10028
DIN 17102
400
acier en barres
à 0 °C : 47
s ≤ 16
1.0565
à 0 °C : 47
s ≤ 16
1.0566
à 0 °C : 55
s ≤ 16
1.1106
à 0 °C : 90
s ≤ 16
1) valeur minimale de l'éprouvette testée dans le sens longitudinal ou transversal
2) nouvelle dénomination selon DIN EN 10045; valeur moyenne de 3 éprouvettes selon normes DIN EN
3) en fonction de l'épaisseur du produit
1) limite inférieure de température
174
175
groupe de
matériau
acier inoxydable
ferritique
matériau no.
selon
DIN EN 10 027
abréviation
selon
DIN EN 10 027
type de produit
1.4511
X3CrNb17
feuillard
1.4512
documentation documentation
semi-fini
(ancien)
limite de
temp. sup.
°C
feuillard
X2CrTi12
DIN EN 10088
DIN 17441 2)
200
VdTÜV-W422
selon VdTÜV
DIN EN 10088
350
limite d'allongement résistance à la
min.
traction
Rp1,0
Rp0,2 Rm
N/mm2 N/mm2
N/mm2
matériau no.
selon
DIN EN 10 027
allongement
à la rupture, min
> 3 mm < 3 mm
épaisseur A5 épaisseur A80
%
%
résilience
> 10 mm d'ép.,
transv.
KV min. en J
Observations
1.4511
230
420-600
23
s≤6
1.4512
210
380-560
25
s≤6
SEW 400
acier
inoxydable
austénitique
1.4301
feuillard
X5CrNi18-10
DIN EN 10088
tôle
1.4306
feuillard
X2CrNi19-11
feuillard
X6CrNiTi18-10
DIN EN 10088
feuillard
X6CrNiMoTi17-12-2
DIN EN 10088
feuillard
X2CrNiMo17-12-2
DIN EN 10088
feuillard
X2CrNiMo18-14-3
DIN EN 10088
DIN EN 10088
DIN 17441/97
550 / 400 1)
X2CrNiMnMoNbN25-18-5-4
feuillard, tôle
SEW 400 / 97
1.4539
X1NiCrMoCu25-20-5
tôle, feuillard
DIN EN 10088
DIN 17441/97
550 / 400 1)
DIN 17441/97
1.4571
550 / 400 1)
DIN 17441/97
1.4404
550 / 400 1)
SEW 400 / 91
1.4435
q
230
260
l
215
245
q
220
250
l
205
235
q
220
250
l
205
235
q
240
270
l
225
255
q
240
270
l
225
255
q
240
270
l
225
255
1.4948
1.4919
X6CrNi18-10
X6CrNiMo17-13
520-670
520-720
540-690
530-680
550-700
45
45
43
40
45
45
43
40
40
40
38
35
40
40
38
35
40
40
38
35
40
40
38
35
à RT : 60
s≤6
à RT : 60
s≤6
à RT : 60
s≤6
à RT : 60
s≤6
à RT : 60
s≤6
à RT : 60
s≤6
1.4565
q
420
460
800-1000
30
25
à RT : 55
s ≤ 30
550 / 400 1)
1.4539
q
240
270
530-730
35
35
à RT : 60
s≤6
l
225
255
33
30
220
250
520-720
40
40
q
300
340
650-850
40
40
l
285
325
38
35
300
340
600-800
40
40
à RT : 84
q
230
260
530-740
45
45
à RT : 60
s≤6
q
195
230
490-690
35
à RT : 60
s ≤ 250
185
225
500-700
30
205
245
490-690
35
tube sans soudure
VdTÜV-W421
400
tôle, feuillard
DIN EN 10088
400
1.4529
VdTÜV-W 502
acier
austénitique
résistant aux températures
élevées
540-750
550 / 400 1)
tube sans soudure
1.4541
DIN 17440/96
1.4565
X1NiCrMoCuN25-20-7
1.4306
DIN 17440/96
tôle
1.4529
550 / 350 1)
DIN 17440/96
tôle
1.4435
DIN 17441/97
DIN 17440/96
tôle
1.4404
1.4301
DIN 17440/96
tôle
1.4571
550 / 300 1)
DIN 17440/96
tôle
1.4541
DIN 17441/97
tôle, feuillard
DIN EN 10028-7
DIN 17460
600
pièce forgée
DIN EN 10222-5
DIN 17460
600
tube sans soudure
DIN 17459
600
tôle, feuillard, barres
DIN 17460
600
tube sans soudure
DIN 17459
600
tôle, feuillard, barres
DIN 17460
600
DIN 17459
600
1.4948
q
1.4919
à RT : 60
s ≤ 75
à RT : 60
30
à RT : 60
pièce forgée
1.4958
X5NiCrAlTi31-20
1.4958
205
245
490-690
30
170
200
500-750
35
à RT : 60
30
à RT : 80
pièce forgée
tube sans soudure
1) température limite en cas de risque de corrosion intercristalline
2) ancienne norme DIN 17441 7/85
176
35
170
200
500-750
3) valeur minimale de l'éprouvette testée, q = en traction transversale, l = en traction longitudinale
à RT : 80
s ≤ 50
177
groupe de
matériau
acier
résistant à
la chaleur
no. matériau
selon
DIN EN 10 027 1)
abréviation
selon
DIN EN 10 027
1.4828
X15CrNiSi20-12
type de produit
documentation
limite de
temp.
sup. °C
DIN EN 10095
900
semi-fini
tôle, feuillard,
à la rupture,
no. matériau limite d'allongement résistance à la allongement
min.
min
traction
selon
Rp1,0
A5
A80
Rm
DIN EN 10 027 1) Rp0,2 N/mm2 N/mm2
%
%
N/mm2
1.4828
230
270
résilience
min. KV
J
1.4876
X10NiCrAlTi32-21
X10NiCrAlTi32-21 H
2.4858
NICr21Mo
INCOLOY 800
INCOLOY 800 H
INCOLOY 825
tôle, feuillard
SEW470
tous
VdTÜV-W412
tôle, feuillard
VdTÜV-W434
tous
DIN EN 10095
tous
DIN 17750/02
tôle, feuillard
VdTüV-W432
Observations
s ≤ 3 mm
500-750
recuit mise en solution
(SEW470)
alliages
à base de
nickel
désignation commerciale
600
950
900
1.4876
170
210
450-680
22
INCOLOY 800
210
240
500-750
30
30
(1.4876 H)
170
200
450-700
INCOLOY 800H
170
210
450-680
2.4858
240
270
≥ 550
450
INCOLOY 825
235
265
550-750
1000
2.4816
240
recuit adoucissement
à RT : 150 4)
recuit mise en solution (AT)
28
30
à RT : 80
s ≤ 30 mm
DIN 17744 2)
2.4816
NiCR15Fe
INCONEL 600
DIN EN 10095
tôle, feuillard
VdTÜV-W305
INCONEL 600 H
2.4819
NiMo16Cr15W
HASTELLOY C-276
DIN 17750/02
450
DIN 17742 2)
tôle, feuillard
DIN 17750/02
VdTÜV-W400
450
recuit (+A)
500-850
180
210
28
≥ 550
INCONEL 600
200
230
550-750
30
INCONEL 600 H
180
210
500-700
35
2.4819
310
330
≥ 690
30
HASTELLOY C-276
310
330
730-1000
30
NiCr22Mo9Nb
INCONEL 625
produits plats
DIN EN 10095
tôle, feuillard
DIN 17750/02
2.4610
NiMo16Cr16Ti
HASTELLOY-C4
2.4360
NiCu30Fe
MONEL
900
450
(VdTÜV-W499)
INCONEL 625 H
à RT : 150 4)
30
à RT : 150 4)
recuit mise en solution
30
à RT : 96
solution (F69)
à RT : 100
recuit mise en solution (F69)
s ≤ 5 mm, recuit mise en
30
DIN 17744 2)
2.4856
recuit mise en solution (F50)
2.4856
415
INCONEL 625 H
275
305
≥ 690
INCONEL 625
400
440
830-1000
s ≤ 3 mm, recuit (+A)
820-1050
s ≤ 3 mm; 30
DIN 17744 2)
tôle, feuillard
DIN 17750/02
tôle, feuillard
VdTÜV-W424
2.4610
400
HASTELLOY-C4
305
340
≥ 690
40
280
315
700-900
40
DIN 17750/02
VdTÜV-W 263
à RT : 96
s ≤ 5, recuit mise en solution
à RT : 96
5 < s ≤ 30
30
DIN 17744 2)
feuillard, tôle
30
425
2.4360
175
MONEL
175
205
≥ 450
30
450-600
30
s ≤ 50, recuit adoucissement
à RT : 120
tube sans soudure
pièce forgée
1) pour les alliages à base de nickel, le no. de matériau est défini selon la norme DIN 17007 2) composition chimique
178
DIN 17743 2)
3) valeur minimale de l'éprouvette testée dans le sens longitudinal ou transversal
4) valeur ak en J/cm2
179
groupe de
matériau
alliage
de cuivre
désignation
du matériau
type de pro- documentation documen- limite de
temp. sup.
DIN 17670 (ancien) duit semi-fini
tation
DIN EN 1652 (nouveau)
°C
(ancien)
numéro abréviation numéro abréviation
CW354H
CuNi30Mn1Fe 2.0882 CuNi30Mn1Fe feuillard, tôle DIN-EN 1652
DIN 17664
CUNIFER 30 1)
DIN 17670
CW024A
Cu-DHP
2.0090
SF-Cu
feuillard, tôle DIN-EN 1652
alliage
cuivre-étain alliage
cuivre-zinc
CW452K
CW508L
CuSn6
CW503L
CuZn20
AD-W 6/2
2.1020
CuSn6
bronze
2.0250
CuZn 20
CuZn37
2.0321
2.0402 CuZn40Pb2
DIN EN 485-2 (nouveau)
CuZn 37
AD-W 6/2
CW354H
≥ 120
résistance à la allongement à la rupture,
traction
min.
Rm
A5
N/mm2
% 350-420
résilience
min. KV
J
Observations
R350 (F35) 4) 0,3 ≤ s ≤ 15
35 6)
2.0882
DIN 1745-1 (ancien)
abréviation numéro abréviation
numéro
laiton
feuillard, tôle
EN AW-AlSi-
nickel pur
titane
2.4068
3.2315
3.7025
Ti 1
Ta
LC-Ni 99
AlMg 3
42 6)
R200 (F20) 4) s > 5 mm
220-260
33 7) / 42 6)
R220 (F22) 4) 0,2 ≤ s ≤ 5 mm
DIN 17662
CW452K
≤ 300
350-420
45 7)
R350 (F35) 4) 0,1 ≤ s ≤ 5 mm
DIN 17670
2.1020
DIN 17660
CW503L
DIN 17670
2.0250
DIN 17660
CW508L
DIN 17670
2.0321
250
2.0402
produit tation
AlMgSi 1
LC-Ni 99
Ti 1
limite de
temp. sup.
(ancien)
feuillard, tôle DIN EN 485-2
DIN 1745
DIN EN 575-3
DIN 1725
55 6)
≤ 150
270-320
R270 (F27) 4) 0,2 ≤ s ≤ 5 mm
38 7)
48 6)
≤ 180
300-370
R300 (F30) 4) 0,2 ≤ s ≤ 5 mm
38 7)
48 6)
≤ 300
≥ 380
(F38) 5) 0,3 ≤ s ≤ 5 mm
35
limite d'allongement min.
R
Rp1,0
p0,2 N/mm2 N/mm2
≥ 80
EN AW-5754
matériau no.
3.3535
DIN 1745
EN AW-6082
DIN-EN 573-3
DIN 1725
3.2315
feuillard, tôle
DIN 17 850
allongement à la résilience
traction
rupture, min.
min. KV
J
Rm
A5
N/mm2
%
190-240
14 (A50)
Observations
0,5 < s ≤ 1,5 mm
état :
valeurs DIN EN
feuillard, tôle DIN-EN 485-2
feuillard, tôle VdTÜV-W 345
résistance à la
150 (AD-W)
AD-W 6/1
0,4 ≤ s ≤ 1,5 mm
≤ 85
≤ 150
600
2.4068
≥ 80
≥ 105
250
3.7025
≥ 180
≥ 200
DIN 17 860
état : 0 ; valeurs DIN EN
14 (A50)
340-540
40
290-410
30 / 24 8)
≥ 225
35 3)
62
0,4 < s ≤ 8 mm
VdTÜV-W 230
200-250
≤ 140
type de documentation documen-
1MgMn
≤ 100
2.0090
DIN 1787
DIN 17670 semi-fini
EN AW-6082 CW024A
DIN 17670
DIN 17660 alliage d'alu- EN AW-5754 EN AW-Al Mg3 3.3535
minium
corroyé
tantale
limite d'allongement min.
Rp1,0
Rp0,2 N/mm2 N/mm2
cuivre
350
matériau no.
Ta
feuillard, tôle VdTÜV-W382
250
TANTALE - ES
≥ 140
0,1 ≤s ≤ 5,0
fusion par bombardement
d'électrons
TANTALE - GS
1) désignation commerciale
180
≥ 200
≥ 280
30 3)
2) valeur minimale de l'éprouvette testée dans le sens longitudinal ou transversal 3) longueur entre repères lo = 25 mm
4) désignation d'état selon DIN EN 1652 ou (--) selon DIN
5) selon DIN, matériau non inclus dans DIN EN
6) donnée en DIN EN pour s > 2,5 mm
7) allongement à la rupture A50, donnée en DIN EN pour s ≤ 2,5 mm 8) A50 pour épaisseurs ≤ 5 mm
frittage sous vide
181
Composition chimique
(pourcentage massique)
no. de
No.
abréviation
C1)
Si
max.
Mn
P
max.
S
max.
acier
non allié
1.0254
P235TR1
≤ 0,16
0,35
≤ 1,20
0,025
0,020
1.0255
groupe de
matériau
Mo
Cr
Ni
autres
éléments
≤ 0,30
Cu ≤ 0,30
groupe de
matériau
Cr+Cu+Mo+Ni ≤ 0,70
P235TR2
≤ 0,16
0,35
≤ 1,20
0,025
0,020
≤ 0,30 ≤ 0,08
≤ 0,30
Cu ≤ 0,30
Cr+Cu+Mo+Ni ≤ 0,70
Altotal ≥ 0,02
acier de
construction
d'usage
général
abréviation
C
max.
Si
max.
Mn
P
max.
S
max.
Cr
Mo
1.0562
P355N
0,20
0,50
0,90 -
0,030
0,025
≤ 0,3
≤ 0,8
≤ 0,5 Altotal ≥ 0,020 (s. DIN
0,030
0,025
≤ 0,3
≤ 0,8
≤ 0,5
0,030
0,020
≤ 0,3
≤ 0,8
≤ 0,5
0,025
0,015
≤ 0,3
≤ 0,8
≤ 0,5
0,040
0,015
16,0 -
1.0427
1.0038
C22G1
S235JRG2
0,18 -
0,15 -
0,40 -
0,23
0,35
0,90
≤ 0,17
≤ 1,40
0,035
0,030
≤ 0,30
acier de
construction
à grain fin
1,70
1.0565
P355NH
0,20
0,50
0,90 -
1.0566
P355NL1
0,18
0,50
0,90 -
autres
éléments
1.1106
P355NL2
0,18
0,50
0,90 -
0,045
N ≤ 0,009
Cu, N, Nb, Ti, V
1,70
E295
0,045
0,045
N ≤ 0,009N ≤ 0,009
1.0570
S355J2G3
≤ 0,20
0,55
1,60
0,035
0,035
Altotal ≥ 0,015
C22G2
0,18 -
0,15 -
0,40 -
0,035
0,030
≤ 0,30
0,23
0,35
0,90
P235GH
≤ 0,16
0,35
0,40 -
0,030
0,025
≤ 0,30 ≤ 0,08
acier
inoxydable
ferritique
1.4511
X3CrNb17
0,05
1,00
≤ 1,0
acier
inoxydable
austenitique
Nb,Ti,V
1.0425
P265GH
≤ 0,20
0,40
0,50
0,030
0,025
≤ 0,30 ≤ 0,08
≤ 0,30
1.0481
P295GH
0,08 -
0,40
0,90 -
0,030
0,025
≤ 0,30 ≤ 0,08
≤ 0,30 Cr+Cu+Mo+Ni ≤ 0,70
16Mo3
0,12 -
X2CrTi12
0,03
1,00
≤ 1,0
0,04
0,015
10,5 -
1.4301
X5CrNi18-10
0,07
1,00
≤ 2,0
0,045
0,015
17,0 -
Altotal ≥ 0,020
0,35
1.7335
13CrMo4-5
0,08 -
10 CrMo9-10 0,08 -
0,35
P235G1TH
≤ 0,17
0,025
≤ 0,30
0,40 -
0,50
0,40 -
0,030
0,025
0,030
0,025
0,80
0,10 -
0,40 -
0,35
0,80
≤ 0,30
0,25 -
Cu ≤ 0,3
0,040
0,70 -
0,40 -
1,15
0,60
0,03
1,00
≤ 2,0
0,045
0,015
18,0 -
20,0
12,0
1.4541
X6CrNiTi18-10
0,08
1,00
≤ 2,0
0,045
0,015
17,0 -
9,0 -
19,0
12,0
1.4571
2,00 -
0,90 -
2,50
1,10
1.4404
0,08
1,00
≤ 2,0
0,045
0,015
X2CrNiMo
0,03
1,00
≤ 2,0
0,045
0,015
17 12 2
Cu ≤ 0,3
1.4435
X2CrNiMo
0,03
1,00
≤ 2,0
0,045
0,015
18 14 3
0,040
1) La teneur en C dépend de l'épaisseur. Les valeurs correspondent à une épaisseur ≤ 16mm.
X6CrNiMoTi
17 12 2
Cu ≤ 0,3
1.4565
X2CrNiMuMo
1.4539
X1NiCrMoCu
0,04
1,00
4,50 -
0,02
0,70
≤ 2,0
X2NiCrMoCuN
25-20-7
0,02
0,50
≤1,0
Ti: 5 x % C - 0,7
16,5 -
2,0 -
10,5 -
18,5
2,5
13,5
16,5 -
2,0 -
10,0 -
18,5
2,5
13,0
17,0 -
2,5 -
12,5 -
19,0
3,0
15,0
3,0 - 15,0 - Nb ≤ 0,30, N: 0,04
N ≤ 0,11
0,015
21,0 25,0
4,5
18,0
0,030
0,010
19,0 -
4,0 -
24,0 -
Cu,
21,0
5,0
26,0
N: ≤ 0,15
19,0 -
6,0 -
24,0 -
Cu: 0,5 - 1
21,0
7,0
26,0
N: 0,15 - 0,25
25-20-5
1.4529
Ti: 5 x % C - 0,7
0,030
6,50
NbN2518-5-4
10,5
10,0 -
X2CrNi19-11
0,35
1,00
0,14
1.0305
0,030
0,90
0,18
1.7380
0,40 -
8,0 -
19,5
1.4306
1,50
0,20
-1,00
Ti: 6 x (C+N) - 0,65
1.4512
Cu ≤ 0,30
1.5415
Nb: 12 x % C
18,0
12,5
≤ 0,30
1,20
0,20
Nb + Ti + V ≤ 0,12
1,70
0,045
EN 10028-3)
1,70
Altotal ≥ 0,015
1.0050
acier non 1.0460
allié résistant à la chaleur
acier
1.0345
résistant à la chaleur
182
Ni
≤ 0,30 ≤ 0,08
no. de
No.
0,030
0,010
- 0,15
183
groupe de
matériau
no. de
matériau
abréviation
désignation
commerciale
acier
austénitique
résistant aux
températures
élevées
1.4948
X6CrNi18-10
acier résistant
aux températures
très élevées
1.4828
alliage à
base
de nickel
1.4919
Mn
P
max.
S
max.
Cr
≤ 2,0
0,035
0,015
17,0 -
8,0 -
19,0
11,0
X6CrNiMo 17-13
X15CrNiSi 20-12
0,04 - ≤ 0,75
≤ 2,0
0,035
0,015
≤ 0,20
1,50 - ≤ 2,0
0,045
0,015
2,00
1.4876
X10NiCrAlTi32-21
(DIN EN
INCOLOY 800H
10095)
NiCr21Mo
2.4858
INCOLOY 825
NiCr15Fe
INCONEL 625
0,05 - ≤ 0,50
≤ 1,0
≤ 1,0
0,030
0,020
0,020
0,015
0,015
0,015
2,0 -
12,0 -
18,0
2,5
14,0
19,0 -
11,0 -
21,0
13,0
autres
éléments
CUNIFER 30
no. de
matériau
no. de
No.
abréviation
Cu
CW024A
Cu DHP
≥ 99,9
(2.0090)
(SF-Cu)
alliage
cuivre-étain
CW452K
CuSn 6
(2.1020)
bronze
alliage
cuivre-zinc
CW503L
CuZn 20
79,0 - ≤ 0,02
CW508L
CuZn 37
62,0 - ≤ 0,05
(2.0321)
laiton
cuivre
N : max 0,11
19,0 -
30,0 -
Al: 0,15 - 0,60
23,0
34,0
Ti: 0,15 - 0,60
19,5 -
2,5 -
38,0 -
Ti, Cu, Al,
23,5
3,5
46,0
Co ≤ 1,0
> 72
Ti, Cu, Al
14,0 -
Al
Zn
Sn
Pb
Ni
Ti
Ta
autres
éléments
0,08
≤ 1,0
0,020
0,015
14,5 -
0,03 - ≤ 0,50
16,5
17,0
≤ 0,5
0,020
0,015
20,0 -
8,0 -
23,0
10,0
0,10
15,0 - résidu
≤ 0,2
résidu
5,5 -
≤ 0,2
≤ 0,2
P: 0,01 - 0,4
Fe: ≤ 0,1
7,0
résidu
≤ 0,1
≤ 0,05
résidu
≤ 0,1
≤ 0,1
≤ 0,3
résidu
≤ 0,3
1,5 - ≤ 0,4
81,0
64,0
2.0402 CuZn 40 Pb 2 57,0 -
alliage
EN AW-5754 EN AW-Al
d'aluminium
(3.3535)
Mg3
corroyé
EN AW-6082 EN AW-Al
nickel pur
≤ 0,01
2.0250
P: 0,015 - 0,04
≤ 0,10
2,5
59,0
17,0
0,10
(3.2315)
Si1MgMn
2.4068
LC-Ni 99
≤ 0,1
résidu
≤ 0,1
≤ 0,15
Si, Mn, Mg
≤ 0,1
résidu
≤ 0,2
≤ 0,10
Si, Mn, Mg
≤ 0,025
≥ 99
≤ 0,10
C ≤ 0,02
Mg ≤ 0,15
V, Co, Cu, Fe
S ≤ 0,01
> 58
Si ≤ 0,2
Ti, Cu, Al
Nb/Ta: 3,15 - 4,15
titane
3.7025
N ≤ 0,05
résidu
Ti
Co ≤ 1,0
≤ 0,015 ≤ 0,08
≤ 1,0
0,025
0,015
14,0 - 14,0 - résidu
18,0
≤ 0,15
≤ 0,50
≤ 2,0
0,020
17,0
> 63
H ≤ 0,013
Ti, Cu,
C ≤ 0,06
Co ≤ 2,0
Fe ≤ 0,15
Cu: 28 - 34%
tantale
-
Ta
≤ 0,01
≤ 0,01
résidu
Ti, Al, Co ≤ 1,0
MONEL
CuNi 30 Mn1 Fe
2.0882
≤ 0,025 ≤ 0,50
≤ 2,0
HASTELLOY C4
NiCu30Fe
2.4360
≤ 1,00
16,0 -
INCONEL 625 H
NiMo16Cr16Ti
2.4610
≤ 0,12
HASTELLOY C-276
NiCr22Mo9Nb
2.4856
Ni
INCONEL 600 H
NiMo16Cr15W
2.4819
Mo
0,04 - ≤ 1,00
0,08
2.4816
184
Si
0,08
INCONEL 600
alliage à
base
de cuivre
C
≤ 0,05
0,50 -
1,50
0,050
30,0 -
Cu : résidu,
32,0
Pb, Zn
185
Valeurs de résistance à température élevée
caractéristiques de résistance en N/mm2
no. de
numéro
selon DIN
1.0254
1.0255
1.0427
1.0038
1.0570
1.0460
1.0345
1.0425
1.0481
1.5415
1.7335
type de
valeur
Rp 0,2
Rp 0,2
Rp 0,2
Rp 0,2
Rp 0,2
Rp 0,2
Rp 1/10000
Rp 1/100000
Rm 10000
Rm 100000
Rp 0,2
Rp 1/10000
Rp 1/100000
Rm 10000
Rm 100000
Rm 200000
Rp 0,2
Rp 1/10000
Rp 1/100000
Rm 10000
Rm 100000
Rm 200000
Rp 0,2
Rp 1/10000
Rp 1/100000
Rm 10000
Rm 100000
Rm 200000
Rp 0,2
Rp 1/10000
Rp 1/100000
Rm 10000
Rm 100000
Rm 200000
Rp 0,2
Rp 1/10000
Rp 1/100000
Rm 10000
Rm 100000
Rm 200000
RT1)
235
235
220
205
315
240
206
234
272
100
150 200
températures en °C
250 300 350 400 450
210
187
254
230
190 170
161
226
210 185
150
143
206
165
190
215
250
180 170
205 195
235 225
275
1) valeurs à température ambiante valables jusqu'à 50 °C
215
230
130
122
186
145
150 130
175 155
205 185
200 170
220 205
110
125
100
136
95
191
132
110
136
95
191
132
115
130
136
95
191
132
115
155
167
118
243
179
157
150
500
550
600 700 800
no. de
numéro
selon DIN
1.7380
(valeurs selon AD W1)
120
140
170
160
190
180
80
80
49
113
69
(53)
(30)
(75)
(42)
80
49
113
69
57
(53)
(30)
(75)
(42)
(33)
80
49
113
69
57
(53)
(30)
(75)
(42)
(33)
93
59
143
85
70
145
216
167
298
239
217
170
245
191
370
285
260
49
29
74
41
30
140
132
73
171
101
84
165
157
98
239
137
115
1.0305
( ) = valeurs à 480 °C
1.0565
1.4511
1.4512
1.4301
1.4306
1.4541
1.4571
(84)
(36)
(102)
(53)
(45)
(53)
(24)
(76)
(33)
(26)
1.4404
1.4435
( ) = valeurs à
530 °C
1.4565
1.4539
( ) = valeurs à
570 °C
1.4529
type de
valeur
Rp 0,2
Rp 1/10000
Rp 1/100000
Rm 10000
Rm 100000
Rm 200000
Rp 0,2
Rp 1/10000
Rp 1/100000
Rm 10000
Rm 100000
Rm 200000
Rp 0,2
Rp 0,2
Rp 0,2
Rp 0,2
Rp 1
Rm 10000
Rm 100000
Rp 0,2
Rp 1
Rp 0,2
Rp 1
Rm 10000
Rm 100000
Rp 0,2
Rp 1
Rp 0,2
Rp 1
Rp 0,2
Rp 1
Rp 0,2
Rp 1
Rp 0,2
Rp 1
Rm (VdTÜV)
Rp 0,2
Rp 1
RT1) 100
150
235
336
230
210
215
205
205
225
200
245
185
304
230
200
157
191
147
181
176
208
185
218
225 166
199
225 165
200
420 350
460 400
220 205
235
520 440
300 230
340 270
284
220
195
142
172
132
162
167
196
177
206
152
181
150
180
310
355
190
220
420
210
245
245
205
190
127
157
118
147
157
186
167
196
137
167
137
165
270
310
175
205
400
190
225
250 300 350 400
230 220 210 200
165
226
190
186
118
145
108
137
147
177
157
186
127
157
127
153
255
290
160
190
390
180
215
140
216
180
180
110
135
100
127
136
167
145
175
118
145
119
145
240
270
145
175
380
170
205
120
110
136
95
191
132
115
167
450
190
240
166
306
221
201
105
80
49
113
69
57
500
180
147
103
196
135
120
(53)
(30)
(75)
(42)
(33)
550
600 700 800
83
49
108
68
58
44
22
61
34
28
196
165
160
104 98 95 92 90
129 125 122 120 120
(valeurs indicatives selon
DIN 17441)
122
74
48
23
(17)
(5)
94 89 85 81 80
121 116 112 109 108
130 125 121 119 118
161 156 152 149 147
(valeurs indicatives selon
DIN 17441)
115
65
45
22
(17)
(8)
140
169
113
139
113
139
225
255
135
165
370
165
195
135
164
108
135
108
135
210
240
125
155
360
160
190
131
160
103
130
103
130
210
240
115
145
129
158
100
128
100
128
210
240
110
140
127
157
98
127
98
127
200
230
105
135
187
no. de
numéro
selon DIN
1.4948
1.4919
1.4828
DIN EN 10095
1.4876
DIN EN 10095
Incoloy 800H
2.4858
2.4816
DIN EN 10095
type de
valeur
Rp 0,2
Rp 1
Rm
Rp 1/10000
Rp 1/100000
Rm 10000
Rm 100000
Rm 200000
Rp 0,2
Rp 1
Rp 1/10000
Rp 1/100000
Rm 10000
Rm 100000
Rp 0,2
Rm
Rp 1/1000
Rp 1/10000
Rm 1000
Rm 10000
Rm 100000
Rp 0,2
Rp 1
Rm
Rp 1/1000
Rp 1/10000
Rm 1000
Rm 10000
Rm 100000
Rp 0,2
Rp 1
Rm
Rp 0,2
Rm
Rp 0,2
Rm
Rp 1/10000
Rp 1/100000
Rm 1000
Rm 10000
Rm 100000
RT1)
230
260
530
100
157
191
440
150
142
172
410
200
127
157
390
250
117
147
385
300 350 400 450
108 103 98 93
137 132 127 122
375 375 375 370
205
245
177
211
147
177
127
157
230
550
332
653
318
632
300
600
170
210
450
235
265
550
200
550
-750
180
500
-700
185
205
425
205
235
530
180
520
170
190
190
220
160
180
400
150
170
118
147
279
550
180 175 170
205 200 195
500
515
155
165
485
500
165
190
550
83
113
330
121
96
191
140
125
103
132
180
125
250
175
253
489
130
150
380
145
165
390
500
88
118
360
147
114
250
192
176
108
137
125
145
360
160
185
490
150
480
155
180
485
145
475
150
440
145
435
120
140
600 700 800 900
78
108
300
94 35
74 22
132 55
89 28
78 22
98
128
125 46
85 25
175 65
120 34
218 (données
421 fabricant
8
120 50 20
4
80 25 10
190 75 35 15
120 36 18 8.5
65 16 7,5 3.0
115 (données
135 fabricant)
300
130 70 30 13
5
90 40 15
200 90 45 20
152 68 30 10
8
114 48 21
(recuit adoucissement)
no. de
numéro
selon DIN
2.4819
VdTÜV-W 400
2.4856
DIN EN 10095
2.4610
2.4360
CW354H
2.0882
CW024A
2.0090
3.3535
EN-AW 5754
2.4068 nickel
3.7025 titane
tantale
170
480
160
460
150
445
(recuit mise en solution)
153
126
297
215
91
66
160
138
97
43
28
96
63
42
18
12
38
29
17
8
4
22
13
7
type de
valeur
Rp0,2
Rp1
Rp 0,2
Rp 1/100000
Rm 100000
Rm 1000
Rm 10000
Rp 0,2
Rp 1
Rp 0,2
Rm
Rp 1/10000
Rp 1/100000
K/S
Rp 1
Rp 1/10000
Rp 1/100000
K/S
Rp 1
Rm
Rp 2/10000
Rp 2/100000
K/S
K/S
Rp 0,2
Rm 100000
Rp 0,2
Rp 1
Rm
Rp 1/10000
Rp 1/100000
Rp 1
Rm 10000
Rm 100000
Rp 0,2
Rm
A 30[%]
Rp 0,2
Rm
A 30[%]
RT
310
330
410
100
280
305
350
150
305
340
175
450
285
315
150
420
140
400
93
140
87
130
84
126
93
65 58
220 220
58
56
57 57
67 63
80 70
(80)
80 70
105 95
340 290
87
58
195
53
49
50
56
200 250
240
275
320
300 350 400 450 500 550 600
195
220
200
215
280
300
170
données fabricant
250
pour Inconel 625 H
290
245
270
130 130
380 375
92 84
86 78
78 75
117 112
92 84
86 78
80 78
90
135
260
190
30
45
107
63
255
285
135
390
107
102
82
123
107
102
84
132
385
99
94
80
120
99
94
82
170
46
40
43
49
145
37
30
36 contrainte admissible selon AD-W 6/2 pour 105 h ( F 20 )
41
( F 22 )
75
10
18
34
20
( S <= 5 )
( ) = valeurs pour 425 °C
contrainte admissible selon AD-W 6/2
pour 105 h
contrainte admissible selon AD-W6/1
45
60
85
260
65
90
275
85
200 180
220 160
200 145
140 100
225 200
35
200 160
280 270
25
225
260
130 (130)
370 (360)
700 800 900
90
110
90
70
160
150
150
130
90
185
110
130
120
80
175
150
260
140 130
240 230
150
55
80
240
75
60
55
40
50
75
210
35
23
19
11
40
65
150
10
6
fusion par bombardement d'électrons
frittage sous vide
189
Désignation des matériaux selon les spécifications internationales
no. de
no. selon
DIN EN
1.0254
norme
ASTM A 53-01
Etats-Unis
abréviation type de produit semi-
UNS
fini / application / titre
K02504
A 53
tubes d'acier soudés et sans soudure oxydé noir norme
JAPON
abréviation type de produit semifini / application
JIS G 3445 STKM 12 A tuyaux
(1988)
no. selon
no. selon
DIN EN
1.0254
norme
CORÉE
KS D 3583 SPW 400 tuyaux soudés en acier au
carbone
(1992)
CHINE
norme
et zingués à chaud
ASTM A 106-99
K02501 tubes sans soudure en acier non allié résistants A 106
à la chaleur
1.0255
ASTM A 135-01
1.0038
ASTM A 500-01
K03013 tubes en acier
soudés par résistance
A 135
K03000 profilés soudés et sans A 500 soudure en acier non JIS G 3454 STPG 370 tuyaux sollicités
(1988)
JIS G 3457 STPY 400 tuyaux soudés
(1988)
JIS G 3455
STS 370 tuyaux particulièrement
sollicités
(1988)
1.0255
1.0038
GB T 700
(1988)
Q 235 B; (aciers de construction
U12355 non alliés)
GB T 700
(1988)
GB T 713
(1997)
GB T 8164
(1993)
Q 275; U12752
16Mng; tôles pour chaudières
L20162
16Mn; feuillard pour tubes
L20166 soudés
GB 5310
(1995)
YB T 5132
(1993)
GB 5310
(1995)
15MoG; tubes sans soudure pour
A65158 réservoirs de pression
12CrMo; tôles en aciers de A30122 construction alliés
12Cr2MoG; tubes sans soudure pour
A30138 réservoirs de pression
allié formé à froid
1.0050
1.0570
ASTM A 694-00
K03014
A 694
pièces forgées en acier allié ou non, pour brides de tuyaux, profilés, garnitures et autres pièces JIS G 3101 SS 490
(1995)
JIS G 3106 SM 490 A
(1999)
JIS G 3106 SM 520 B
(1999)
aciers de contruction
JIS G 3115 SPV 450
(2000)
JIS G 3118 SGV 480
(2000)
JIS G 3118 SGV 410
(2000)
JIS G 3458 STPA 12
(1988)
STBA 22
JIS G 3462 (1988)
JIS G 4109 SCMV 4
(1987)
JIS G 3461 STB 340
(1988)
tôles fortes pour
1.0050
d'usage général
aciers pour
1.0570
constructions soudées
KS D 3503 SS 490
(1993)
KS D 3517 STKM 16C
(1995)
aciers de contruction
d'usage général
tuyaux en acier non allié
pour la construction
mécanique en général
pour systèmes d'entraîne-
ment haute pression
1.0345
ASTM A 414-01
1.0425
ASTM A 414-01
1.0481
ASTM A 414-01
1.5415
ASTM A 204-99
1.7335
ASTM A 387-99
1.7380
1.0305
190
ASTM A 387-99
ASTM A 106-99
K02201
A 414
K02505
A 414
K02704
A 414
K12320
A 204
K11789
A 387
K21590
22 (22L)
K02501
A 106
tôle en acier non allié pour réservoir de pression
tôle en acier allié au molybdène pour réservoir de pression
tôle en acier alliè Cr-Mo pour réservoir de pression
tubes sans soudure en acier non allié résistants à la chaleur
1.0345
réservoirs de pression
1.0425
KS D 3521 SPPV 450 tôles fortes pour réservoirs
de pression pour températu (1991)
KS D 3521 SPPV 315 res de service moyennes
(1991)
1.0481
tuyaux
1.5415
tuyaux de chaudières
1.7335
et d'échangeurs thermiques
tôles fortes pour
1.7380
tuyaux pour chaudières et
1.0305
KS D 3572 STHA 12 tuyaux pour chaudières et
échangeurs thermiques
(1990)
KS D 3572 STHA 22
(1990)
KS D 3543 SCMV 4 acier Cr-Mo pour réservoirs
de pression
(1991)
échangeurs thermiques
191
no. de
no. selon
DIN EN
1.0562
norme
ASTM A 299-01
ASTM A 714-99
Etats-Unis
abréviation type de produit semiUNS
(AISI)
K02803 tôle en acier C-Mn-Si pour
réservoir de pression
A 299
K12609 tuyaux soudés et sans A 714 (II) soudure en acier ultra-résis-
norme
JAPON
JIS G 3106 SM 490
(1999)
A;B;C;
JIS G 3444 STK 490
(1994)
aciers pour constructions
no. de
no. selon
DIN EN
1.0562
norme
CORÉE
CHINE
norme
soudées
tuyaux pour usage général
tant faiblement allié
1.0565
ASTM A 633-01
K12037 acier de construction
A633(D) normalisé faiblement allié
ASTM A 724-99
K12037
A724(C)
1.0565
ultra-résistant
tôle en acier trempé non
allié pour réservoirs
de pression soudés en
construction multi-couches
1.0566
ASTM A 573-00
K02701 tôle en acier de construction non allié avec
A 573
JIS G 3126 SLA 365
(2000)
ténacité améliorée
1.1106
ASTM A 707-02
K12510 bride forgée en acier allié
A 707 (L3) ou non pour applications
tôles fortes pour 1.0566
réservoirs de pression (tenace à froid)
JIS G 3444 STK 490
(1994)
tuyaux pour usage général
1.1106
KS D 3541 (1991)
SLA1 360
tôles fortes pour
(tenace à froid)
GB T 714
(2000)
Q420q-D; aciers pour la
L14204 construction de ponts
GB 6654
(1996)
16MnR; tôles fortes pour L20163 réservoirs de pression
basse température
192
193
no. de
no. selon
DIN EN
1.4511
Etats-Unis
abréviation type de produit semiUNS
(AISI)
norme
1.4512
ASTM A 240-02
1.4301
ASTM A 240-02
1.4306
ASTM A 240-02
1.4541
ASTM A 240-02
1.4571
ASTM A 240-02
1.4404
ASTM A 240-02
1.4435
ASTM A 240-02
1.4565
ASTM A 240-02
1.4539
ASTM A 240-02
1.4529
ASTM B 625-99
norme
JAPON
JIS G 4305 SUS 430LX tôles laminées à froid,
tôles fortes et feuillards
(1999)
S40900; tôle et feuillard en acier
A 240 inoxydable Cr et Cr-Ni résistant à des températu(409)
S30400; res élevées pour A 240 réservoirs de pression
(304)
S30403; A 240 (340L)
S32100 A 240 (321)
S31635 A240 (316Ti)
S31603 A240 (316L)
S31603 A240 (316L)
S34565 A240 N08904 A240 (904L)
N08925 tôles et feuillards en alliages Ni-Fe-Cr-Mo-Cu à basse
B 625
no. de
no. selon
DIN EN
1.4511
norme
KS D 3698
(1992)
CORÉE
abréviation
type de produit semifini / application
STS 430LX
norme
CHINE
abréviation
tôles laminées à froid,
1.4512
GB T 4238
(1992)
0Cr11Ti; tôles laminées à chaud en
acier ferritique résistant
S11168
à de très hautes tempé-
KS D 3698
(1992)
STS 304
1.4306
KS D 3698
(1992)
STS 304L
GB T 3280
(1992)
00Cr19Ni10;
S30403
1.4541
KS D 3698
(1992)
STS 321
GB T 3280
(1992)
0Cr18Ni10Ti;
S32168
JIS G 4305 SUS 316Ti
(1999)
1.4571
KS D 3698 (1992)
STS 316Ti
GB T 3280
(1992)
0Cr18Ni12Mo2Cu2
S31688
JIS G 4305 (1999)
SUS 316L
1.4404
KS D 3698
(1992)
STS 316L
GB T 4239
(1991)
00Cr17Ni14Mo2;
S31603
JIS G 4305 (1999)
SUS 316L
1.4435
KS D 3698
(1992)
STS 316L
GB T 3280
(1992)
00Cr17Ni14Mo2;
S31603
KS D 3698
(1992)
STS 317J5L
JIS G 4305 (1999)
SUS 304
JIS G 4305 (1999)
SUS 304L
JIS G 4305 (1999)
SUS 321
1.4301
GB T 3280
(1992)
0Cr18Ni9; ratures
S30408
tôles fortes et feuillard ;
austénique
1.4565
1.4539
1.4529
teneur en carbone
194
195
no. de
no. selon
DIN EN
1.4948
norme
ASTM A 240-02
1.4919
ASTM A 240-02
1.4958
ASTM A 240-02
1.4828
ASTM A 167-99
1.4876
ASTM A 240-02
Etats-Unis
UNS
(AISI)
S30409 tôle et feuillard en acier inoxyA240 dable Cr et Cr-Ni résistant à
(304H) des températures élevées pour
S31609 réservoirs de pression
A240 (316H)
N 08810 A 240
S30900 tôle et feuillard en acier inoxyA 167 dable Cr-Ni résistant à des
températures élevées
(309)
N 08800 tôle et feuillard en acier inoxyA 240 dable Cr et Cr-Ni résistant à
norme
JAPON
no. de
no. selon
DIN EN
1.4948
norme
CORÉE
fini / application
norme
CHINE
abréviation
1.4919
1.4958
JIS G 4312 (1991)
SUH 309
JIS G 4902 (1991)
NCF 800
JIS G 4902 (1991)
NCF 825
tôles et tôles fortes 1.4828
KS D 3732 STR 309 tôles et tôles fortes résistant à
(1993)
des témpératures élevées
GB T 1221
(1992)
1Cr20Ni14Si2; aciers austénitiques résisS38210
tant à des températures
1.4876
KS D 3532 NCF 800 alliages spéciaux pour les
(1992)
tôles et les tôles fortes
GB T 15007
(1994)
NS 111; alliages résistant à la
H01110
corrosion
2.4858
KS D 3532 NCF 825
(1992)
GB T 15007
(1994)
NS 142;
H01420
2.4816
GB T 15007
(1994)
NS 312;
H03120
2.4819
GB T 15007
(1994)
NS 333; H03330
GB T 15007
(1994)
NS 336;
H03360
GB T 15007
(1994)
NS 335;
H03350
résistant à des témpératures élevées
alliages spéciaux pour
élevée
les tôles
des températures élevées pour
2.4858
ASTM B 424-98
N 08825 réservoirs de pression
B 424 tôles et feuillards en alliages
2.4816
ASTM B 168-98
N 06600 (UNS N08825 et N08221)
B 168 tôles et feuillards en alliage
2.4819
ASTM B 575-99
N 10276 N06600 et N06690)
2.4856
ASTM B 443-99
N 06625 en carbon
B 443 tôles et feuillards en alliage Ni-Fe-Cr-Mo-Cu-Legierungen
Ni-Cr-Fe, und Ni-Cr-Co-Mo (UNS
Ni-Mo-Cr à basse teneur
JIS G 4902 (1991)
NCF 625
alliages spéciaux pour
2.4856
les tôles
KS D 3532 NCF 625 alliages spéciaux pour les
(1992)
tôles et les tôles fortes
Ni-Cr-Mo-Nb 2.4610
ASTM B 575-99
N 06455 (UNS N06625)
2.4360
ASTM B 127-98
N 04400 en carbon
B 127 tôles et feuillards en alliage
2.4610
Ni-Mo-Cr à basse teneur
2.4360
Ni-Cu (UNS N04400)
196
197
pressions de service et températures admissibles pour raccords filetés en fonte douce
En fonction du débit des fluides et de la température de service, les raccords filetés en
fonte douce peuvent être employés jusqu'aux pressions de service indiquées dans la
table suivante.
température de service admissible pour le débit des fluides
DN
d
pouce
eau et gaz
jusqu'à max. 120 °C
6 – 50
1⁄
– 2
65 bar
6 – 32
1
⁄4 – 1 1⁄4
65 bar
40
1 1⁄2
65 bar
50
2
55 bar
gaz et vapeurs
jusqu'à max. 150 °C
gaz et vapeurs
jusqu'à 300 °C
huiles
jusqu'à 200 °C
raccords filetés, connexions vissées à joint plat
4
50 bar
40 bar
35 bar
50 bar
40 bar
35 bar
50 bar
40 bar
30 bar
40 bar
32 bar
24 bar
connexions vissées à joint conique
Il est important de vérifier l'étanchéité. Les matériaux utilisés doivent être adaptés aux
conditions d'utilisation. Seul du matériel homologué peut être utilisé pour étancher des
liaisons filetées dans les installations d'eau potable et de gaz.
Utiliser uniquement des filets de raccord de qualité irréprochable en cas d'exigences
strictes de conditions de fonctionnement.
198
résistance à
la corrosion
Notions fondamentales
On considère qu'un élément métallique
flexible est apte au transport de fluides
critiques lorsqu'une résistance suffisante
est garantie tout au long de sa durée de
vie, quel que soit le milieu auquel il est
confronté.
La flexibilité des éléments ondulés tels
que soufflets ou tuyaux flexibles implique
que leur épaisseur de paroi soit nettement
inférieure à celle des autres parties du système dans lequel ils sont installés.
L'augmentation de l'épaisseur de paroi
n'étant pas possible, le choix d'un matériau approprié suffisamment résistant
200
s'avère donc absolument indispensable
pour éviter les dommages dus à la corrosion sur les éléments flexibles.
Il convient donc de considérer attentivement tous les types de corrosion et plus
particulièrement la corrosion par piqûres,
intergranulaire, caverneuse et fissurante
sous tension (voir types de corrosion).
En conséquence, le matériau choisi pour
l'élément flexible, ou au moins pour la surface de l'élément flexible en contact avec
le milieu corrosif, sera dans bien des cas
plus résistant à la corrosion que les pièces
du système avec lesquelles il est raccordé
(voir tables de résistance).
Types de corrosion
La norme DIN EN ISO 8044 définit la
corrosion comme « une interaction physico- chimique entre un métal et son environnement entraînant des modifications
dans les propriétés du métal et souvent
une dégradation fonctionnelle du métal
lui-même, de son environnement ou du
système technique dont ils font partie. Cette interaction est généralement de nature
électrochimique ».
Différents types de corrosion peuvent
apparaître, selon le matériau et les conditions environnantes. Nous décrirons
ci-après brièvement les types de corrosion
les plus importants pour ce qui est des
métaux ferreux et non ferreux.
Corrosion uniforme
Corrosion généralisée progressant
approximativement à la même vitesse
sur l’ensemble de la surface.
La perte de poids est généralement exprimée en g/m2h ou par diminution d'épaisseur de la paroi en mm/an.
La formation de rouille commune sur
l'acier non allié appartient à ce type de
corrosion et est généralement provoquée
par oxydation en présence d'eau.
Pour ce qui est des aciers inoxydables,
la corrosion uniforme n'est possible que
dans des conditions particulièrement
défavorables ; elle peut être provoquée
par des fluides tels qu'acides, bases ou
solutions salines.
201
Corrosion par piqûres
Dans certaines conditions, une attaque
localisée peut survenir, appelée corrosion par piqûres du fait de son aspect.
L'attaque s'opère sous l'effet d'ions de
chlore, de brome ou d'iode, en particulier lorsqu'ils se présentent en solution
aqueuse. Ce type de corrosion, se manifestant sous la forme d'une attaque sélective, n'est pas calculable, contrairement à
la corrosion de surface. De ce fait, elle ne
peut être maîtrisée que par un choix judicieux du matériau.
La résistance à la corrosion par piqûres
des aciers inoxydables augmente avec
la teneur en molybdène de la composition chimique du matériau. Une formule
appelée PREN (PREN = Cr % + 3.3 · Mo %
+ 30 N %) permet d'évaluer approximativement la résistance des matériaux à la
corrosion par piqûres ; plus le PREN est
élevé, meilleure est la résistance.
Corrosion intergranulaire
La corrosion intergranulaire est une corrosion localisée et sélective, se traduisant
par une dissolution préférentielle aux
joints de grains.
202
Corrosion par piqûres sur feuillard laminé à froid en
Corrosion intergranulaire (désintégration des grains)
acier austénitique. Vue en coupe agrandie 50 fois
sur matériau 1.4828. Vue en coupe (agrandie 100 fois)
Vue en coupe (agrandie 50 fois)
Les précipitations dans la structure du
matériau sont à l'origine de cette forme
de corrosion et conduisent à une réduction de la résistance à la corrosion dans
les zones voisines des joints de grains.
Sur les aciers inoxydables, ce type de
corrosion peut aller jusqu'à la dissolution
des joints de grains (désintégration des
grains).
Pour les aciers CrNi, ces précipitations
dépendent des facteurs température et
temps, sachant que la zone de température critique se situe entre 550 et 650°C
et que la durée d'amorçage du processus
de précipitation varie d'une sorte d'acier
à l'autre. Ces données sont à prendre en
considération lorsqu'il s'agit par exemple
de souder des pièces à paroi épaisse à des
températures élevées. Ces modifications
de structure dues aux précipitations peuvent être éliminées par un recuit de mise
en solution (1000-1050°C).
Afin d'éviter ce type de corrosion, on
emploie des aciers inoxydables à teneur
faible en carbone ( 0.03% C) ou stabilisés au titane ou au niobium. Pour nos produits en acier inoxydable, nous utilisons
des matériaux stabilisés (par ex. 1.4541,
1.4571) ou à faible teneur en carbone (par
ex. 1.4404, 1.4306).
La sensibilité des matériaux à la corrosion
intergranulaire peut être mise en évidence
par un test normalisé (essai MonypennyStrauss selon DIN EN ISO 3651-2). Pour
satisfaire à nos conditions de commande
et de réception, nos fournisseurs doivent
fournir la preuve de la résistance à la CI
de leurs matériaux en conformité avec la
norme ci-dessus mentionnée.
Corrosion fissurante sous tension
On observe plus particulièrement ce type
de corrosion sur les matériaux austénitiques soumis à des contraintes de traction
interne ou externe et exposés à un milieu
corrosif. Parmi les milieux corrosifs, il
convient de citer surtout les solutions chlorées et alcalines.
Le mode de propagation des fissures
peut être transgranulaire ou intergranulaire. Tandis que la forme de propagation
transgranulaire se manifeste seulement
au dessus de 50°C (de préférence en solutions chlorées), on observe déjà la forme
intergranulaire sur les matériaux austénitiques en solutions neutres chlorées à
température ambiante.
203
manière identique pour les métaux non
ferreux et les matériaux austénitiques.
Corrosion fissurante sous tension transgranulaire sur
feuillard laminé à froid en acier austénitique. Vue en
coupe (agrandie 50 fois).
Des dommages dus à la corrosion intergranulaire peuvent se produire sur le
nickel et les alliages nickel en solutions
alcalines à haute concentration au dessus
de 400°C et dans les solutions ou vapeurs
d'eau contenant de l'hydrogène sulfuré au
dessus de 250°C.
Des informations exhaustives et détaillées
sur les conditions de service et un soin
rigoureux apporté au choix du matériau
sont les conditions nécessaires à la prévention de tels dommages.
corrosion fissurante sous tension intergranulaire sur
feuillard laminé à froid en acier austénitique. Vue en
coupe (agrandie 50 fois)
Dans le cas de températures supérieures
à 100°C, même des concentrations très
faibles en chlorures ou acides suffisent à
engendrer une corrosion fissurante sous
tension, uniquement transgranulaire dans
le cas d'acides. Le processus de corrosion
fissurante sous tension se déroule de
Corrosion caverneuse
Les constructions et applications présentant des fentes ou favorisant les dépôts
doivent être évitées car elle constituent
un risque de corrosion et plus particulièrement un risque de corrosion caverneuse.
La résistance des aciers fortement alliés et
des alliages à base de nickel à ce type de
corrosion s'améliore en fonction de l'augmentation de la teneur en molybdène de
ces matériaux ; comme dans le cas de la
Corrosion caverneuse sur feuillard laminé à froid en
acier austénitique. Vue en coupe (agrandie 50 fois).
corrosion par piqûres, la formule PREN
peut également servir de critère d'évaluation de la résistance à la corrosion caverneuse (cf. corrosion par piqûres).
Corrosion de contact
On appelle corrosion de contact le type de
corrosion pouvant survenir lors de la combinaison de matériaux différents.
Pour l'évaluation du risque de corrosion
de contact on utilise dans la pratique des
tables appelées « séries galvaniques » en
eau de mer par ex. Dans cette représentation graphique, les métaux proches sont
compatibles ; si l'écart est important, le
métal anodique aura plus tendance à la
corrosion.
Il faut également tenir compte des aciers
pouvant se présenter aussi bien à l'état
actif qu'à l'état passif. L'activation d'un
acier CrNi peut par ex. être causée par une
détérioration mécanique de la surface, des
dépôts (diffusion plus difficile de l'oxygène) ou des produits corrosifs sur la surface
du matériau. Il s'ensuit une différence de
potentiel entre la surface métallique active
et passive et un enlèvement de matière
(corrosion) en présence d'un électrolyte.
Dézincification
La dézincification est une forme de corrosion qui se manifeste essentiellement
sur les alliages cuivre-zinc à plus de 20%
de zinc.
Lors du processus de corrosion, le cuivre
se sépare du laiton en masse le plus souvent spongieuse. Le zinc reste sous forme
de solution ou se dépose sous forme de
sels basiques sur le foyer de corrosion.
La dézincification peut se propager en surface ou être limitée localement et
progresser en profondeur.
205
Corrosion de contact
Des couches épaisses de produits corrosifs, des dépôts de calcaire dans l'eau ou
tout autre dépôt de corps étrangers à la
surface du métal peuvent être à l'origine
de ce type de corrosion. Une eau à température élevée à forte teneur en chlorure
et vitesse d'écoulement faible favorise
également la manifestation du processus
de dézincification.
cathodique
anodique
Fe, galvanisé
acier
fonte
Ni-Resist
CuZn avec additifs
plomb
laiton amirauté
(CuZn 35)
(CuZn 15)
cuivre
CuNi 70/30
bronze à canon
argentan
bronze marine
acier, type 304
alliages NiCr
nickel
alliage NiCu 400
acier, type 316
graphite
Table de résistance
La table suivante donne un aperçu de la
résistance des matériaux métalliques les
plus couramment utilisés pour nos produits en fonction de différents milieux.
La table a été établie sur la base de sources faisant autorité en la matière et correspondant à l'état actuel de la technique,
elle n'a pas la prétention d'être exhaustive.
Les données doivent être interprétées
comme des recommandations pour
lesquelles aucune garantie ne peut être
assurée.
Dézincification d'un alliage cuivre-zinc (CuZn37).
Vue en coupe (agrandie 100 fois)
Son objectif est surtout de donner à l'utilisateur des indications sur la compatibilité
des différents matériaux avec le type d'application désirée. Les incertitudes concernant la composition exacte du milieu, les
conditions d'exploitation et l'ensemble
des critères de service doivent absolument être pris en considération.
Potentiel par rapport à l'électrode au calomel saturée au mV
Série galvanique en eau de mer
Source : tables des matériaux DECHEMA
207
Annexe
B
7.2 | Résistance
à la corrosion
Table
Table de
de résistance
résistance
évaluation 0
comportement à la corrosion aptitude
résistant adéquat
1
corrosion-érosion avec
perte d'épaisseur allant jusqu'à 1mm/an L
risque de corrosion par piqûres
S
risque de corrosion fissurante sous tension
2
résistance critique, corrosion-érosion avec perte d'épaisseur supérieure à 1 mm jusqu'à 10 mm/an
usage
inapproprié
3
instable (types de corrosion divers)
inadéquat
Significations des abréviations :
tr : à l'état sec
kg : saturé à froid
(à température ambiante)
fe : à l'état humide
hg : saturé à chaud
(au point d'ébullition)
208
partiellement
satisfaisant
wl : solution aqueuse
SP : point d'ébullition
Schm : masse fondue
STP : point de rosé acide
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
métaux purs
cuivre
bronze
tombac
2.4360
alliages
à base
de cuivre
cunifer 30 2.0882
hastelloy-C 2.4610
2.4819
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à base
de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
température
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
aciers alliés et non alliés
Désignation
formule chimique
matériaux
concentration
milieu
monel
Sigles employés dans les tables
<114 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Acétanilide
= Antifébrine
tous 20 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
Acétate amylique
100 SP 1 1 1 0 1 1 0 0 0 0
CH3-COOC5H11
20 3 0 0 0 0 0 0
Acétate d‘aluminium wl 3
3 0 0 0 1 0 1
(CH3-COO)2Al(OH) wl hg
1
0 0 0 0 0
Acétate d‘ammonium
CH3-COONH4
20 1 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0
Acétate de butyle
SP 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
CH3COOC4H9
20 3 0 0 0 0 1 0 0 1 3 3 3 1 0 0 3 1
Acétate de cuivre
wl SP 3 0 0 0 3 0 3
wl (CH3-COO)2
3 0 0 0 0 0 3 3 3
Acétate de plomb Schm (CH3-COO)2Pb
Acétate de potassium Schm 100 292 1 0 0 1 0
20 1 0 0 0 0 0 0 0 1 1 0 0
CH3-COOK
wl 25 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
wl 10
Acétate de sodium
3 0 0 0 0 0 0
wl hg
CH3-COONa
60
20 0 0 0 0 0 0
Acétate méthylique
60
SP 0 0 0 0 0 0
CH3COOCH3
100 SP 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Acétone
CH3COCH3
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 3 3 3 0 0 0 0 3
Acétylène tr 200 1 0 0 0 0 0 0 0 0 3 3 3 3 3 0 0 1 3
H-C  C-H
tr
5
20 3 0 0 0 0 1 0 0 1 0 3 0 0 0
Acide acétique
5
SP 3 3 0 0 0 1 0 0 1 0 0
CH3-COOH
50
20 3 3 0 0 0 1 0 0 1 0 3 1 0 0 0
50
SP 3 3 3 0 0 1 0 0 1 3 3 0 0 3 1
80
20 3 3 L L 0 1 0 0 1 3 0 0 0 0
96
20 3 3 3 L 0 1 0 0 1 3 0 0
98
SP 3 3 3 3 0 1 0 0 1 0 0
209
Acide chlorique
HClO3
210
tous
30
0,2
0,5
0,5
1
2
5
15
32
32
wl 20
80
20
100
250
500
20
20
SP
20
65
20
20
20
SP
20
3
3
0
0
1
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
1
3
3
3
L
3
3
3
3
3
3
3
3
3
L 3 1
3 3
1 0 0 0
3 0 0 0
3 0 0 0
3 1
L
L
3
L 3 3
3
3 3 3
3 3 3
3
3
3 0
1 3 3 3 0 0 3
0 3 3 3 1 0 0 3
0 3 3 3 1
0 3 3 1
0 3 3 3
0 3 3 3
0 L 0 0
0 0 0
3 1 0
0 1 3 3 3 3 1 0 0 3
0 0 0 3
0 1 3 1 3 3 3
0 3 3 3 3 3 0 3
0 3 3 0 3
3 3 0 3
0 0 0 3
0
1
0
0
3
0
3
3
0
1
3
100
5
5
10
10
10
50
60
tous
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
métaux purs
cuivre
bronze
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
hastelloy-C 2.4610
2.4819
alliages
à àbase
basede
decuivre
cuivre
monel
inconel 625 2.4856
0
3
0
3
0
3
3
3
3
3
inconel 600 2.4816
0
3
3
3
0
3
3
3
3
3
alliages à
base de nickel
incoloy 825 2.4858
0
3
3
3
3
3
3
3
3
3
austénitique + Mo
température
20
20
20
90
20
65
SP
SP
20
SP
austénitique
tous 200 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
20
3 0 0
90 110 3 3 3 3 3 3 3
tous 20
1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
tous SP
3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 0 0 0 0 0 3
50 100 3 0 0 0 0 1 0 0 1 1 1 1 0 0 1
50 150 3 1 0 0 0 1 0 0 1 1 1 1 0 0 1
70 150 3 1 1 1 0 1 0 0 1 0 1 1 1 1 0 0 1
20
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 0 3
kg 20
3 0 0 0 1 3 0 0 1 3 0
hg SP
3 3 3 0 1 3 0 0 1 3 1
Acide chlorosulfonique tr
HSO2Cl
fe
Acide chromique
wl
Cr2O3 (H2CrO4)
wl
wl
wl
wl
wl
wl
Acide citrique
wl
CH2COOH(COH)
wl
COOH CH2 COOH
Acide cyanhydrique
v. Hydrogène
Acide de plomb
Pb(N3)2
Acide fluorhydrique
HF
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
matériaux
%
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
cuivre
bronze
Désignation
formule chimique
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
métaux purs
concentration
milieu
alliages
à base
de cuivre
monel
hastelloy-C 2.4610
2.4819
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
alliages à base
de nickel
Acide acétique glacial
CH3CO2H
v. Acide acétique
Acide adipique
HOOC(CH2)4COOH
Acide arsénieux
wl
H3AsO4
wl
Acide benzoïde
wl
C6H5COOH
wl
Acide borique
wl
H3BO3
wl
wl
Acide bromhydrique
HBr
Acide butyrique
wl
CH3-CH2-CH2-COOH wl
Acide carbonique
CO2
v. Dioxyde de carbone
Acide chloracétique
CH2-Cl-COOH
wl
Acide chlorhydrique
tr
HCl
tr
tr
tr
Acide chlorhydrique
HCL
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
température
Désignation
formule chimique
matériaux
concentration
milieu
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3
1 1 1 1 3 3 3 0 3 3
0 1 3 0 0 3 3 3 3 3 3 0 0 1 0
3
1 3 3 3 3 3 3 0 0
0 1 3
0 3 3 3 3 3 3 0 0 1
3
0 3 3 3 3 3 3 0 0
3 1 3
0 3 3 3 3 3 3 0 0 3
3 3 3
3 3 3 3 3 3 3 0 0 3
3 1 3 3 3 3 3 3 3 0 0 3
0 0
0
<20 <30 0 0 0 1 1
10
20 3 3 3 3 1 1 0 0 1 3 3 3 1 3 3 3
80
20 1 1 1 1 1 1 1 1 3 3 3
80 SP
1 1 3 3 3
90
30 1 1 0 1 3 3 3
10
20 3 3 1 0 0 1 0 0 1 0 0 1 0 0 0 1
Acide formique
10
SP 3 3 3 1 0 1 0 0 1 0 3 0 3 3
HCOOH
80 SP 3 3 3 3 0 1 0 0 3 0 0 1 3 3 3
85
65 3 3 3 3 0 1 0 0 2 0 1 1 3 3
20 1 0 0 0
0 0
Acide gallique
wl 1
100 20 3 0 0 0 0
C6H2(OH)3COOH
100 SP 3 0 0 0 3 0
20 3 1 1 1
0 0 1
Acide glucolique
SP 3 3 3 3
0 0 1
CH2OH-COOH
100 20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Acide gluconique
CH2OH(CHOH)4-COOH
20 1 L L 0 0 1 0 0 1 1
Acide glutanique
80 3 L L 0 1
1
HOOC-CH2-CH2
CHNH2-COOH
20 3 3 3 3 0 3
Acide hypochloreux
HOCl
211
wl
wl
wl
wl
wl
wl
wl
wl
1
tous
10
tous
5
50
50
Acide monochlore acétique v. Acide acétique
Acide naphtaline-sulfonique 100
100
C10H7SO3H
100
Acide naphtéique
Acide nitreux
HNO2
Equivalent acide nitrique
1
Acide nitrique
1
HNO3
5
5
10
15
25
50
65
65
99
20
40
Acide nitrobenzoïque wl C6H4(NO2)COOH
Acide oléique
Acide lactique
C3H6O3
Acide maléique
HOOC-HC=CH-COOH
Acide malique
Acide malonique
CH2(COOH)2
212
20 3 3 0 0 0 0 0 0 3 1 0 0 0 0
20 3 3 1 0 0 0 0 3
SP 3 3 3 3 0 3 0 3 1 1 3 0 0 3
SP 3 3 3 1 0 0 0 3
20 3 0 0 0 0 1 0 0 1 0 1 0
100 3 0 0 0 1 0
20 3 3 0 0 0 1 0 0 1 3 3 3 0 0 0
100 3 3 0 0 0 1 0 0 1 3 3 3 3 3 0 0 0
20 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
50 1 1 1 1 1 1 1
100 3 3 3 3 3 3
20 0
SP 3
20 L
0
3
L
0 0
3 0
L 0 0 0 0 1 0
20
SP
20
SP
SP
SP
SP
SP
20
SP
SP
290
200
20
0
0
0
0
0
0
0
3
0
3
3
3
3
0
0
0
0 0 3
0
0
0
0
1 0 3
0 0
3 0 3
3 0 3
3
3
0 0 0 0
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
1
0
0
0
1
1
1
3
3
0
3
3
3
3
0
0 0 1 3 3 3 0 0 0
1 3 3 0 0
0 3 3 3 3 0 0 3
1 0 0
1 3 3 0 0
3 0 0
3 1 0
3 3 3 3 3 1 0 3
0 0 0 1
3 3 3 3 3 0 0 3
3 3 3 3 3 0 3
3 3 0
3 3 0
0 0 0 0 0 0 0
Acide oxalique
wl
C2H2O4
wl
wl
Acide perchlorique
HClO4
Acide phosphorique wl
H3PO4
wl
wl
wl
wl
wl
Acide phtalique et
anhydride phtalique
C6H4(COOH)2
tr
Acide picrique
wl
C6H2(OH)(NO2)3
wl
Schm
Acide propionique
v. Acide acétique
Acide salicylique
tr
HOC6H4COOH
fe
wl
Acide silicofluorhydrique
v. Acide fluosilicique
Acide
silicofluorhydrique
H2(SiF6)
Vapeur
Acide stéarique
CH3(CH2)16COOH
Acide succinique
CH2-COOH
I
CH2-COOH
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
métaux purs
cuivre
bronze
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
hastelloy-C 2.4610
2.4819
alliages
à àbase
basede
decuivre
cuivre
monel
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à
base de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
aciers
inoxydables
ferritique
température
˚C
matériaux
%
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
cuivre
bronze
Désignation
formule chimique
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
métaux purs
concentration
milieu
alliages
à base
de cuivre
monel
hastelloy-C 2.4610
2.4819
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à base
de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
température
Désignation
formule chimique
matériaux
concentration
milieu
tous 20 3 3 0 0 1 1 0 0 1 3 0 0 0
10
SP 3 3 3 3 0 1 0 0 1 1 1 3 3 0 3
hg
3 3 3 3 1 1 1 1 1
10
20 3 3 3 3 0 3
100 20 3 3 3 3 0
1
20 3 0 0 0 0 0 0 0 1 3 3 0 0 0 3
10
20 3 3 0 0 0 0 0
30 SP 3 3 1 1 1 1 1 2 1 3 3 3 0 3
60 SP 3 3 3 3 1 3 0
80
20 3 3 1 0 0 0 0 0 1 3 0 0
80 SP 3 3 3 3 0 3 1 3 3 0 1
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
200 0 3 0 0 0 0 0 0
SP 0 0 0 0 0 0
3
20 3 0 0 0 0 1 0
kg
3 0 0 0 3 3 0 3 3 3 3 3 3 0 0
150 3 0 0 0 0 3
100 20 1 0 0 0 0 1 0 0 1 0 0 1 0 0 0
100 20 3 0 0 1 0 0
kg
3 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 1
100 20 3 3 L L
25
20 3 3 3 3 1 1 1
70
20 3 3 3 3
3 3 3 3
100 20 1 0 0 0 0 0
100 95 3 0 0 0 0 1
100 180
SP 1 0 0 0 0 0 0
1 1 3 1 1
1 3 3 1 1 1 3
1
1 2
0 0 1 3 1 1 0 0
0 1 1 0 1 0 0
1 0
0 0 0 0 0
3
3
3
3
0 0
3
3
213
Acide tannique
C76H52O46
Acide tartrique
214
tr
tr
tr
fe
wl
wl
wl
wl
wl
wl
wl
wl
wl
wl
wl
wl
wl
wl
wl
100 20
100 100
100 200
20
5
40
5
60
1
20
kg
hg
0,05 20
0,05 SP
0,1 20
0,2 SP
0,8 SP
1
20
3
SP
5
SP
7,5
20
10
SP
25
20
25 SP
40
20
40 SP
50
20
50 SP
60
20
80
20
90
20
96
20
5
20
25 100
50 SP
10
20
10
SP
25
20
25 SP
50
20
50 SP
5
20
Acide trichloracétique
v. Acide acétique chloré
Acide urique
wl
wl
C5H4O4N3
Acides gras
C17H33COOH
Alcool
v. Alcool éthylique
Alcool allylique
CH2CHCH2OH
Alcool amylique C5H11OH Pentanol
Alcool benzoïque
C6H5-CH2OH
Alcool de butyle
CH3-CH2-CH2-CH2OH
Alcool de méthyle
CH3OH
Alcool éthylique
C2H5OH
Aldéhyde crotonique
CH3-CH=CH-CHO
Aluminate de sodium
Na3AlO3
wl
Aluminium Schm
AL
Alun
wl
KAI (SO4)2
wl
Alun d‘ammonium
NH4Al(SO4)2
Alun de chrome
KCr(SO4)2
wl
wl
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
métaux purs
cuivre
bronze
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
hastelloy-C 2.4610
2.4819
alliages
à àbase
basede
decuivre
cuivre
monel
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à
base de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
cuivre
bronze
tombac
monel
Désignation
formule chimique
température
0
1
0 1 0 3 3 0 1
0 0 3 1 0 3
0 1 0 3
0 0 0 1
0 1 0 3
0 0 0 1
0 1 0 3
3 1 0 3
0 1 0 0 1 3 1 0 0 0 1
3 1 3 1 0 3
3 1 3 3 1 3 3 3 3 0 3
0 1 0 1
3 1 3 3 3 3 3 3 3 0 3
3 0 3 3 0 1
3 3 3 3 0 3
3 0 1 3 3 3 3 1 0 1
3 3 3 3 0 3 1
3 1 3 0 3 3 3 3 3 0 3
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3
3 0 1 3 3 3 0 3 0 3
1 0 1 3 3 1 1 3 0 3
0 0 3 0 3
0 0 3 3 1 1 3 0 3 3
0 0 0 0 1 0 0 0 0 0
0 0
0 0 0
0 0 1 0 0 1 0 3 0 1 0 0 3
0 0 3 1 3 0 3 3 1 0 3
0 0 0 0 0 0 0 0 3
0 0 1 1 0 1 1 0 3
0 0 0 0 0 3
3 1 0 3 0 3
L 0 1 0 0 1 3 1 0 0 3
concentration
0
1
0
0
1
0
1
0
3
3
1
3
3
1
3
3
3
3
3
3
3
3
1
1
1
0
0
0
0
0
0
1
0
3
L
2.4360
0
3
3
3
3
1
1
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
1
0
3
3
0
1
1
3
3
3
L
cunifer 30 2.0882
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
1
3
3
3
1
3
3
3
3
3
3
hastelloy-C 2.4610
2.4819
0 0 1 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 1
0 0 0
0 0
0 0 0 0 0 3 3 3 3 1 0 0 3
inconel 625 2.4856
0
0
0
0
inconel 600 2.4816
S
S
3
3
incoloy 825 2.4858
1
3
3
3
austénitique + Mo
matériaux
métaux purs
milieu
alliages
à base
de cuivre
austénitique
Acide sulfhydrique
H2S
Acide sulfonique
de benzol
C6H5-SO3H
Acide sulfureux
H2SO3
Acide sulfurique
H2SO4
˚C
alliages à base
de nickel
ferritique
%
aciers
inoxydables
Désignation
formule chimique
température
matériaux
concentration
milieu
20 3 0 0 0 0 1 0 0 0 0 1 0 3
100 3 0 0 0 0 1 0 0 0 0 1 0 3
100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 0 1 0 0 0 0
100 60 3 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 0 0 0 1
100 150 3 3 0 0 0 0 0 0 1 1 1 3 0 0 0 3
100 180 3 3 3 0 0 0 0 0 1 1 3 3 0 0 0 3
100 300 3 3 3 0 0 0 0 0 3 3 3 0 0 0 3
100 SP 0 0 0 0 0 1 0 0
100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
100 SP 1 0 0 0 0 1
tous 20 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
100 SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
<100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1
100 SP 1 3 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1
tous 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
tous SP 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
SP 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0
100 20 0 0 0 0 0
10 25 0 0 0 0 1 0 3
750 3 3 3 3 3 3 3
100 20 1 1 0 0 0 1 0 0 1 1 0 1
10 20 1 0 0 0 1 1 1 1 1 0 0 1
10 <80 1 1 0 0 1 1 0 0
hg 3 3 1 3 3
kg 20 0 0 3 0
1
20 3 3 0 0 1 0 1
kg
3 3 1 0 0 0 3 1 0 3
hg
3 3 3 3 0 1 3 3 0 3
0
0
0
0
0
0
0
0
0
215
Alun de potassium
v. Alun
Ammoniac
v. Chlorure d‘ammonium
Ammoniaque
tr
NH3
wl
wl
wl
Anhydride acétique
(CH3-CO)2O
Anhydrique chromique
CrO3
v. Chromoxide
Aniline
C6H5NH2
Antigel
Glysantine
Antimoine
Schm
Sb
Arséniate de sodium wl
Na2HAsO4
Arsenic
As
Asphalte
Azobenzène
C6H5-N=N-C6H5
fe
Azote
N
Babeurre
Benzaldéïde
tr
C6H5-CHO
Benzène
Benzol
Benzol d’éthyle
C6H5 - C2H5
216
10 20
2
20
20 40
hg SP
tous 20
100 60
100 SP
0 0
0 0
0 0
0 0
1 0
3
3
0
0
0
0
0
0
0
0 0 0
0 0 0
0 0 1 1
0 0 3 1
0 0 1 0
0
0 3
0 1 0 S S 0 3
0 0 3 S S 3 3
1 3 3 3
1 3
0 1 1 3 0 0 1
0 1 1 1
0 1
0
0
0
0
0
0
0
0 0
0 1
0
0
0 0
0 1
0 3
100 20 0 0 0 1 0 0 3 3 3 3 3 3 0 0
100 180 1 1 1 3
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
100 650 3 0 0 3 3
kg
0 0 0 0 0 0
65 0 0
110 1 1
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
100 900 1 3
20 3 0 0 0 0 0 0 3 3 3 0
SP 0 0 0 1 0 0
100 25 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 1
100 20 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0
100 SP 0 0 0 1 1 1 1 1 1 1 0 1
1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
Beurre
Bicarbonate de sodium
NaHCO3
wl
wl
wl
Bicarbonate
d‘ammonium
wl
(NH4)HCO3
Bichromate de potassium wl
K2Cr2O7
wl
wl
Bière
Bifluorure d’ammonium wl
wl
NH4HF2
Bisulfate de potassium wl
wl
KHSO4
Bisulfate de quinine tr
Bisulfate de sodium wl
wl
NaHSO4
Bisulfate de sodium
v. Bisulfite de sodium
Bisulfite de calcium
CaSO3
Bisulfite de sodium
wl
wl
NaHSO3
wl
Bisulfate de sodium
v. Bisulfite de sodium
Borate de sodium
wl
Na2B4O7 10 H2O (Borax) Schm
Borax
wl
wl
Na2B4O7
Bore
B
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
métaux purs
cuivre
bronze
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
hastelloy-C 2.4610
2.4819
alliages
à àbase
basede
decuivre
cuivre
monel
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à
base de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
aciers
inoxydables
ferritique
température
˚C
matériaux
%
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
cuivre
bronze
Désignation
formule chimique
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
métaux purs
concentration
milieu
alliages
à base
de cuivre
monel
hastelloy-C 2.4610
2.4819
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à base
de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
température
Désignation
formule chimique
matériaux
concentration
milieu
20 3 0 0 0 0 0 0 0 3 0
100 20 0 0 0 0 0
10
20 0 0 0 0 0 1 1 1 1 0 3 1 1 1 0 0
kg 0 0 0 0 1 0 0 1 0 0 1 0 0 1
hg 0 0 0 1 0
0 0 0 0 1 3 3 3 3 0 0
10
40 3 0 0 0 1 1 1 1 1 0 3 1 0 0 0
25
40 3 3 0 0 1 1 1 1 1 3 3 3 3 1 0 0 0 0
25 SP 3 3 0 0 1 3 3 3 3 0 0 0
100 20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 1 0 0 0 0
100 SP 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 1 0 0 0 0
10
25 3 3 3 3 0 3 0
100 20 3 3 0 0 0 3 0
5
20 3 3 2 0 0
5
90 3 3 3 3 3
20 3 3 3 0 0 0 0 1 0 0 0 0
tous 20 3 3 3 0 0 1 1 1 1 3 3 1 1 1 0 0 0
tous SP 3 3 3 1 0 1 1 1 1 3 3 1 3 1 0 0 1
kg
20 3 3 0 0 1 3 1 0 0
hg SP 3 3 3 0 0
10
20 3 3 0 0 1 1 0 3 0 0 0
50
20 3 0 0 0 1 0 1 0 3 0 0
50 SP 3 3 3 0 0 0
kg
3
kg
1
hg
3
20 0
900 0
0
3
0
0
0
0
3
0
0
0
0 0 0 0 1 0 0 0 0 1
3 3
0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 1
0
217
218
1
Carbonate de sodium wl
wl
Na2CO3
wl
Schm
Carburants
Essence
Benzène
1 0 0
0 3
100 20 0 0 0 0
30
20 3 3 3 3 0
5
30 3 L L L 0 1 0 0 1 0 0 0 0 0 0 3
0
0
0
0
Mélange alcool-essence
Diesel
Cétène
(CnH2n+1)2C=C=O
Chaux
CaO
v. Oxyde de calcium
Chloral
CCl3-CHO
Chloramine
Chlorate de calcium
Ca(CIO3)2
Chlorate de potassium
KCIO3
Chlore
Cl2
Chlorite de sodium
NaClO2
Chlorobenzole
C6H5Cl
Chloroforme
CHCl3
Chlorophénol
C6H4(OH)Cl
wl
wl
wl
wl
tr
tr
tr
fe
fe
tr
wl
wl
wl
tr
fe
tr
fe
1
tous
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
métaux purs
cuivre
bronze
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
hastelloy-C 2.4610
2.4819
alliages
à àbase
basede
decuivre
cuivre
monel
inconel 625 2.4856
0
0
3
3
inconel 600 2.4816
0
0
3
3
alliages à
base de nickel
incoloy 825 2.4858
20 3
SP
400 3
900 3
˚C
austénitique + Mo
austénitique
concentration
argent
3 0
3 0
3
tous 20 3 3 3 L 1 0 3
tous SP 3 3 3 L 1 0 3
0 0 0 0 0 0 0
100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 1
100 120 1 0 0 1
3 3
850 3 3 3
1
20 0 0 0 0 0 0 0 1 0 1 1 0 0
50 SP 0 0 0 0 0 0 0 1 0 1 1 1 0 0
20 3 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 1
20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1
SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1
50
20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 1 3 1 1 0 0 0 3
50 SP 3 3 0 0 0 0 0 0 0 3
0 0 0 3
%
aciers
inoxydables
ferritique
100 20 L L L L 1 0 0 0 0 0 0 0 0 3
100 20 L L L L 3 3 0 1 3 1 3 0 0
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
3
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3
10
25 3 L L L 0
0 1 0
aluminium
tantale
titane
nickel
cuivre
bronze
Désignation
formule chimique
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
matériaux
métaux purs
température
milieu
alliages
à base
de cuivre
monel
hastelloy-C 2.4610
2.4819
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
température
alliages à base
de nickel
Brome
tr
Br
fe
Bromoforme
tr
fe
CHBr3
Bromure d’ammonium wl
NH4Br
Bromure d’ammonium
NH4Br
v. Bromide d‘ammonium
Bromure d’éthylène
CH2Br-CH2Br
Bromure d’hydrogène tr
HBr
fe
Bromure de potassium wl
KBr
Bromure de potassium
KBr
v. Bromide de potassium
Bromure de sodium
wl
NaBr
wl
Butadiène 1.3
CH2=CHCH=CH2
Butane
C4H10
Cadmium
Schm
Cd
Calcium
Ca
Carbonate d’ammonium wl
(NH4)2CO3
Carbonate de baryum
BaCO3
Carbonate de calcium
CaCO3
Carbonate de magnésium w
l
MgCO3
wl
Carbonate de potassium wl
K2CO3
wl
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
Désignation
formule chimique
matériaux
concentration
milieu
0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 2
0 0 0 0 0 0 0 0 3
3
3 0 0
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
20 0 0 3
3 3 1 0 0 0 0 0
10
20 L L L 1 1 1 1 1 3 1 1 0
10
100 3 3 L 1 1 1 1 1 3 1 1 0
5
20 3 0 0 0 0 1 0 1 3 1 1 1 1 0 0
hg
3 0 0 0 0 3 0 0 3 3 1 3 0 0 1
100 200 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0
100 300 3 3 3 0
0 0 0 0
100 400 3 3 3 3
0 0 0 0
20 3 3 3 3 0 0 0 0 3
150 3 3 3 3 0 0 0 3
100
20 3 L L 0
0 0
5
20 3 L 0
5
SP 3 3 1 0
10
80 3 3 L
0 1 0
0 0 0 0 0
100
20 0 L L L 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 0 0 1
1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
3 L L L 0 0 0 0 0 3
1 0 0 0 0
219
Chlorure allylique
CH2=CHCH2CI
Chlorure amylique
CH3(CH2)3CH2Cl
Chlorure d‘aluminium wl
AlCl3
Chlorure d‘ammonium wl
NH4Cl
wl
wl
Chlorure d‘aniline
v. hydrochlorure d’aniline
Chlorure d‘antimoine tr
SbCl3
wl
Chlorure d‘étain
SnCl2; SnCl4
Chlorure d’acétyle
CH3COCl
Chlorure d’éthyle
C2H5CL
v. Ethyle chlorhydrique
Chlorure d’éthyle
C2H5Cl
Chlorure de baryum wl
BaCl2
wl
Chlorure de calcium wl
CaCl2
wl
Chlorure de chaux
v. Hypochlorite de calcium
Chlorure de cuivre (II) wl
CuCl2
Chlorure de lithium
wl
LiCl
Chlorure de magnésium wl
MgCl2
wl
wl
220
100 25 0 0 0 0 0 0
100 SP 1 L L 0 1 0 0 1 0 0 1 0 0 3
5
20 3 3 3 L 1 1 0 0 1 3 3 1 3 1 0 0 3
1
20 1 L L L 0 0 0 0 0 1 S S 1 1 0 0 1
10 100 1 L L L 0 0 0 0 1 1 S S 1 1 0 1 1
50 SP 1 L L L 0 1 0 1 1 1 1 1 0 1 1
20 0 3 3 3 0 3
100 1 3 3 3 0 3
hg
3 3 3 3
tous <80 3 3 0 0 0 0
20 1 1 1 1 1 1 0 0 1 1 1 1 1
0 1
0
S
S
S 0
0
0
1 0
0
1
1
1 0
0
1
1
1
1
0
1 0
5
20 L L L 1 1 0 0 1 3 3 1 0 0 3
25 SP L L L 1 1 0 0 1 1 0 0 L
5 100 3 L L L 0 0 0 3
10 20 3 L L L 0 0 0 0 0 0 3 1 1 0 0 0 3
kg
3 L L L 0 0 0 0 1 0 3 0 1 0 0 3
hg
3 3 L L 0 0 0 0 3 0 3 L 0 3
1
20 3 3 L L 0 3 1 3 3 3 3 0 0 3
kg
3 3 3 3 3 3 0 3 3 3 0 0 3
kg
3 3 3 L 0 0 0 0 1 0 0
5
20 3 3 L L 0 0 0 0 0 3 3 0 0 0 3
5
SP 3 3 3 3 0 0 0 0 0 3 3 0 0 0 3
50 SP 3 3 3 3 0 0 0 3
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
métaux purs
cuivre
bronze
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
hastelloy-C 2.4610
2.4819
alliages
à àbase
basede
decuivre
cuivre
monel
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à
base de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
aciers
inoxydables
ferritique
température
˚C
matériaux
%
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
cuivre
bronze
Désignation
formule chimique
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
métaux purs
concentration
milieu
alliages
à base
de cuivre
monel
hastelloy-C 2.4610
2.4819
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à base
de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
température
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
Désignation
formule chimique
matériaux
concentration
milieu
Chlorure de manganèse (II) wl
MnCl2
wl
Chlorure de méthyle
tr
fe
CH3Cl
fe
Chlorure de méthylène tr
fe
CH2Cl2
fe
Chlorure de naphtaline
5
100 3 L L L 1 1 1 1 3 3 1 0 0
50
20 1 3 L L 1 1 1 1 3 3 1 0 0
100
20 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0
20 3 L L L 0 0 0 3
100 L L L 0 0 1 0 3
20 0 L L L 0 0 0
20 L L L 0 1 1 1 0 0 1 0 3
SP L L L 1 1 1 1 1 0 1 0 3
100
45 0
100 200 0
20 3 L L L 0 1 0 0 1 1 3 1 3 1 0
Chlorure de nickel(II) wl 10
SP 3 3 L L 0 0
NiCl2
wl 10
ges 70 0 1
20 3 3 L L 0 0 0 0 0 0 1
Chlorure de potassium wl 10
KCl
wl 10 <SP 3 3 L L 1 3 1
SP 3 3 L L 1 0
3 1 3 0 0
wl 30
3 L L L 1
wl kg
3 3 L L 1
wl hg
20 L L L 0 1 0 0 0 0 1 0 0
Chlorure de sodium
wl 0.5
20 L L L 0 1 0 0 0 0 1 0 0
NaCl
wl 2
3 L L L 0 1 0 0 0 0 0 1 0 0 2
wl kg
hg
3 3 3 L 0 1 0 1 0 0 0 1 0 0 3
wl
20 0 0 0 0 0 0 0
Chlorure de vinyl
tr <400 0 0 0 0 0 0 0
CH2=CHCl
SP 3 3 3 3 0 3 1 3 3 1 0 0 3
Chlorure de zinc
wl 5
20 3 L L L 3 0 0 0 0
ZnCl2
wl 10
20 3 L L L 3 3 3 0 0
wl 20
20 3 3 L L 0 0
wl 75
20 3 0 0 0 0 0 0 0 0
wl 2
20 0 L L L 1 0 0 1 1 0 0 0
Chlorure éthylène
tr 100
20 L L L
0
CH2CLCH2CL
fe 100
20 0 L L 1 1 3 1 1 0 0 3
Chlorure ferreux (II)
wl 10
FeCl2
wl kg 3 3 0 3 3 3 3 0 0 3
20 0 L L L 1 3 0 3 3 3 3 3 3 0 0 3
Chlorure ferrique (III)
tr 100
25 3 3 3 3 3 3 0 3 3 3 3 3 3 0 0 3
FeCl3
wl 5
65 3 1 1 1 3 0 0
wl 10
20 3 3 3 3 3 1 3 3 3 3 0 0
wl 50
0
0
0
0
1
1
221
20 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0
Chromate de potassium wl 10
SP 1 0 0 0 0
K2CrO4
wl 10
Chromate de sodium wl tous SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Na2CrO4
20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0
Cidre
SP 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0
2L 1L 1L 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 2 1
Climat maritime
fe tous 20 3 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Crésol
tous SP 3 1 1 0 0 0 1 0 0 0 3 0
C6H4(CH3)OH
20 3 0 0 0 0 1 0 0 1 3 3 3 1 0 0 0 0
Cyanure d’hydrogène tr 20 3 1 0 0 0 1 0 0 1 3 3 3 1 0 0 0 0
HCN
wl 20
20 3 1 0 0 0 0 0 0 3 3 3 3 1 0 0 0 0
wl kg
20 3 0 0 0 0 3 0 1 3 3 3 0 3
Cyanure de potassium wl 10
SP 3 0 0 0 3 3 3 3 3
KCN
wl 10
Cyanure de potassium
v. Ferricyanure de potassium
Cyanure de potassium
v. Ferrocyanure de potassium
600 1 3 3 3 3 3 3 3
Cyanure de sodium Schm 1 0 0 0 3 1 3 3 3 0 0 3 3
NaCN
wl kg
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Cyclohexane
(CH2)6
Dibrométhane
v. Bromure d‘éthylène
Dichloréthylène
CH2Cl-CH2Cl
v. Ethylène chlorhydrique
Dichloréthylène
C2H2Cl2
v. Dichloride d’acétylène
20 1
Dichloride d‘acétylène wl 5
tr 100 20 0 L L L 0 0 0 0 0 0
H2C=CCl2
SP
0 0 0 0 0 0 0 0 0
Dichlorofluorométhane tr
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0
CF2Cl2
tr 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0
fe Dioxyde de carbone
tr 100 <540 0 1 0 0 0 0 0 0 0 3 0 0
CO2
tr 100 1000 3 3 0
25 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 3 1 1 0 3
fe 20
fe 100 25 3 1 0 0 0 1 0 0 1 0 0 1 0 0 3
222
Dioxyde de chlore
wl
ClO2
Dioxyde de soufre
tr
tr
SO2
tr
tr
fe
fe
fe
Diphényle
C6H5-C6H5
Eau ammoniacale
v. Hydroxyde d‘ammonium
Eau de brome
Eau de mer
à une vitesse de
défilement (v) :
v<1.5m/s
1.5<v<4.5m/s
Eau de vie
Eau régale
3HCI+HNO3
Encre
v. Acide gallique
Ethanal
CH3 - CHO
Ethane
CH3 - CH3
Ether
(C2H5)2O
v. Ethyléther
Ethyléther
(C2H5)2O
Ethylène
CH2=CH2
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
métaux purs
cuivre
bronze
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
hastelloy-C 2.4610
2.4819
alliages
à àbase
basede
decuivre
cuivre
monel
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à
base de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
aciers
inoxydables
ferritique
température
˚C
matériaux
%
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
cuivre
bronze
Désignation
formule chimique
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
métaux purs
concentration
milieu
alliages
à base
de cuivre
monel
hastelloy-C 2.4610
2.4819
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à base
de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
température
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
Désignation
formule chimique
matériaux
concentration
milieu
0,5 20 3 3 3 3 1 3 0 0
100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0
100 60 3 3 1 1 0 0 0
100 400 3 3 3 0 1 3 0 0 3
100 800 3 3 3 3 3 3 0 0
100 20 3 3 3 0 0 0 0 0 0 3 3 1 3 0 0 0 3
100 60 3 3 3 0 0 0 3
100 70 3 3 3 3 0 0 3
100 20 0 0 S S 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
100 400 0 0 S S 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0,03 20 L L L
1
20 L L L
20 1 L L L 0 L 0 0 L 1 1 L
20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 1
20 1 0 0 0 0 0 0 0 0
SP 3 0 0 0 0 0 0 0 0
203
3
3 3 3 3 3 3 3 3 0 0 1
100 SP 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0
0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0
20 0 0 0 0
0
0
223
Ferricyanure de potassiumwl
K3(Fe(CN)6)
wl
wl
Ferrocyanure de potassiumwl
K4(Fe(CN)6)
wl
wl
Fluor
fe
F
tr
tr
tr
Fluorammonium
v. Bifluoride d’ammonium
Fluorsilicate wl
d’ammonium
(NH4)2SiF6
Fluorsilicate de sodium wl
Na2(SiF6)
Fluorure d‘aluminium wl
AlF3
Fluorure d‘ammonium
NH4F
wl
wl
Fluorure d’hydrogène
HF
Fluorure de potassium wl
KF
wl
Fluorure de sodium
wl
NaF
wl
wl
Formaldéhyde
wl
CH2O
wl
wl
Formiate d’aluminium
AL(HCOO)3
Formiate d’ammonium wl
HCOONH4
224
1
20
0 0 0 1 1 0
kg 20
0 0 0 0
hg SP 3 0 0 0 0
1
20
0 0 0 1 1 0
25 20
0 0 0 0 0 0
25 SP
1 1 0 0 0 0
20 3 3 3 3
100 20 0 0 0 0
100 200 0 0 L L
100 500 3
0 0 0 0 1 0 0
0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0
0 0 0 0 1 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0
0 0 3 3 3 3 0 3 3
0 0 0 0 0 0 0 0 3
0 0 3 0 0 3
0 3
3
3
3
3
0
0
20 40 3 1 0 0 0 0 0 0 0
kg
3 3 3 3 0 0 1 1 0 0 1
10 25 3 3 3 3 1 1 1 1 0 3 1 1
10 25 1 1 0 0 0 1 0
hg 70 3
20 80 3 3 3 0 3 3 3 0
5
20
3 3 3 3 0 0 0 0 3 0 3 3 3
100 500 3 3 3 3 3 3 0 3 3 3 0 3 3 3
kg
0 0 0 0 0 3
hg
1 0 0 0 0
10 20 0 0 0 3 0
10 SP 0 0 0
kg S S 0
10 20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 0 0 0 0 1 0
40 20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 0 0 0 0 1 0
tous SP 3 0 0 0 0 0 3
1 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0
10 20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
10 70 0 0
Fréon
CF2Cl2
v. Dichlorodifluorométhane
Furfurol
100 25 1 1 1 1 0 0 3 0 0 0 0
100 SP 3 1 1 1 0 3 0 0
Gaz d'éclairage
0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 0 0 1 1
Gaz chlorhydrique
v. Hydrogène chloré
Gaz d‘échappement
v. Gaz de combustion
Gaz de combustion
sans S ni
H2SO4 et Cl
400 0 0 0 0 0
avec S ou
>STP
H2SO4 et Cl
und
400 0 0 0 0 0
Gélatine
20 0 0 0 0 0 0 0
80 1 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0
Glucose
wl 20 0 0 0 0 1 0 0 0 0
C6H12O6
Glycérine
100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
CH2OH-CHOH-CH2OH
100 SP 1 1 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0
Glycol
CH2OH-CH2OH
v. Glycol éthilénique
100 20 0 0 0 0 0 1 0 0 1 0 0 0 0 1 0 0 0
Glycol éthylène
CH2OH-CH2OH
Glysantine
v. Antigel
Goudron
20 0 0 0 0 0 1 0 0 0 1
Graisses
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Hexachloréthane
CCl3-CCl3
v. Perchloréthane
Hexaméthylenetétramine wl 20
60 1 0 0 0
(CH2)6N4
wl 80
60 3 0 0 0
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
métaux purs
cuivre
bronze
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
hastelloy-C 2.4610
2.4819
alliages
à àbase
basede
decuivre
cuivre
monel
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à
base de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
température
matériaux
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
cuivre
bronze
Désignation
formule chimique
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
métaux purs
concentration
milieu
alliages
à base
de cuivre
monel
hastelloy-C 2.4610
2.4819
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à base
de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
température
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
Désignation
formule chimique
matériaux
concentration
milieu
0
0
1
1
225
Huile de térébenthine
100 20 3 0 0 0 0 1 0 0 0 0
100 SP 3 0 0 0 0 1 0 0 0 0
20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Huiles essentielles
20 0 0 3 3 3 3 1
Hydrazine
H2N-NH2 100 285 0
Hydride d‘acide maléique
20 L L L 0 3 3 3 0 0 3
Hydrochlorure d’aniline wl 5
100 L L L 0 0
C6H5NH2HCl
wl 5
<300 0 0 0 0 0 0 0
Hydrogène
>300 3 0 0 0 0
H
20 0 0 0 0
Hydrogène iodé
tr 20 3 3 3 3
Acide d‘hydrogène iodé fe 3 0 0 0 0 0 1 1 0
Hydroquinone
HO-C6H4-OH
20 1 3 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 1
Hydroxyde d‘aluminium wl 10
AL(OH)3
Hydroxyde d‘ammonium 100 20 0 0 0 0 0 0 0 3 3 3 0 0 0 1
NH4OH
Hydroxyde de baryum solide 100 20 0 0 0 0 0 1 0 1 0 1 0 0 0 0 3
Ba(OH)2
wl tous 20 0 0 0 0 0 1 0 1 0 1 0 0 1 0 3
wl tous SP 0 0 0 0 1 0 0
wl 100 815 0 0 0 0 0 1 1 0
kg
20 0 0 0 0 1 0 1 0 0 0 0 0
wl hg SP 0 0 0 0 1 0 0 3
50 100 0 0 0 0 0 1 1 0 0
0 0 0 0 1 1 0 0 1 0 0 0 1 1 0 0 3
Hydroxyde de calcium
Ca(OH)2
Hydroxyde de lithium wl tous 20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0
LiOH
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3
Hydroxyde de magnésium wl kg
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3
Mg(OH)2
wl hg
20 0 S S 1 1 1 1 0 0 3 0 0 3 3
Hydroxyde de potassium wl 10
KOH
wl 20 SP 0 S S 1 1 1 1 0 3 0 0 3 3
wl 30 SP 3 S S 1 3 1 0 3 0 3 3 3
20 S 0 S S 1 1 1 0 0 3 0 0 3 3
wl 50
wl 50 SP S 3 3 3 1 3 1 0 3 3 0 3 3 3
hg
S 3 S S 1 0 3 3 0
wl
Schm 100 360 S 3 3 3 3 3 0 3 3 3
226
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
métaux purs
cuivre
bronze
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
hastelloy-C 2.4610
2.4819
alliages
à àbase
basede
decuivre
cuivre
monel
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à
base de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
température
matériaux
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
cuivre
bronze
Désignation
formule chimique
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
métaux purs
concentration
milieu
alliages
à base
de cuivre
monel
hastelloy-C 2.4610
2.4819
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à base
de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
température
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
Désignation
formule chimique
matériaux
concentration
milieu
Hydroxyde de sodium solide 100 tous 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
NaOH
wl <10 <60 0 0 0 0 0 0 0 0
wl <10 <SP 3 3 0 0 0 0 0 0
wl <20 <60 0 0 0 0 0 0 0 0
wl <20 <SP 3 3 0 0 0 0 0 0
wl <40 <60 0 0 0 0 0 0 0 0
wl <40 <100 3 3 0 0 0 0 0 0
wl <40 <100 3 3 3 3 0 0 0 0
wl <50 <60 0 0 0 0 0 0 0 0
wl <50 <100 3 3 0 0 0 0 0 0
wl <50 <100 3 3 3 3 0 0 0 0
wl <60 <90 3 3 0 0 0 0 0 0
wl <60 <140 3 3 3 3 0 0 0 0
wl <60 >140 3 3 3 3 3 0 3 0
20
3 3 3 L 0 3 0 0 3 3 3 3 0 0 3
Hypochlorite de calcium wl 2
3 3 3 L 1 0 3
Ca(OCl)2
wl kg
Hypochlorite de calciumwl tous 20 L L L 3 3 0 3 3 3 0 3
KCIO
wl tous SP L L L 3 3 1 3 3 3 0 3
20
3 3 3 L 0 3 0 3 3 3 3 0 3
Hypochlorite de sodiumwl 5
50
3 L L 0 1 0 3
NaOCl
wl 10
tous
20
3 0 0 0 1 1 1 1 3 3 1 0
Hyposulfite de sodium
tous SP 3 0 0 0 1 1 1 1 3 3 1 0
Na2S2O4
20
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Indole
0 L L L 0 0 3 3 3 3 3 0
Iode
tr 100 20
20
3 3 3 3 1 3 3 0 3 3
J2
fe SP
3 3 3 3 1 3 3 3 3
fe 60
0 0 0 0 0
Iodoforme
tr 20
3 3 L L
CHJ3
fe 20
0 L L L 0 1 1 0 3 0 0 3 0 0 3
Iodure de potassium wl SP
0 3 L L 0 1 1 0 3 0 0 3 0 0 3
KJ
wl
L L L 0 0 0 0 0 1
Iodure de sodium
NaJ
20
1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Isatine
C8H5NO2
20
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Lactose
wl C12H22O11
20
0 1 0 0 0
Lait de chaux
SP
0 1 0 0 0
Ca(OH)2
227
Lessive de soude
v. Hydroxyde de sodium
Levure
Levure chimique fe
Lithium
Schm
Li
Magnésium
Schm
Mg
Mélasse
Menthol
C10H190H
Mercaptan amyle
20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
1 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0
300 0 0 0 0 0 0 0 0 3 3 3 3 3 0 3
650 1 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 0 0 3
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
100 160 0 0 0
tr 100 20 0 L L L 0 0 0 3 3 3 3 3 0 0 1 3
tous <500 1 1 1 0 0 0 0 3 3 3 3 3 0 0 3
200 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
600 0 0
Mercure
Hg
Méthane
CH4
Méthanol
v. Alcool méthylique
Méthylamine
wl 25 20 1 0 0 0 0 0 0 3 3 3 3 3 0 0
CH3-NH2
Méthyldéhyde
v. Formaldéhyde
Mélange sulfonitrique
H2SO4
H20
HNO3
%
%
%
90
10
20 0 0 0 3 3 3 3 3 0 1 3
50
50
20 0 0 0 3
50
50
90 3 1 1
50
50
120 3 3 3
38
60
2
50 3 0 0
25
75
50 3 1 0
25
75
90 3 3 1
25
75
157 3 3 3
15 20 65
20 3 3 0 0
15 20 65
80 3 1 0
10
70
20
50 3 0 0
10
70
20
90 3 1 0
5
30
65
20 3 3 0 0
5
30
65
90 3 3 0 0
5
30
65
SP 3 3 3 1
5
15
80
134 3 1 1
228
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
métaux purs
cuivre
bronze
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
hastelloy-C 2.4610
2.4819
alliages
à àbase
basede
decuivre
cuivre
monel
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à
base de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
température
matériaux
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
cuivre
bronze
Désignation
formule chimique
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
métaux purs
concentration
milieu
alliages
à base
de cuivre
monel
hastelloy-C 2.4610
2.4819
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à base
de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
température
Désignation
formule chimique
matériaux
concentration
milieu
Monoxyde de carbone
100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
CO
100 <540 3 0 0 0 3 0 1 3 3 0 0 1 3
Naphtaline
100 20 0 0 0 0 0 1
C10H8
100 390 0 0 0 0
Naphtaline de chlore
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
C10H7Cl
Nitrate d‘aluminium
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1
Al(NO3)3
Nitrate d‘ammonium wl 5
20 3 0 0 0 0 1 0 0 3 3 3 0 0
wl 100 SP 3 0 0 0 0 0 3 3 3 3 0 0
NH4NO3
Nitrate d‘argent
wl 10 20 3 0 0 0 0 1 1 1 3 3 3 3 3 3 0 0 3
AgNO3
wl 10 SP 3 0 0 0 3 0
wl 20 60 3 0 0 0 0
wl 40 20 3 0 0 0 1 0
Schm 100 250 3 3 0 0
Nitrate de baryum
wl tous SP 0 0 0 0 1 0 3 3 0 0 0
Ba(NO3)2
Nitrate de calcium
20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Ca(NO3)2
tous 100 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Nitrate de cuivre (II) wl 1
20 0 0 0 0 3 0 3 3 3 3 0 0 3
Cu(NO3)2
wl 50 SP 0 0 0 3 1 3 0 0 3
wl kg 0 0 0 0 3 1 3 3 3 3 0 0 3
Nitrate de fer (III)
wl 10 20 3 0 0 0 0 0
Fe(NO3)3
wl tous SP 3 0 0 0 3 3 3 3 3 3 0
Nitrate de magnésium
kg
0 0 0 0 3 3 3 0 3 0 0 3 3 0 0 1
Mg(NO3)2
Nitrate de nickel(II)
wl 10 25 3 0 0 0 0 0 0 0 3 3 3 3 0 0 3
Ni(NO3)2
wl <100 25 3 0 0 0 0 3 1 3 3 3 0 0 3
Nitrate de plomb
wl 100 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Pb(NO3)2
Nitrate de potassium wl tous 20 0 0 0 0 1 1 1 1 1 0 0
KNO3
wl tous SP 0 0 0 1 0 1
Nitrate de sodium
wl 5
20 3 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 1 0 0 0
NaNO3
wl 10 20 1 0 0 0 0 0 0 1 1 0 3 1 1 1 0 0 0
wl <10 SP 3 0 0 0 0 1 0 0 3 3
wl 30 20 1 0 0 0 0 0 1 1 1 0 1 0 0 0
wl 30 SP 1 0 0 0 0 0 3 1 1 0 0 0
Schm 320 3 0 0 0 0 1 0 0 0 3
229
0
1
L
0
1
0 0
1 0
0
0
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
métaux purs
cuivre
bronze
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
hastelloy-C 2.4610
2.4819
alliages
à àbase
basede
decuivre
cuivre
monel
inconel 625 2.4856
0
1
L
inconel 600 2.4816
0
1
L
alliages à
base de nickel
incoloy 825 2.4858
0
0
3
austénitique + Mo
austénitique
20
SP
ferritique
Perchloroéthylène
C2Cl4
fe
Perhydrol
v. Superoxyde
Permanganate de
wl
potassium
wl
KMnO4
Péroxyde d‘hydrogène
H2O2
Péroxyde de sodium wl
wl
Na202
Schm
Persulfate
wl
d‘ammonium wl
(NH4)S2O8
Persulfate de
wl
potassium K2S2O8
Pétrole
˚C
aciers
inoxydables
concentration
%
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
cuivre
bronze
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
Désignation
formule chimique
Nitrite de potassium
tous SP 1 0 0 0 1 0 0 0 0 1 1 1 1 1
KNO2
Nitrite de sodium
wl 20 0 0 1 0 0 0 0 0 1 3 0 0 1
NaNO2
Nitrobenzène
0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0
C6Hx(NO2)y
Nitroglycérine
20 0 0 0 0 0
C3H5(ONO2)3
Oléum
v. Trioxyde de soufre
Oxalate d’ammonium wl 10 20 1 1 0 0 1 0 0 1 1 1 0 0
(COONH4)2
wl 10 SP 3 3 1 0 1 0 1 1 1 1 0
Oxalate de calcium
fe 20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3
(COO)2Ca
Oxyde d‘aluminium
20 1 1 0 0 0 0 0 3 0 0 0 0 0 3
Al2O3
Oxyde de calcium
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3
CaO
Oxyde de chrome
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
CrO3
Oxyde de magnésium
MgO
v. Hydroxyde de magnésium
Oxygène
500 1 0 0 0 0 3 3 0 3
O
Ozone
0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0
Paraffine
20 0 0 0 0 0 0
CnH2n+2
Schm 120 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Pentachlorite
de phosphore tr PCl5
100 20 0 0 0 0 0 1
Perborate de sodium wl 10 20 3 0 0 0 1 1
NaBO2
wl 10 SP 3 0 0 0 1 1
Perchlorate
d‘ammonium
wl 10 20 L L L 1 0
NH4ClO4
Perchlorate de sodium wl
10 20 3 3 0 0 1 1 0
NaClO4
wl 10 SP 3 0 0 1 1 0
230
matériaux
métaux purs
température
milieu
alliages
à base
de cuivre
monel
hastelloy-C 2.4610
2.4819
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à base
de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
température
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
Désignation
formule chimique
matériaux
concentration
milieu
0
3
10
20 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 3
tous SP 3 1 1 1 0 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0
tous 20 3 3 0 0 0 1 0 0 1 3 3 3 3 1 3 0 0
10
20 3 1 0 0 1 1 1 1 0 3 3 0 3 3 3 3
10
SP 3 3 0 0 1 1 1 1 0 3 3 1 3 3 3 3
460 3 1 3 3 0
5
20 0 0 0 0 1 0 0 3 3 3 3 0 0 3
10
25 3 1 1 1 0 3 3 3 3 3 3 0 3
10
50 3 3 0 0 0 0 3 3 3 3 3 0 3 3
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0
SP 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 3 0 0
20 0 0 0 0 0 1 0 0 1 0 0 1 0 0 0
SP 3 3 3 0 1 0 0 0 0 3
wl 90 SP 3 3 3 0 1 0 0 0 0 3
Phénol
C6H5(OH)
Phénol
v. Phénol
Phénol trinitrique
v. Acide picrique
Phloroglucine
C6H3(OH)3
Phosgène
tr
COCl2
Phosphate
wl
d‘ammonium NH4H2PO4
Phosphate de
diammonium
v. Phosphate d‘ammonium
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
5
25 0 1 1 0 0 1 0 0 1 1 3 1 0 0
0
0
1
231
Phosphate de sodium wl
Na2HPO4
wl
wl
Phosphore
tr
P
Plâtre
v. Sulfate de calcium
Plomb
Schm
Pb
Potassium
Schm
K
Pyridine
tr
C5H5N
Pyrogallol
C6H3(OH)3
10 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 1 1 0 0 0 0
10 SP 0 0 0 0 0 0 0 0 3 0 0 1
kg 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
20 0 0 0 0
388 3 1 1 1 0 3 3 0 0
900 3 3 3 3 0
604 0 0 0 1 0
0
80 0 0 1 0 1 0
20 0 0 0 0
0
tous SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0
tous 20 3 0 0 0 0 0 0
0
tous SP 3 0 0 0 1 0 0
0
0
Salicylate de sodium wl tous 20 0 0 0 0 0 0 0 0
C6H4(OH)COONa
Salpètre, Salpêtre
v. Nitrate de potassium Salpêtre du Chili
v. Nitrate de sodium
20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Sang
20 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0
0
Savon
wl 1
75 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0
0
wl 1
0
wl 10 20 0 0 0 0 0 0
Sel de Glauber
v. Sulfate de sodium
Sel fixatif
v. Thiosulfate de sodium
20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
3
Silicate de potassium
K2SiO3
200
0
0
0
0
0
1
Sodium
600 3 1 0 0 0
Na
Schm 20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Solutions albumineuses Soufre
tr 100 60 0 0 0 0 0 0
130 1 0 0 0 0 0 3 3 3 3 3 3 0 3
S
Schm 240 3 0 0 0 0 3 0
Schm 20 3 2 1 0 0 3 3 3 3 3 3 0
fe 232
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
métaux purs
cuivre
bronze
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
hastelloy-C 2.4610
2.4819
alliages
à àbase
basede
decuivre
cuivre
monel
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à
base de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
température
matériaux
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
cuivre
bronze
Désignation
formule chimique
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
métaux purs
concentration
milieu
alliages
à base
de cuivre
monel
hastelloy-C 2.4610
2.4819
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à base
de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
température
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
Désignation
formule chimique
matériaux
concentration
milieu
Sucre de lait
v. Lactose
Sulfate anilinique
20 0 0 1
Sulfate d‘aluminium wl 10 <SP 3 3 3 0 0 1 0 1 3 3 3 3 3 1 0 0 3
Al2(SO4)3
wl 15 50 3 3 3 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 3
Sulfate d‘aluminium
potassium
v. Alun
Sulfate d‘ammonium wl 1
20 0 0 0 0 0 1 0 0 1 3 3 1 0 0 L
(NH4)2SO4
wl 10 20 0 1 1 0 0 3 1 1 3 3 1 3 1 3 0 L 1
wl hg SP 1 0 3 2 3 0 0
Sulfate d’hydrazine
wl 10 SP 3 3 3
(N2H6)SO4
Sulfate de baryum
25 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0
BaSO4
Sulfate de calcium
fe 20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1
CaSO4
fe SP 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1
Sulfate de chrome
kg
3 0 0 0 0 0 0 0 0
Cr2(SO4)3
hg
3 0 1 1 1 0 0 0 0
Sulfate de cuivre (II) wl kg
3 0 0 0 0 3 0 3 3 3 3 0 0 3
CuSO4
wl hg
3 1 0 0 0 3 0 3 3 3 0 0 3 0
Sulfate de magnésium wl 0,1 20 0 1 0 0 0 0 0 3
MgSO4
wl 5
20 3 1 0 0 0 1 0 0 1 0 3 0 0 1 0 0 0
wl 50 SP 3 1 0 0 1 0 0 0
Sulfate de manganèse (II) kg 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
MnSO4
Sulfate de nickel(II)
wl 20 3 0 0 0 0 1 1 1 1 3 0
NiSO4
wl SP 3 0 0 0 0 1 1 3 0
Sulfate de potassium wl 10 25 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 1 0 0 0
K2SO4
wl tous SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1
Sulfate de quinine
tr 20 3 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0
Sulfate de sodium
wl 10 20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Na2SO4
wl kg
3 1 0 0 0 1 0 0 1 0 0 1 0 0 0
wl hg
3 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1
233
234
1
20
kg 20
hg
3
3
3
0
3
3
0 0 0 0 1 1 0
3 0 0 1 0 0 3 3 1 0 0 1
3 1 0 3
kg
hg
3
3
3
3
0 0
3 1
0 0
1 0
0
0
Tétrachloride d‘acétylène
CHCL2 - CHCL2
v. Tetrachloroéthylène
Tétrachlorure de carbonetr
CCl4
tr
fe
fe
Thiocyanate
d‘ammonium
NH4CNS
Thiosulfate de sodium wl
Na2S2O3
wl
wl
métaux purs
titane
nickel
cuivre
bronze
tombac
monel
0
3
3
3
ferritique
20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
SP 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
25 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 1 0 0
SP 3 1
˚C
argent
2.4360
alliages
à àbase
basede
decuivre
cuivre
cunifer 30 2.0882
hastelloy-C 2.4610
2.4819
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à
base de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
température
concentration
aciers
inoxydables
aluminium
20 SP 3 0 0 0 1 0 0 3
30 SP 3 3 0 0 1 0 0 3
kg
3 0 0 0 0 1 0 1 1 0 1 0 0 1
hg
3 3 0 0 1 0 0 3
5
20 3 3 3 3 3 3 0 1 3 1 0 0 3
tous SP 0 0 0 0 0 0 3 0 3
<30 20 3 0 0 0 0 3 0 1 3 3 3 3 3 0 0 3
tous SP 3 1 0 0 0 0 0 3
10 20 0
1 0
kg 20 0 0
kg 20 1 0 0 3 3 3 3 3 3 0 0
hg SP 3 1 1 3 3 3 3 3 3 0 0
25 0 0 0 3 1 3 3
kg
0 0 0 0 1 0 0 1
hg
0 0 0 0 1 0 0 1
10 20 3 1 0 0 0 1 3 1 1 0 0
50 SP 3 3 0 0 0 3
%
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
cuivre
bronze
Désignation
formule chimique
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
matériaux
métaux purs
milieu
alliages
à base
de cuivre
monel
hastelloy-C 2.4610
2.4819
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
température
alliages à base
de nickel
tantale
Sulfate de zinc
wl
ZnSO4
wl
wl
wl
wl
Sulfate ferreux (II)
wl
FeSO4
Sulfate ferrique (III)
wl
Fe(SO4)3
wl
Sulfite anilinique
wl
wl
Sulfite d‘ammonium
(NH4)2SO3
Sulfite de baryum
BaS
Sulfite de calcium
wl
CaSO3
wl
Sulfite de sodium
wl
Na2SO3
wl
Sulfocyanate
d‘ammonium
v. Thiocyanate d’ammonium
Sulfure de sodium
wl
Na2S
wl
wl
Superoxyde de sodium
v. Peroxyde de sodium
Tanin
v. Acide tannique
Tartrate double
de potassium wl
KC4H5O6
wl
Tétraborate de sodium
v. Borax
Tétrachloréthane
v. Tétrachlorure de carbone
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
Désignation
formule chimique
matériaux
concentration
milieu
70
0 0 0 0 0
1
20 1 0 0 0 0 0 0
10 20 3 0 0 0 0
25 SP 3 L L L 0 0
kg
3 3 0 0 1 1 3 3 1 0 0
100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
100 SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0
0
1
0
0
0
Toluène
C5H5-CH3
Trichloracétaldehyde
v. Chloral
Trichloréthylène
pur 100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
CHCl=CCl2
pur
100 SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
fe 20 3 3 L L 0 1 3 1 1 0 0 3
fe SP 3 3 L L 0 1 3 1 1 0 0 3
Trichlorométhane
v. Chloroforme
Tricrésylphosphate
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Trioxyde de soufre
fe 100 20 3
SO3
tr 100 20 0 2 3 0 3 2 0 0 0 3 3 0
Urée
100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
CO(NH2)2
100 150 3 1 0 3 1 1 1 0 0 3 1
Vapeur d‘acide acétique
33 20 3 1 1
100 >50 3 3 3 0 1 0 1 3 3 3 0 1
100 <SP 3 3 3 0 3 0 3 3 3 3 0 3
235
Vapeur d’eau
O2<1ppm;Cl<10ppm
O2>1ppm;Cl<10ppm
O2>15ppm;Cl<3ppm
Vernis
Verre
Schm
Vin
236
<560 1 1 1 0 0 0
<315 S S S S 0 0 0
>450 S S S S 0 0
20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
1200 1 1 1
20 3 0 0 0 0 3 3 3 0 3
SP 3 0 0 0 0 3 3 3 0 3
argent
aluminium
tantale
titane
nickel
métaux purs
cuivre
bronze
tombac
2.4360
cunifer 30 2.0882
alliages
à base
de cuivre
monel
hastelloy-C 2.4610
2.4819
inconel 625 2.4856
inconel 600 2.4816
alliages à base
de nickel
incoloy 825 2.4858
austénitique + Mo
austénitique
température
˚C
aciers
inoxydables
ferritique
%
Désignation
formule chimique
matériaux
concentration
milieu
7.3 | Tables de conversion et symboles
Sommaire
Tables de conversion et symboles
Table de vapeur d'eau
240
Température, vapeur saturée, pression (diagrammes en échelle)
242
Alphabet grec Symboles
243
244
Unités physiques (D, GB, US)
246
Tables de conversion 248
Longueur, masse, temps
Température, angle, pression
Énergie, puissance, volumes
237
pression
(absolue)
température de saturation
viscosité cinématique
de la vapeur
masse volumique
de la vapeur
pression
(absolue)
température de saturation
viscosité cinématique
de la vapeur
masse volumique
de la vapeur
kg/m3
bar
°C
10-6 m2/s
kg/m3
bar
°C
10-6 m2/s
p
t
"
"
p
t
"
0.020
0.040
0.060
0.080
0.10
0.14
0.20
0.25
0.30
0.40
0.45
0.50
0.60
0.70
0.80
0.90
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
3.5
4.0
4.5
5.0
6.0
7.0
8.0
9.0
10.0
11.0
12.0
13.0
14.0
15.0
20.0
25.0
30.0
34.0
38.0
40.0
45.0
50.0
55.0
60.0
65.0
70.0
75.0
238
17 513
28 983
36 183
41 534
45 833
52 574
60 086
64 992
69 124
75 886
78 743
81 345
85 954
89 959
93 512
96 713
99 632
111.37
120.23
127.43
133.54
138.87
143.62
147.92
650 240
345 295
240 676
186 720
153 456
114 244
83 612
68 802
58 690
45 699
41 262
37 665
32 177
28 178
25 126
22 716
20 760
14 683
11 483
9 494
8 130
7 132
6 367
5 760
0.01492
0.02873
0.04212
0.05523
0.06814
0.09351
0.1307
0.1612
0.1912
0.2504
0.2796
0.3086
0.3661
0.4229
0.4792
0.5350
0.5904
0.8628
1 129
1 392
1 651
1 908
2 163
2 417
151.84
158.84
164.96
170.41
175.36
179.88
184.07
187.96
191.61
195.04
198.29
212.37
223.94
233.84
240.88
247.31
250.33
257.41
263.91
269.93
275.55
280.82
285.79
290.50
5 268
4 511
3 956
3 531
3 193
2 918
2 689
2 496
2 330
2 187
2 061
1 609
1 323
1 126
1 008
0.913
0.872
0.784
0.712
0.652
0.601
0.558
0.519
0.486
"
2 669
3 170
3 667
4 162
4 655
5 147
5 637
6 127
6 617
7 106
7 596
10.03
12.51
15.01
17.03
19.07
20.10
22.68
25.33
28.03
30.79
33.62
36.51
39.48
239
Table
Températures,
de résistance
vapeur saturée, pression
Alphabet
grec
température
240
vapeur saturée
pression

alpha

alpha

béta

béta

gamma

gamma

delta

delta

epsilon

epsilon

zéta

zéta

éta

éta
 
théta

théta

iota

iota

kappa

kappa

lambda

lambda

mu

mu

nu

nu

xi

xi

omicron

omicron

pi

pi
ρ
rhô

rhô
 
sigma

sigma

tau

tau

upsilon

upsilon

phi

phi

chi

chi

psi

psi

omega

omega
241
Symboles utilisés
Symboles utilisés
symbole
signification
symbole
signification
A
constante décrivant le comportement en fatigue
di
diamètre intérieur du soufflet
Cm
coefficient de consolidation permettant de déterminer la résistance à la pression des soufflets
dhyd
diamètre hydraulique du soufflet
Cd, Cf, Cp
facteurs Anderson - coefficients de correction subordonnés à la géométrie pour le calcul des
contraintes sur le soufflet
h
hauteur d'onde
k
exposant dans les courbes de Woehler
DA
diamètre extérieur du soufflet
lf
longueur flexible (ondulée) du soufflet
DAT
diamètre de l'embout de raccordement soumis à pression
lW
pas de l'onde
Dm
diamètre moyen du soufflet
nL
nombre de couches
E(T)
valeur du module E subordonné à la température
nW
nombre d'ondes
F
force de réaction à la pression
p
pression
KPδ
coefficient de réduction pour la pression à température élevée
Δp
pulsation de pression
KΔN
coefficient de correction pour l'influence du nombre de cycles sur la quantité de mouvement
pK
pression de flambement
KΔP
coefficient de correction pour l'influence de la pression sur la quantité de mouvement
PN
pression nominale
MB
moment de flexion
pRT
pression à froid (pression de service convertie en température ambiante)
MT
moment de couple
pT
pression d'essai à froid
MT,c
moment de couple critique
s
épaisseur de paroi par couche
N
nombre de cycles
α
désalignement angulaire du soufflet (inclinaison des extrémités du soufflet l'une vers l'autre)
Nxx%
nombre de cycles pour une probabilité de défaillance de xx %
αn
désalignement angulaire par onde
P
paramètre de détérioration
αn,0
désalignement angulaire nominal par onde (pour 10.000 cycles)
PS
pression de service pour une température TS
δ
debattement axial du soufflet
RP1,0(T)
valeur subordonnée à la température pour la limite d'allongement de 1%
δn
debattement axial par onde
Rm(T)
valeur subordonnée à la température pour la limite de rupture
δn,0
debattement axial nominal par onde (pour 10.000 cycles)
S
coefficient de sécurité
δäq
debattement axial du soufflet équivalent
SF
coefficient de sécurité contre l'écoulement plastique
λ
désalignement latéral du soufflet (perpendiculaire à l'axe du soufflet)
SK
coefficient de sécurité contre le flambement
λn
désalignement latéral par onde
T
température
λn,0
désalignement latéral nominal par onde (pour 10.000 cycles)
TS
température de service
λE
longueur de flambement sans dimension
cang
raideur angulaire du soufflet complet
ηP
charge de pression
cax
raideur axiale du soufflet complet
σB, méridien
contrainte de flexion parallèle à la surface du soufflet
clat
raideur latérale du soufflet complet
σum
tension circonférentielle moyenne
cαcα
raideur angulaire d'une onde de soufflet
σmax, méridien
tension méridienne maximale admissible sous pression
cδ
raideur axiale d'une onde de soufflet
τ
contrainte de cisaillement
cλ
raideur latérale d'une onde de soufflet
242
243
Unités physiques (D, GB, US)
Norme DIN1301-1, édition 10.2002
Longueur - Unité SI mètre, m
Unités SI de base
unité
abréviation
mm
Unité SI de base
Nom
abréviation
nom
en m
millimètre
0,0010
mètre
m
km
kilomètre
1000,00
masse
kilogramme
kg
in
inch / pouce
0,0254
temps
seconde
s
ft
foot / pied (=12 pouces)
0,3048
intensité du courant électrique
ampère
A
yd
yard (=3 pieds / =36 pouces)
0,9144
température thermodynamique
kelvin
K
quantité
de matière
mole
mol
intensité lumineuse
candela
cd
longueur
Masse - Unité SI kilogramme, kg
abréviation
g
Préfixes
préfixe
symbole
facteur avec lequel l'unité
est multipliée
pico
p
10-12
10-9
t
tonne
1000,00
oz
ounce / once
0,02835
lb
pound / livre
0,4536
sh tn
short ton (US)
907,20
tn
ton (UK)
1016,00
micro
10-6
milli
m
10-3
centi
c
10-2
deci d
10-1
Temps - Unité SI seconde, s
deca
de
101
hecto
h
102
kilo
k
103
abréviation
min
h
heure
méga
M
106
d
jour
G
109
a
année

en kg
gramme
nano
giga
n
nom
0,00100
nom
minute
en s
60
3600
86400
3,154 ∙ 107
( 8760 h)
244
245
Température - Unité SI kelvin, K (cf. supra table en échelle)
abréviation
°C
deg F
Énergie (ou travail, quantité de chaleur) Unité SI joule, J = Nm = Ws
abréviation
kWs
nom
en K
en °C
degré Celsius
/°C + 273,16
1
degré Fahrenheit
/deg F ∙ 5/9 + 255,38
(/deg F - 32) ∙ 5/9
Angle - Unité SI radian, rad = m/m
nom
en J
kilowatt-seconde
kWh
kilowatt-heure
kcal
kilocalorie
lbf x ft
livre-force pied
Btu
British thermal unit
nom
angle plein
2
Puissance - Unité SI watt, W = m2 kg/s3 = J/s
1,356
1055
abréviation
kW
en rad
grade
/200
8
degré
/180
'
"
minute
/1,08 ∙ 10-4
seconde
/6,48 ∙ 10-5
Pression - Unité SI pascal, Pa = N/m2 = kg/ms2
abréviation
Pa = N/m2
3,6 ∙ 106
4186
abréviation
grade
1000
nom
hPa = mbar
hectopascal = millibar
kPA
kilopascal
bar
en W
kilowatt
1000
PS
Pferdestärke/cheval vapeur
735,5
hp
horsepower/cheval vapeur
745,7
Volume - Unité SI, m3
en Pa
Pascal
nom
en bar
abréviation
l
en m3
nom
1
0,00001
100
0,001
in3
pouce cubique
1000
0,01
ft3
pied cubique
bar
100000
1
gal
gallon (UK)
0,004546
MPa = N/mm2
mégapascal
1000000
10
gal
gallon (US)
0,003785
mm WS
millimètre de colonne d'eau
0,0001
lbf/in2 = psi
livre-force par pouce carré
0,0689
lbf/ft2
livre-force par pied carré
0,00048
246
9,807
6895
47,88
litre
0,001
1,6387 ∙ 10-5
0,02832
247
7.4 | Formulaire-type pour vos demandes d'offres
7.5 | Documentation et manuels
Le Manuel des Tuyaux Métalliques
Flexibles
Le Manuel des Compensateurs
Pour de plus amples informations sur
nos produits, rendez-vous sur le site
www.witzenmann.de/service
249

Le manuel des soufflets métalliques Soufflets métalliques

Transcription

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